St?d f?r r?rledningar av termiska n?tverk. Anordning och utrustning f?r termiska n?tverk

st?djer i v?rmen?tverk ?r de installerade f?r att uppfatta krafterna som uppst?r i v?rmeledningarna och ?verf?ra dem till st?dkonstruktionerna eller marken. Beroende p? syftet delas de in i mobil(gratis) och or?rlig(d?d).

R?rlig st?den ?r utformade f?r att absorbera v?rmer?rets viktbelastningar och s?kerst?lla dess fria r?relse under temperaturdeformationer. De ?r installerade f?r alla typer av l?ggning, f?rutom kanall?sa, n?r v?rmer?r l?ggs p? ett komprimerat lager av sand, vilket s?kerst?ller en mer enhetlig ?verf?ring av viktbelastningar till marken.

En v?rmeledning som ligger p? r?rliga st?d under p?verkan av viktbelastningar (vikten av en r?rledning med en v?rmeb?rare, en isolerande struktur och utrustning, och ibland en vindlast) b?jer sig och b?jsp?nningar uppst?r i den, vars v?rden beror p? avst?ndet (spann) mellan st?den. I detta avseende ?r huvuduppgiften f?r ber?kningen att best?mma den maximala m?jliga sp?nnvidden mellan st?den, vid vilken b?jsp?nningarna inte ?verstiger till?tna v?rden, s?v?l som storleken p? avb?jningen av v?rmer?ret mellan st?den.

F?r n?rvarande anv?nds r?rliga st?d av f?ljande huvudtyper: glidande, rulle (kula) (Fig. 29.1) och upph?ngda med styva och fj?derupph?ngningar.

Ris. 29.1. R?rliga st?d

a- glida med en svetsad sko; b- rulle; i- glidning med limmad halvcylinder; 1 - sko; 2 - st?dkudde; 3 - st?djande halvcylinder

I glidst?d glider en sko (st?dkropp) som ?r svetsad till r?rledningen l?ngs ett metallfoder inb?ddat i en st?ddyna av betong eller armerad betong. I rullager (och kullager) roterar skon och f?rflyttar rullen (eller kulorna) l?ngs basplattan, p? vilken styrst?nger och sp?r finns f?r att f?rhindra skevhet, fastkl?mning och att rullen kommer ut. N?r rullen (kulorna) roterar sker ingen glidning av ytorna, vilket resulterar i att v?rdet p? den horisontella reaktionen minskar. De platser d?r skon ?r svetsad till r?rledningen ?r farliga n?r det g?ller korrosion, d?rf?r b?r designen av fria st?d med kragar anses vara mer lovande. och limmade skor, som installeras utan att st?ra v?rmeisoleringen. P? fig. 29,1, in utformningen av ett glidst?d med en limmad st?dsko (halvcylinder) utvecklad av NIIMosstroy visas. glidst?d?r de enklaste och anv?nds ofta.

Upph?ngda st?d med styva upph?ngningar anv?nds f?r ovanjordsl?ggning av v?rmeledningar i omr?den som inte ?r k?nsliga f?r distorsion: med naturlig kompensation, U-formade kompensatorer.

Fj?derst?d kompenserar f?r f?rvr?ngningar, som ett resultat av vilket de anv?nds i omr?den d?r f?rvr?ngningar ?r oacceptabla, till exempel med glandexpansionsfogar.

Fasta st?d konstruerad f?r att fixera r?rledningen vid separata punkter, dela upp den i sektioner oberoende av temperaturdeformationer och f?r att absorbera de krafter som uppst?r i dessa sektioner, vilket eliminerar m?jligheten f?r en konsekvent ?kning av krafterna och deras ?verf?ring till utrustning och beslag. Dessa st?d ?r vanligtvis gjorda av st?l eller armerad betong.

St?lfasta st?d(Fig. 29.2, a och b) ?r vanligtvis en st?dkonstruktion av st?l (balk eller kanal), placerad mellan anslagen som ?r svetsade till r?ret. Den st?djande strukturen kl?ms in i kamrarnas byggnadsstrukturer, svetsas till master, ?verg?ngar etc.

Fasta st?d i armerad betong vanligtvis utf?rs i form av en sk?ld (Fig. 29.2, c), installerad under kanall?s l?ggning p? en grund (betongsten) eller kl?md i basen och ?verlappande kanaler och kammare. P? b?da sidor av sk?ldst?det ?r st?dringar (fl?nsar med halsdukar) svetsade till r?rledningen, genom vilka krafter ?verf?rs. Samtidigt kr?ver sk?ldst?d inte kraftfulla fundament, eftersom krafterna ?verf?rs till dem centralt. N?r du utf?r sk?ldst?d i kanalerna g?rs h?l i dem f?r passage av vatten och luft.

Fig 29.2 Fasta st?d

a - med st?dkonstruktion av st?l b - kl?mma c - sk?rm

Vid utveckling av ett kopplingsschema f?r v?rmen?tverk installeras fasta st?d vid utloppet av v?rmek?llan, vid inloppet och utloppet av centralv?rmetransformatorstationen, pumpstationer etc. f?r att lindra stress p? utrustning och armaturer; p? grenar f?r att eliminera den ?msesidiga p?verkan av sektioner som l?per i vinkelr?ta riktningar; p? sp?rets sv?ngar f?r att eliminera p?verkan av b?jningar och vridmoment som uppst?r under naturlig kompensation. Som ett resultat av detta arrangemang av fasta st?d ?r v?rmen?tverksv?gen uppdelad i raka sektioner med olika l?ngder och diametrar p? r?rledningar. F?r var och en av dessa sektioner v?ljs typ och erforderligt antal kompensatorer, beroende p? vilket antalet mellanliggande fasta st?d ocks? best?ms (en mindre ?n kompensatorerna).

Det maximala avst?ndet mellan fasta lager med axiella expansionsfogar beror p? deras kompensationsf?rm?ga. Med b?jda kompensatorer, som kan tillverkas f?r att kompensera f?r eventuella deformationer, utg?r de fr?n tillst?ndet att bibeh?lla sektionernas rakhet och de till?tna b?jsp?nningarna i de farliga sektionerna av kompensatorn. Beroende p? den accepterade l?ngden av sektionen, vid vars ?ndar fasta st?d ?r installerade, best?ms dess f?rl?ngning, och sedan, genom ber?kning eller genom nomogram, de ?vergripande dimensionerna f?r de b?jda expansionsfogarna och den horisontella reaktionen.

Termiska kompensatorer.

Kompensationsanordningar i v?rmen?tverk tj?nar de till att eliminera (eller avsev?rt minska) krafterna som uppst?r fr?n termisk f?rl?ngning av r?r. Som ett resultat minskar sp?nningarna i r?rv?ggarna och de krafter som verkar p? utrustningen och b?rande strukturer.

F?rl?ngningen av r?r som ett resultat av termisk expansion av metallen best?ms av formeln

var a- linj?r expansionskoefficient, 1/°С; l- r?rl?ngd, m; t - arbetstemperatur v?ggar, 0 C; t m - installationstemperatur, 0 C.

F?r att kompensera f?r f?rl?ngningen av r?r anv?nds speciella anordningar - kompensatorer, och de anv?nder ocks? r?rens flexibilitet vid kr?kar i v?rmen?tets v?g (naturlig kompensation).

Enligt funktionsprincipen ?r kompensatorer uppdelade i axiella och radiella. Axiella kompensatorer installeras p? raka sektioner av v?rmer?rledningen, eftersom de ?r utformade f?r att kompensera f?r krafterna som uppst?r endast som ett resultat av axiella f?rl?ngningar. Radiella expansionsfogar installeras p? v?rmesystem av vilken konfiguration som helst, eftersom de kompenserar f?r b?de axiella och radiella krafter. Naturlig kompensation kr?ver inte installation av speciella enheter, s? den m?ste anv?ndas f?rst.

I termiska n?tverk anv?nds axiella kompensatorer av tv? typer: packbox och lins. I packboxkompensatorer (fig. 29.3) leder temperaturdeformationer av r?ren till r?relse av glaset 1 inuti kroppen 5, mellan vilket packboxpackningen 3 placeras f?r t?tning. Packningen kl?ms fast mellan tryckringen 4 och bottenl?da 2 med hj?lp av bultar 6.

Figur 19.3 Gland expansionsfogar

a - ensidig; b - dubbelsidig: 1 - glas, 2 - grundbuksa, 3 - glandpackning,

4 - tryckring, 5 - hus, 6 - ?tdragningsbultar

Som glandpackning anv?nds en asbestgrafiksn?re eller v?rmebest?ndigt gummi. Under arbetets g?ng slits packningen ut och f?rlorar sin elasticitet, d?rf?r kr?vs dess periodiska ?tdragning (kl?mning) och utbyte. F?r m?jligheten att utf?ra dessa reparationer placeras packboxkompensatorer i kamrarna.

Anslutning av kompensatorer med r?rledningar utf?rs genom svetsning. Under installationen ?r det n?dv?ndigt att l?mna ett gap mellan hylsan och kroppstryckringen, vilket utesluter m?jligheten till dragkrafter i r?rledningarna om temperaturen sjunker under installationstemperaturen, och ?ven noggrant rikta in mittlinjen f?r att undvika f?rvr?ngningar och fastnar av glaset i kroppen.

Gland expansionsfogar g?rs ensidigt och tv?sidigt (se bild 19.3, a och b). Bilaterala anv?nds vanligtvis f?r att minska antalet kammare, eftersom ett fast st?d ?r installerat i mitten av dem, som separerar r?rsektioner, vars f?rl?ngningar kompenseras av varje sida av kompensatorn.

De fr?msta f?rdelarna med packboxens expansionsfogar ?r sm? dimensioner (kompakthet) och l?gt hydrauliskt motst?nd, som ett resultat av vilket de anv?nds i stor utstr?ckning i v?rmen?tverk, s?rskilt n?r underjordisk l?ggning. I det h?r fallet installeras de vid d y \u003d 100 mm eller mer, med l?ggning ovan jord - vid d y \u003d 300 mm eller mer.

I linskompensatorer (Fig. 19.4), under temperaturf?rl?ngning av r?r, komprimeras speciella elastiska linser (v?gor). Detta s?kerst?ller fullst?ndig t?thet i systemet och kr?ver inget underh?ll av kompensatorer.

Linser tillverkas av st?lpl?t eller stansade halvlinser med en v?ggtjocklek p? 2,5 till 4 mm genom gassvetsning. F?r att minska det hydrauliska motst?ndet inuti ?r kompensatorn insatt l?ngs v?gorna sl?tt r?r(skjorta).

Linskompensatorer har en relativt liten kompensationsf?rm?ga och en stor axiell reaktion. I detta avseende, f?r att kompensera f?r temperaturdeformationer av r?rledningar i v?rmen?tverk, stort antal v?gor eller producera en prelimin?r str?cka. De anv?nds vanligtvis upp till tryck p? cirka 0,5 MPa, eftersom v?gor vid h?ga tryck kan sv?lla, och en ?kning av v?gornas styvhet genom att ?ka v?ggtjockleken leder till en minskning av deras kompensationsf?rm?ga och en ?kning av den axiella reaktionen.

Ryas. 19.4. Trev?gskompensator f?r objektiv

naturlig ers?ttning temperaturdeformation uppst?r som ett resultat av b?jning av r?rledningen. B?jda sektioner (varv) ?kar r?rledningens flexibilitet och ?kar dess kompensationskapacitet.

Med naturlig kompensation vid sv?ngarna p? str?ckan leder temperaturdeformationer av r?rledningar till tv?rg?ende f?rskjutningar av sektionerna (Fig. 19.5). F?rskjutningsv?rdet beror p? placeringen av de fasta st?den: ju l?ngre sektionen ?r, desto st?rre ?r dess f?rl?ngning. Detta kr?ver en ?kning av kanalernas bredd och komplicerar driften av r?rliga st?d, och g?r det ocks? om?jligt att anv?nda modern kanall?s l?ggning vid ruttens sv?ngar. De maximala b?jsp?nningarna uppst?r vid det fasta st?det av den korta sektionen, eftersom den f?rskjuts mycket.

Ris. 19.5 Driftschema f?r den L-formade delen av v?rmeledningen

a- med samma l?ngd p? axlarna; b- olika axell?ngder

Till radiella expansionsfogar anv?nds i v?rmen?t ?r flexibel och v?gig g?ngj?rnstyp. I flexibla expansionsfogar elimineras temperaturdeformationer av r?rledningar genom b?jning och vridning av speciellt b?jda eller svetsade sektioner av r?r av olika konfigurationer: U- och S-formade, lyraformade, omega-formade etc. U-formade expansionsfogar ?r mest anv?nd i praktiken p? grund av enkel tillverkning (Fig. 19.6 ,a). Deras kompensationskapacitet best?ms av summan av deformationer l?ngs axeln f?r var och en av sektionerna av r?rledningar ? l= ?l/2+?l/2. I detta fall uppst?r de maximala b?jsp?nningarna i segmentet l?ngst bort fr?n r?rledningens axel - baksidan av kompensatorn. Den senare, b?jning, f?rskjuts av v?rdet y, med vilket det ?r n?dv?ndigt att ?ka dimensionerna p? kompensationsnischen.

Ris. 19.6 Arbetsschema P- bildlig kompensator

a- utan f?rstr?ckning; b- f?rstr?ckt

F?r att ?ka kompensatorns kompensationsf?rm?ga eller minska m?ngden f?rskjutning, installeras den med prelimin?r (monterings) str?ckning (Fig. 19.6, b). I det h?r fallet ?r baksidan av kompensatorn i icke-arbetande tillst?nd b?jd in?t och upplever b?jp?k?nningar. N?r r?ren ?r l?ngstr?ckta kommer kompensatorn f?rst till ett obelastat tillst?nd, och sedan b?jer baksidan ut?t och b?jsp?nningar av motsatt tecken upptr?der i den. Om de maximala till?tna sp?nningarna uppn?s i extreml?gen, dvs. under f?rstr?ckning och i arbetstillst?nd, f?rdubblas kompensatorns kompensationsf?rm?ga j?mf?rt med kompensatorn utan f?rstr?ckning. Vid kompensation f?r samma temperaturdeformationer i kompensatorn med prelimin?r str?ckning, kommer ryggst?det inte att r?ra sig ut?t och d?rf?r kommer dimensionerna p? kompensatornischen att minska. Arbetet med flexibla kompensatorer av andra konfigurationer sker p? ungef?r samma s?tt.

h?ngen

Upph?ngningar av r?rledningar (Fig. 19.7) utf?rs med hj?lp av stavar 3, ansluten direkt till r?r 4 (Fig. 19.7, a) eller med travers 7 , till vilken p? kragar 6 ett r?r ?r upph?ngt (bild 19.7, b), s?v?l som genom fj?derblock 8 (Fig. 19.7, i). Sv?ngleder 2 s?kerst?ller r?rledningarnas r?relse. Styrsk?larna 9 hos fj?derblocken svetsade till st?dplattorna 10 g?r det m?jligt att eliminera fj?drarnas tv?rg?ende avb?jning. Upph?ngningssp?nningen tillhandah?lls av muttrar.

Ris. 19.7 H?ngen:

a- dragkraft; b- krage; i- v?r; 1 – st?dbj?lke; 2, 5 - g?ngj?rn; 3 - dragkraft;

4 - r?r; 6 - krage; 7 - korsa; 8 – fj?derupph?ngning; 9 - glas?gon; 10 – tallrikar

3.4 S?tt att isolera v?rmen?t.

Mastixisolering

Mastixisolering anv?nds endast vid reparation av v?rmen?t som l?ggs antingen inomhus eller i genomg?ende kanaler.

Mastixisolering appliceras i lager om 10-15 mm p? en varm r?rledning n?r de f?reg?ende lagren torkar. Mastikisolering kan inte g?ras med industriella metoder. D?rf?r ?r den specificerade isoleringsstrukturen f?r nya r?rledningar inte till?mplig.

Sovelite, asbesttripel och vulkanit anv?nds f?r mastixisolering. Tjockleken p? v?rmeisoleringsskiktet best?ms utifr?n tekniska och ekonomiska ber?kningar eller enligt g?llande standarder.

Temperaturen p? ytan av den isolerande strukturen av r?rledningar i passagekanalerna och kamrarna b?r inte ?verstiga 60 ° C.

H?llbarheten hos den v?rmeisolerande strukturen beror p? v?rmeledningarnas drifts?tt.

block isolering

Prefabricerad blockisolering fr?n f?rformade produkter (tegelstenar, block, torvplattor etc.) anordnas p? varma och kalla ytor. Produkter med dressing av s?mmar i rader l?ggs p? asbozurit mastixfett, vars v?rmeledningskoefficient ?r n?ra den f?r sj?lva isoleringen; Fettet har minimal krympning och god mekanisk h?llfasthet. Torvprodukter (torvplattor) och korkar l?ggs p? bitumen eller iditollim.

V?rmeisolerande produkter f?sts p? plana och v?lvda ytor med st?lreglar, f?rsvetsade i ett rutm?nster med ett intervall p? 250 mm. Om installationen av reglar inte ?r m?jlig fixeras produkterna som mastixisolering. P? vertikala ytor med en h?jd ?ver 4 m monteras avlastningsst?dband av bandst?l.

Under installationen anpassas produkterna till varandra, markerar och borrar h?l f?r reglarna. Monterade element fixeras med reglar eller tr?dvridningar.

Med flerskiktsisolering l?ggs varje efterf?ljande lager efter utj?mning och fixering av det f?reg?ende med ?verlappning av l?ngsg?ende och tv?rg?ende s?mmar. Sista lagret, fixerad av en ram eller metalln?t, j?mna till med mastix under skenan och applicera sedan gips med en tjocklek p? 10 mm. Klistring och m?lning utf?rs efter att putsen har torkat helt.

F?rdelarna med prefabricerad blockisolering ?r industriell, standard och prefabricerad, h?g mekanisk h?llfasthet, m?jligheten att m?ta varma och kalla ytor. Nackdelar - mnogosovnost och komplexiteten i installationen.

?terfyllningsisolering

P? de horisontella och vertikala ytorna av byggnadskonstruktioner anv?nds ?terfyllningsv?rmeisolering.

Vid installation av v?rmeisolering p? horisontella ytor (icke-vindstak, tak ovanf?r k?llaren), ?r isoleringsmaterialet huvudsakligen expanderad lera eller perlit.

P? vertikala ytor g?rs ?terfyllningsisolering av glas eller mineralull, kiselgur, perlitsand, etc. F?r att g?ra detta ?r den parallella isolerade ytan inh?gnad med tegelstenar, block eller n?t, och isoleringsmaterial h?lls (eller stoppas) i det resulterande utrymmet. Med n?tst?ngsel f?sts n?tet p? dubbar som ?r f?rinstallerade i ett rutm?nster med en h?jd som motsvarar en given isoleringstjocklek (med ett till?gg p? 30 ... 35 mm). Ett metallv?vt n?t med en cell p? 15x15 mm dras ?ver dem. L?st material h?lls i det resulterande utrymmet i lager nerifr?n och upp med l?tt stampning.

Efter ?terfyllning t?cks hela ytan av n?tet med ett skyddande lager av gips.

?terfyllning v?rmeisolering ganska effektiv och l?tt att anv?nda. Den ?r dock inte motst?ndskraftig mot vibrationer och k?nnetecknas av l?g mekanisk h?llfasthet.

Gjuten isolering

Som isoleringsmaterial anv?nds fr?mst skumbetong, som framst?lls genom blandning cementbruk med skummassa i en speciell mixer. V?rmeisoleringsskikt de l?ggs p? tv? s?tt: med de vanliga metoderna att betonga utrymmet mellan formen och ytan som ska isoleras, eller med sprutbetong.

Med den f?rsta metoden forms?ttning st?lls parallellt med den vertikala isolerade ytan. I det resulterande utrymmet l?ggs den v?rmeisolerande kompositionen i rader, utj?mnas med en tr?slev. Det utlagda lagret fuktas och t?cks med mattor eller mattor f?r att s?kerst?lla normala f?rh?llanden h?rdning av skumbetong.

sprutbetongmetod gjuten isolering appliceras ?ver n?tarmering av 3-5 mm tr?d med celler p? 100-100 mm. Det applicerade sprutbetongskiktet f?ster t?tt mot den isolerade ytan, har inga sprickor, gropar och andra defekter. Gunning utf?rs vid en temperatur som inte ?r l?gre ?n 10°C.

Gjuten v?rmeisolering k?nnetecknas av enhetens enkelhet, soliditet, h?g mekanisk h?llfasthet. Nackdelarna med gjuten v?rmeisolering ?r enhetens l?nga varaktighet och om?jligheten att utf?ra arbete vid l?ga temperaturer.

Wrap isolering

Omslagsstrukturer ?r gjorda av sydda mattor eller mjuka plattor p? ett syntetiskt bindemedel, som sys med tv?rg?ende och l?ngsg?ende s?mmar. T?ckskiktet f?sts p? samma s?tt som i upph?ngningsisolering. Omslagsstrukturer i form av v?rmeisolerande buntar av mineral- eller glasull, efter att ha applicerats p? ytan, t?cks ocks? med ett skyddande lager. Isolera leder, beslag, beslag. Mastixisolering anv?nds ocks? f?r v?rmeisolering p? installationsplatsen f?r beslag och utrustning. Pulveriserade material anv?nds: asbest, asbest, sovelit. Massan blandad med vatten appliceras p? den f?rv?rmda isolerade ytan f?r hand. Mastikisolering anv?nds s?llan, som regel n?r reparationsarbete?h.

3.5 R?rledningar.

I pannenheten ?r elementen under tryck av arbets?mnet (vatten, ?nga) anslutna till varandra, s?v?l som till annan utrustning genom ett r?rsystem. R?rledningar best?r av r?r och kopplingar till dessa, kopplingar som anv?nds f?r att styra och reglera pannaggregat och hj?lputrustning - st?d och upph?ngningsf?sten r?r, v?rmeisolering, kompensatorer och b?jar tillhandah?lls f?r uppfattningen av termisk f?rl?ngning av r?rledningar.

R?rledningar ?r uppdelade efter deras syfte i huvud- och hj?lpledning. Till huvud r?rledningar inkluderar tillf?rselr?rledningar och ?ngr?rledningar av m?ttad och ?verhettad ?nga, extra- dr?nering, spolning, bl?sande r?rledningar och r?rledningar f?r provtagning av vatten, ?nga, etc.

Enligt parametrarna (tryck och temperatur) delas r?rledningar in i fyra kategorier (tabell 19.1).

F?ljande grundl?ggande krav st?lls p? r?rledningar och r?rdelar:

- alla ?ngledningar f?r tryck ?ver 0,07 MPa och r?rledningar f?r vatten som arbetar under tryck vid temperaturer ?ver 115 C, oavsett graden av betydelse, m?ste f?lja reglerna i Rysslands Gosgortekhnadzor;

- Tillf?rlitlig drift av r?rledningar, s?ker f?r underh?llspersonal, m?ste s?kerst?llas. Man b?r komma ih?g att beslag och fl?nsanslutningar ?r de minst p?litliga delarna, s?rskilt n?r h?ga temperaturer och tryck, d?rf?r, f?r att ?ka tillf?rlitligheten, s?v?l som f?r att minska kostnaderna f?r utrustning, b?r deras anv?ndning minskas;

– R?rsystemet ska vara enkelt, tydligt och m?jligg?ra enkel och s?ker v?xling under drift.

– Arbetsv?tskans tryckf?rlust och v?rmef?rlusten till omgivningen b?r vara s? minimal som m?jligt. Med detta i ?tanke ?r det n?dv?ndigt att v?lja diametern p? r?rledningen, designen och storleken p? beslagen, kvaliteten och typen av isolering.

Foderledningar

Matarledningsschemat m?ste s?kerst?lla fullst?ndig tillf?rlitlighet av vattentillf?rseln till pannorna under normala och n?dsituationer. F?r att leverera ?ngpannor med en ?ngkapacitet p? upp till 40 t / h ?r en matningsledning till?ten; f?r pannor med h?gre produktivitet beh?vs tv? r?rledningar s? att i h?ndelse av ett fel p? en av dem kan den andra anv?ndas.

Matarledningar ?r monterade p? ett s?dant s?tt att det fr?n vilken pump som helst i pannrummet ?r m?jligt att tillf?ra vatten till vilken pannenhet som helst b?de genom den ena och den andra matarledningen.

P? tillf?rselledningarna m?ste det finnas l?sanordningar framf?r pumpen och bakom den, och direkt framf?r pannan - backventil och ventil. Alla nytillverkade ?ngpannor med en ?ngkapacitet p? 2 t/h och d?r?ver, samt pannor i drift med en ?ngkapacitet p? 20 t/h och d?r?ver, ska vara utrustade med automatiska effektregulatorer som styrs fr?n pannoperat?rens arbetsplats.

P? fig. 19.8 visar ett diagram ?ver tillf?rselledningarna med dubbla ledningar. Tankvatten 12 matarvatten centrifugalpump 11 med en elektrisk drivning matas in i matningsledningarna (r?rledningar 14 ). L?sanordningar ?r installerade p? pumparnas sug- och huvudledningar. Fr?n huvudet finns tv? vattenuttag till var och en av pannorna. En reglerventil ?r installerad p? utloppen 3 , backventil 1 och avst?ngningsventil 2 . Backventilen sl?pper endast in vatten i pannan 4 . N?r vatten rinner i motsatt riktning st?ngs backventilen, vilket hindrar vatten fr?n att rinna ut ur pannan. Avst?ngningsventil tj?nar till att koppla bort matningsledningen fr?n pannan vid reparation av ledningen eller backventilen.

B?da linjerna ?r vanligtvis i drift. En av dem kan vid behov st?ngas av utan att st?ra pannornas normala str?mf?rs?rjning.

Ris. 19.8. Schema f?r matningsr?rledningar med dubbla ledningar:

1 - backventil; 2, 3 - avst?ngnings- och reglerventiler; 4 - pannor; 5 - luftventil; 6 - termometer; 7 - economizer; 8 - manometer; 9 - s?kerhetsventil;

10 - fl?desm?tare; 11, 13 - centrifugal- och ?ngpumpar; 12 - matarvattentank;

14 - matarr?r

Dr?neringsledningar

Dr?neringsr?rledningar ?r utformade f?r att avl?gsna kondensat fr?n ?ngledningar. Kondensat i ?ngledningar ackumuleras som ett resultat av ?ngkylning. Den st?rsta kylningen av ?ngan sker under uppv?rmning och p?slagning av den kalla ?ngledningen. Vid denna tidpunkt ?r det n?dv?ndigt att s?kerst?lla f?rb?ttrat avl?gsnande av kondensat fr?n det. Annars kan det ackumuleras i pipelinen i stort antal. Med en hastighet av ?nga i ?ngledningen, f?r m?ttad ?nga lika med cirka 20 ... 40 m / s och f?r ?verhettad 60 ... 80 m / s, r?r sig vattenpartiklarna i den tillsammans med ?nga med h?g hastighet, kan inte snabbt ?ndra sin r?relseriktning, som ?nga (p? grund av den stora skillnaden i deras densiteter), s? de tenderar att r?ra sig r?tlinjigt genom tr?ghet. Men eftersom det finns ett antal b?jar och rundningar, ventiler och ventiler i ?ngledningen, tr?ffar vattnet, n?r det m?ter dessa hinder, dem och skapar hydrauliska st?tar.

Beroende p? vattenhalten i ?ngan kan hydrauliska st?tar vara s? kraftiga att de orsakar f?rst?relse av ?ngledningen. S?rskilt farlig ?r ansamling av vatten i huvud?ngledningarna, eftersom det kan kastas in i ?ngturbinen och leda till en olycka.

F?r att undvika s?dana fenomen ?r ?ngledningar utrustade med l?mpliga dr?neringsanordningar, som ?r uppdelade i tempor?ra (start) och permanenta (kontinuerlig drift). Tempor?r dr?neringsanordning tj?nar till att avl?gsna kondensat fr?n ?ngr?rledningen under dess uppv?rmning och spolning. En s?dan dr?neringsanordning ?r gjord i form av en oberoende r?rledning, som st?ngs av under normal drift.

Den permanenta dr?neringsanordningen ?r utformad f?r kontinuerlig borttagning av kondensat fr?n ?ngr?rledningen under ?ngtryck, vilket utf?rs med hj?lp av automatiska ?ngf?llor (kondensk?rl).

Dr?nering av r?rledningen utf?rs vid de l?gsta punkterna av varje sektion av ?ngr?rledningen avst?ngd av ventiler och vid de l?gsta punkterna av kr?kar i ?ngr?rledningarna. Vid de ?vre punkterna av ?ngledningarna m?ste ventiler (luftventiler) installeras f?r att avl?gsna luft fr?n r?rledningen.

F?r b?ttre borttagning av kondensat m?ste horisontella sektioner av r?rledningen ha en lutning p? minst 0,004 i ?ngr?relsens riktning.

F?r rening under uppv?rmning ?r ?ngledningen utrustad med en armatur med en ventil, och vid tryck ?ver 2,2 MPa - med en armatur och tv? ventiler - avst?ngning och kontroll (dr?nering).

F?r den m?ttade ?ngledningen och den ?verhettade ?ngledningens ?terv?ndsgr?nd ska kontinuerlig borttagning av kondensat med hj?lp av automatiska ?ngf?llor tillhandah?llas.

P? fig. 19.9 visar en ?ppen flott?r?ngf?lla. Principen f?r dess funktion bygger p? f?ljande. Kondensatet som kommer in i potten, n?r det ackumuleras i den ?ppna flott?ren 5, leder till att den str?mmar ?ver. F?rbunden med flott?ren med spindeln 6 ?ppnar n?lventilen 1 ett h?l i locket p? krukan, och vattnet fr?n flott?ren genom styrr?ret 7 tvingas ut genom detta h?l, varefter l?ttviktsflottan flyter och n?len ventilen st?nger h?let. Under drift, se till att ventilen p? den automatiska ?ngf?llan inte sl?pper igenom ?nga, eftersom detta leder till stora v?rmef?rluster.

Kontroll av ?ngf?llans normala funktion utf?rs genom att regelbundet ?ppna kranen 3 f?r att t?mma kondensatet. Dessutom kan ?ngf?llans funktion bed?mas med geh?r: under normal drift h?rs ett karakteristiskt ljud inuti kastrullen, och om ventilh?let blockeras av skala eller skala, s?v?l som n?r r?rliga delar fastnar, ljudniv?n i den minskar eller stannar helt. Den normala driften av potten kan ocks? best?mmas av uppv?rmningen av dr?neringsr?ret: om r?ret ?r varmt, fungerar potten normalt.

Ris. 19.9. Kondenseringsk?rl med ?ppen flott?r: 1 - n?lventil; 2 - backventil (saknas ofta); 3 - ventil (kran f?r att dr?nera kondensat); 4 - krukkropp; 5 - ?ppen flott?r; 6 - flytspindel; 7 - styrr?r

F?rel?sning #16 (2 timmar)

?mne: "F?rnybara och sekund?ra energiresurser i jordbruket"

1 f?rel?sningsfr?gor:

1.1 Allm?n information.

1.2 Solenergif?rs?rjningssystem.

1.3 Geotermiska resurser och deras typer.

1.4 Bioenergianl?ggningar.

1.5 Anv?ndning av sekund?ra energiresurser.

2 Litteratur.

2.1 Huvudsaklig

2.1.1 Amerkhanov R.A., Bessarab A.S., Dragonov B.Kh., Rudobashta S.P., Shmshko G.G. Termiska kraftverk och jordbrukssystem / Ed. B.H. Draganov. – M.: Kolos-Press, 2002. – 424 s.: ill. - (L?rob?cker och l?romedel f?r studenter vid h?gre l?roanstalter).

2.1.2 Fokin V.M. V?rmegenererande installationer av v?rmef?rs?rjningssystem. Moskva: Mashinostroenie-1 Publishing House, 2006. 240 sid.

2.2 Ytterligare

2.2.1 Sokolov B.A. Pannanl?ggningar och deras drift. - 2:a uppl., Rev. M.: Publishing Center "Academy", 2007. - 423 sid.

2.2.2 Belousov V.N., Smorodin S.N., Smirnova O.S. Br?nsle- och f?rbr?nningsteori. Del I Br?nsle: l?robok / SPbGTURP. - St Petersburg, 2011. -84 s.: ill.15.

2.2.3. Esterkin, R.I. Industriella ?nggenererande installationer. - L .: Energi. Leningrad. Institutionen, 1980. - 400 sid.

3.1 Allm?n information.

Energik?llor: a) ej f?rnybara

Icke-f?rnybara energik?llor?r olja, gas, kol, skiffer.

Utvinningsbara reserver av fossila br?nslen i v?rlden uppskattas enligt f?ljande (miljarder toe):

Kol -4850

Olja - 1140

Med niv?n p? v?rldsproduktionen p? nittiotalet (miljarder toe), respektive 3,1-4,5-2,6, totalt - 10,3 miljarder toe, kommer kolreserverna att r?cka i 1500 ?r, olja - i 250 ?r och gas -120 ?r.

Utsikten att l?mna ?ttlingar utan energif?rs?rjning. S?rskilt med tanke p? den stadigt upp?tg?ende trenden i olje- och gaspriserna. Och ju l?ngre, desto snabbare.

Den st?rsta f?rdelen med f?rnybara energik?llor ?r deras outt?mlighet och ekologisk renlighet. Deras anv?ndning f?r?ndrar inte planetens energibalans.

En utbredd ?verg?ng till f?rnybara energik?llor sker inte bara f?r att industrin, maskiner, utrustning och liv f?r m?nniskor p? jorden ?r inriktade p? fossila br?nslen, och vissa typer av f?rnybara energik?llor ?r instabila och har l?g energit?thet.

Fram till nyligen kallades ocks? den h?ga kostnaden f?r f?rnybara k?llor.

3.2 Solenergif?rs?rjningssystem.

I den h?r delen av v?r webbplats hittar du information om klassificeringen v?rmen?tverk st?der, samt om huvudparametrarna (storlek och vikt), krav, fullst?ndighet, produktionsvillkor.

Typer av st?d f?r fordonets v?rmen?tverk.

I tv? nummer 7-95 och 8-95 av denna serie presenteras b?de glidande och fasta st?d f?r r?r i v?rmen?tverk. Alla st?d f?r v?rmen?tverk har strukturella skillnader beroende p? tjockleken p? r?rledningsisoleringen. I omr?den med kanall?s l?ggning av r?rledningar installeras inte r?rliga st?d, f?rutom de som anv?nds f?r r?r mindre ?n D y \u003d 175 inklusive. Glidst?d anv?nds vid f?rl?ggning av r?r i oframkomliga eller halvgenomg?ende kanaler och f?r nedersta raden r?r i tunnlar. Avst?ndet mellan st?den ber?knas av konstrukt?ren, i enlighet med g?llande f?reskrifter.

Under konstruktionen av v?rmen?tet uppf?rs f?ljande strukturer: brunnar, kammare och paviljonger ovanf?r kamrarna f?r installation av avst?ngnings- och m?tventiler, kompensationsanordningar och annan linj?r utrustning. Utf?ra konstruktion av filtrerande dr?neringsanl?ggningar, pumpstationer, installera omslutande strukturer f?r v?rmer?ret, fasta och r?rliga st?d (ibland ?ven styrningar), st?dstenar.

Applikation med konstruktion.

Basen av kanalerna f?r att l?gga r?rledningar och placera st?d i dem ?r gjord av tv? typer - betong eller armerad betong, som i sin tur kan vara antingen prefabricerad eller monolitisk. Betong- och armerade betongkanaler skapar mycket p?litliga grunder f?r byggnadskonstruktioner och skyddar kanalen fr?n att tr?nga in i den. grundvatten. Betong eller armerad betongfundament spelar en viktig roll - de uppfattar vikten av byggnadskonstruktioner och jord ovanf?r kanalen, laster fr?n transport, vikten av r?rledningen med isolering och kylv?tska, sprider trycket och minskar d?rmed m?jligheten f?r s?ttning av byggnadskonstruktioner i platser f?r koncentrerade belastningar: under st?dstenarna och under kanalens v?ggar .

?ngv?rmesystem ?r enkelr?r och tv?r?r, och kondensatet som bildas under drift returneras genom ett speciellt r?r - en kondensatr?rledning. Vid ett initialt tryck som str?cker sig fr?n 0,6 till 0,7 MPa, och ibland fr?n 1,3 till 1,6 MPa, ?r ?ngutbredningshastigheten 30 ... 40 m / s. N?r man v?ljer en metod f?r att l?gga v?rmer?r ?r huvuduppgiften att s?kerst?lla l?sningens h?llbarhet, tillf?rlitlighet och kostnadseffektivitet.

Sj?lva v?rmen?ten ?r sammansatta av elektriskt svetsade st?lr?r placerade p? speciella st?d. Avst?ngnings- och reglerventiler (slussventiler, ventiler) ?r anordnade p? r?r. R?rledningsst?d skapar en horisontell, orubblig grund. Intervallet mellan st?den best?ms under design.

St?d f?r termiska n?tverk ?r uppdelade i fasta och r?rliga. Fasta st?d fixar platsen f?r specifika platser f?r n?tverk i en viss position, till?ter inte n?gon f?rskjutning. R?rliga st?d g?r att r?rledningen kan r?ra sig horisontellt p? grund av temperaturdeformationer.

St?d levereras kompletta enligt arbetsritningarna framtagna i i sinom tid. Vi garanterar att st?d och upph?ngningar ?verensst?mmer med kraven i den relevanta standarden, f?rutsatt att konsumenten f?ljer installations- och lagringsreglerna (i enlighet med denna standard). Garantiperiod drift - 12 m?nader fr?n datumet f?r leverans av produkten till kunden. Alla st?d ?r f?rsedda med kvalitetscertifikat och certifikat f?r de material som anv?nds vid tillverkningen (p? beg?ran).

Ris. 3 applikationer 16. Fasta sk?rmst?d f?r r?rledningar D n 108-1420 mm typ III med skydd mot elektrokorrosion: a) ordin?r;

b) f?rst?rkt

Ris. 4 applikationer 16. Fast frist?ende r?rst?d

D vid 80-200 mm. (k?llare).

R?rliga st?d f?r r?rledningar i termiska n?tverk.

Ris. 5. R?rliga st?d:

a - glidbart r?rligt st?d; b - rulle; in - rulle;

1 - tass; 2 - basplatta; 3 - bas; 4 - revben; 5 - sido revben;

6 - kudde; 7 - monteringsposition f?r st?det; 8 - skridskobana; 9 - rulle;

10 - f?ste; 11 - h?l.

Ris. 6. Avst?ngningsst?d:

12 - f?ste; 13 - h?ngande bult; 14 - dragkraft.

Bilaga 17. Friktionskoefficienter i mobila lager

Bilaga 18. Utl?ggning av r?rledningar f?r v?rmen?t.

Ris. 2 applikationer 18. Kanall?s utl?ggning av v?rmen?t: a) i torra jordar; f?re Kristus bl?ta jordar med tillh?rande dr?nering.

Tabell 1 i bilaga 18. Strukturella dimensioner kanall?s l?ggning av v?rmen?t i pansarbetongisolering i torra jordar (utan dr?nering).

D?, mm

D n, (med t?ckskikt)

D P

D o

h 1, inte mindre

L, minst

och

Tabell 2 i bilaga 18

D?, mm

D n, (med t?ckskikt)

M?tt enligt albumserien 903-0-1

D P

D o

h 1, inte mindre

L, minst

och

Kanalfoder.

Ris. 2 applikationer 18. Prefabricerade kanaler f?r v?rmen?t: a) KL-typ; b) KLp-typ; c) typ KLS.

Tabell 3 i bilaga 18. Huvudtyperna av prefabricerade armerade betongkanaler f?r v?rmen?t.

Nominell r?rledningsdiameter D?, mm	Beteckning (m?rke) f?r kanalen	Kanalm?tt, mm
Internt nominellt	utomhus-
Bredd A	H?jd H	Bredd A	H?jd H
25-50 70-80	KL(KLp)60-30 KL(KLp)60-45
100-150	KL(KLp)90-45 KL(KLp)60-60
175-200 250-300	KL(KLp)90-60 KL(KLp)120-60
350-400	KL(KLp)150-60 KL(KLp)210-60
450-500	KLs90-90 KLs120-90 KLs150-90
600-700	KLs120-120 KLs150-120 KLs210-120

Bilaga 19. Pumpar i v?rmesystem .

Ris. 1 Bilaga 19. Omr?de f?r egenskaper hos n?tverkspumpar.

Tabell 1 i bilaga 19. Huvudsakliga tekniska egenskaper f?r n?tverkspumpar.

Typ av pump	Foder, m 3/s (m 3/h)	Huvud, m	Till?ten kavitationsreserv, m., inte mindre ?n	Tryck vid pumpinloppet, MPa (kgf / cm 2) inte l?ngre	Hastighet (synkron), 1/s (1/min)	effekt, kWt	K.p.d., %, inte mindre ?n	Temperatur p? pumpat vatten, (°C), max	Pumpvikt, kg
SE-160-50 SE-160-70 SE-160-100 SE-250-50 SE-320-110 SE-500-70-11 SE-500-70-16 SE-500-140 SE-800-55- 11 SE-800-55-16 SE-800-100-11 SE-800-100-16 SE-800-160 SE-1250-45-11 SE-1250-45-25 SE-1250-70-11 SE- 1250-70-16 SE-1250-100 SE-1250-140-11 SE-1250-140-16 SE-1600-50 SE-1600-80 SE-2000-100 SE-2000-140 SE-2500-60- 11 SE-2500-60-25 SE-2500-180-16 SE-2500-180-10 SE-3200-70 SE-3200-100 SE-3200-160 SE-5000-70-6 SE-5000-70- 10 SE-5000-100 SE-5000-160	0,044(160) 0,044(160) 0,044(160) 0,069(250) 0,089(320) 0,139(500) 0,139(500) 0,139(500) 0,221(800) 0,221(800) 0,221(800) 0,221(800) 0,221(800) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,445(1600) 0,445(1600) 0,555(2000) 0,555(2000) 0,695(2500) 0,695(2500) 0,695(2500) 0,695(2500) 0,890(3200) 0,890(3200) 0,890(3200) 1,390(5000) 1,390(5000) 1,390(5000) 1,390(5000)		5,5 5,5 5,5 7,0 8,0 10,0 10,0 10,0 5,5 5,5 5,5 5,5 14,0 7,5 7,5 7,5 7,5 7,5 7,5 7,5 8,5 8,5 22,0 22,0 12,0 12,0 28,0 28,0 15,0 15,0 32,0 15,0 15,0 15,0 40,0	0,39 (4) 0,39 (4) 0,39 (4) 0,39 (4) 0,39 (4) 1,08(11) 1,57(16) 1,57(16) 1,08(11) 1,57(16) 1,08(11) 1,57(16) 1,57(16) 1,08(11) 2,45(25) 1,08(11) 1,57(16) 1,57(16) 1,08(11) 1,57(16) 2,45(25) 1,57(16) 1,57(16) 1,57(16) 1,08(11) 2,45(25) 1,57(16) 0,98(10) 0,98(10) 0,98(10) 0,98(10) 0,59(6) 0,98(10) 1,57(16) 0,98(10)	50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 50(3000) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 50(3000) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 50(3000)			(120) (180) (180) (120) (180) (120)	- - - - - - - - - - - - - - - - - -

Tabell 2 i bilaga 19. Centrifugalpumpar typ K.

Pumpm?rke	Produktivitet, m 3 / h	Helt huvud, m	Hjulhastighet, rpm	Rekommenderad motoreffekt, kW	Impeller diameter, mm
1 K-6	6-11-14	20-17-14
1,5 K-6a	5-913	16-14-11	1,7
1,5 K-6b	4-9-13	12-11-9	1,0
2 K-6	10-20-30	34-31-24	4,5
2 K-6a	10-20-30	28-25-20	2,8
2 K-6b	10-20-25	22-18-16	2,8
2 K-9	11-20-22	21-18-17	2,8
2 K-9a	10-17-21	16-15-13	1,7
2 K-9b	10-15-20	13-12-10	1,7
3 K-6	30-45-70	62-57-44	14-20
3 K-6a	30-50-65	45-37-30	10-14
3 K-9	30-45-54	34-31-27	7,0
3 K-9a	25-85-45	24-22-19	4,5
4 K-6	65-95-135	98-91-72
4 K-6a	65-85-125	82-76-62
4 K-8	70-90-120	59-55-43
4 K-8a	70-90-109	48-43-37
4 K-12	65-90-120	37-34-28
4 K-12a	60-85-110	31-28-23	14,
4 K-18	60-80-100	25-22-19	7,0
4 K-18a	50-70-90	20-18-14	7,0
6 K-8	110-140-190	36-36-31
6 K-8a	110-140-180	30-28-25
6 K-8b	110-140-180	24-22-18
6 K-12	110-160-200	22-20-17
6 K-12a	95-150-180	17-15-12
8 K-12	220-280-340	32-29-25
8 K-12a	200-250-290	26-24-21
8 K-18	220-285-360	20-18-15
8 K-18a	200-260-320	17-15-12

Bilaga 20. Avst?ngningsventiler i v?rmesystem.

Bilaga Tabell 2 21. Roterande st?l fj?rilsventiler med elektrisk drivning D y 500-1400 mm per sid y = 2,5 MPa, t?200°C med stumsvets?ndar.

Ventilbeteckning	Villkorligt pass D?, mm	Ans?kningsgr?nser		Husmaterial
Enligt katalogen	I termiska n?tverk
sid y, MPa	t, °C	sid y, MPa	t, °C
30h47br	50, 80, 100, 125, 150, 200	1,0		1,0	Fl?nsad	Gr?tt gjutj?rn
31h6nzh (I13061)	50, 80, 100, 125, 150	1,0		1,0
31h6br		1,6		1,0
30s14nzh1		1,0		1,0	Fl?nsad	St?l
31ch6br (GL16003)	200, 250, 300	1,0		1,0	Gr?tt gjutj?rn
350, 400	1,0		0,6
30h915br	500, 600, 800, 1200	1,0		0,6 0,25	Fl?nsad	Gr?tt gjutj?rn
30h930br		1,0		0,25
30s64br		2,5		2,5		St?l
IA12015		2,5		2,5	Svetsade ?ndar
L12014 (30s924nzh)	1000, 1200, 1400	2,5		2,5
30s64nzh (PF-11010-00)		2,5		2,5	Fl?nsade och stumsvetsade ?ndar	St?l
30s76nzh	50, 80, 100, 125, 150, 200, 250/200	6,4		6,4	Fl?nsad	St?l
30s97nzh (ZL11025Sp1)	150, 200, 250	2,5		2,5	Fl?nsade och stumsvetsade ?ndar	St?l
30s65nzh (NA11053-00)	150, 200, 250	2,5		2,5
30s564nzh (MA11022.04)		2,5		2,5
30s572nzh 30s927nzh	400/300, 500, 600, 800	2,5		2,5	Fl?nsade och stumsvetsade ?ndar	St?l
30s964nzh	1000/800	2,5		2,5

Tabell 4 Bilaga 20. Till?tna grindventiler

Ventilbeteckning	Villkorlig inkomst D?, mm	Anv?ndningsgr?nser (inte mer)	Anslutning till r?rledningen	Husmaterial
Enligt katalogen	I termiska n?tverk
sid y, MPa	t, °C	sid y, MPa	t, °C
30h6br	50, 80, 100, 125, 150	1,0		1,0	Fl?nsad	Gr?tt gjutj?rn
30h930br	600, 1200, 1400	0,25		0,25
31h6br		1,6		1,0
ZKL2-16	50, 80, 100, 150, 200, 250, 300, 350, 400, 500, 600	1,6		1,6	St?l
30s64nzh		2,5		2,5	Fl?nsade och stumsvetsade ?ndar	St?l
30s567nzh (IA11072-12)		2,5		2,5	F?r svetsning
300s964nzh		2,5		2,5	Fl?nsade och stumsvetsade ?ndar	St?l
30s967nzh (IATS072-09)	500, 600	2,5		2,5	F?r svetsning

Ris. 2 appar 20. Kulventiler i v?rmesystem.

Tabell 5 i bilaga 20. Tekniska data f?r kulventiler.

Nominell diameter	Nominell diameter	Dh, mm	d, mm	t, mm	L, mm	H1	H2	A	Vikt i kg
			17,2	1,8					0,8
			21,3	2,0					0,8
			26,9	2,3					0,9
			33,7	2,6					1,1
			42,4	2,6					1,4
			48,3	2,6					2,1
			60,3	2,9					2,7
		76,1	76,1	2,9					4,7
		88,9	88,9	3,2					6,1
		114,3	114,3	3,6					9,5
			139,7	3,6					17,3
			168,3	4,0					26,9
			219,1	4,5				-	43,5
		355,6	273,0	5,0				-	115,0
			323,3	5,6				-	195,0
			355,6	5,6				-	235,0
			406,4	6,3				-	390,0
			508,0			166,5		-	610,0

Obs: ventilhus - st?l Art. 37,0; boll - rostfritt st?l; kuls?te och packbox - Teflon + 20% kol; O-ringar ?r EPDM och Viton.
Bilaga 21. F?rh?llande mellan n?gra enheter fysiska kvantiteter, som ska ers?ttas, med SI-enheter.

Tabell 1 i bilaga 21.

Namn p? kvantiteter	Enhet	F?rh?llande till SI-enheter
att bli ersatt	SI
namn	Beteckning	namn	Beteckning
m?ngd v?rme	kilokalori	kcal	kilo joule	KJ	4,19 kJ
specifik m?ngd v?rme	kilokalori per kilogram	kcal/kg	kilojoule per kilogram	KJ/kg	4,19 kJ/kg
v?rmefl?de	kilokalori per timme	kcal/h	watt	tis	1.163 W
(kraft)	gigakalorier per timme	Gcal/h	megawatt	MW	1.163 MW
ytdensitet v?rmefl?de	kilokalori per timme per kvadratmeter	kcal / (h m 2)	watt per kvadratmeter	W/m2	1.163 W/m2
volymetrisk v?rmefl?dest?thet	kilokalori per timme per kubikmeter	kcal / (h m 3)	watt per kubikmeter	W/m 3	1.163 W/m3
v?rmekapacitet	kilokalori per grad Celsius	kcal/°С	kilojoule per grad Celsius	KJ/°C	4,19 kJ
specifik v?rme	kilokalori per kilogram Celsius	kcal/(kg°С)	kilojoule per kilogram grad Celsius	KJ/(kg°С)	4,19 kJ/(kg°С)
v?rmeledningsf?rm?ga	kilokalori per meter timme grad Celsius	kcal/(m h°C)	watt per meter grad Celsius	W/(m °C)	1,163 W/(m °C)

Tabell 2 Korrelationer mellan m?ttenheter f?r ICGS-systemet och det internationella enhetssystemet SI.

Tabell 3. Samband mellan m?ttenheter

m?ttenheter	Pa	bar	mm. rt. st	mm. vatten. st	kgf / cm 2	Lbf/in 2
Pa		10 -6	7,5024?10 -3	0,102	1,02?10 -6	1,45?10 -4
bar	10 5		7,524?10 2	1,02?10 4	1,02	14,5
mmHg	133,322	1,33322?10 -3		13,6	1,36?10 -3	1,934?10 -2
mm vatten st	9,8067	9,8067?10 -5	7,35?10 -2		?10 -4	1,422?10 -3
kgf / cm 2	9,8067?10 4	0,98067	7,35?10 2	10 4		14,223
Lbf/in 2	6,8948?10 3	6,8948?10 -2	52,2	7,0307?10 2	7,0307?10 -2

Litteratur

1. SNiP 23-01-99 Byggnadsklimatologi/Rysslands Gosstroy.- M.:

2. SNiP 2003-02-41. V?RMEN?T. GOSSTROY AV RYSSLAND.

Moskva. 2003

3. SNiP 2.04.01.85*. Intern VVS och avlopp av byggnader / Gosstroy of Russia. -

M.: GUP TsPP, 1999.-60 sid.

4. SNiP 2003-03-41. V?rmeisolering utrustning och

r?rledningar GOSSTROY RYSSLAND. MOSKVA 2003

5. SP 41-103-2000. DESIGN AV V?RMEISOLERING AV UTRUSTNING OCH

R?RLEDNINGAR. GOSSTROY AV RYSSLAND. MOSKVA 2001

6. Design av v?rmepunkter. SP 41-101-95. Minstroy

Ryssland - M.: GUP TsPP, 1997 - 79 sid.

7. GOST 21.605-82. Termiska n?tverk. Arbetsritningar. M.: 1982-10 sid.

8. Vattenv?rmen?t: En designguide

/OCH. V. Belyaikina, V. P. Vitaliev, N. K. Gromov och andra: Ed.

N.K. Gromova, E.P. Shubina. - M.: Energoatomizdat, 1988.- 376 sid.

9. Justering och drift av vattenv?rmen?t.:

Directory / V. I. Manyuk, Ya. I. Kaplinsky, E. B. Hizh och andra - ed., 3rd

revideras och till?gg - M .: Stroyizdat, 1988. - 432 sid.

10. Designer's Handbook, red. A.A. Nikolaev. - Design

termiska n?t.-M.: 1965-360-tal.

11. Malyshenko V.V., Mikhailov A.K. Energipumpar. Referens

ers?ttning. M.: Energoatomizdat, 1981.-200-tal.

12. Lyamin A.A., Skvortsov A.A. Design och ber?kning av konstruktioner

termiska n?tverk - Ed. 2:a - M .: Stroyizdat, 1965. - 295 s

13. Zinger N.M. Hydrauliska och termiska l?gen f?r v?rmeverk

system. - Ed. 2:a - M.: Energoatomizdat, 1986.-320-talet.

14. Handbok f?r byggaren av termiska n?tverk. / Ed. S.E. Zakharenko.- Ed.

2:a - M.: Energoatomizdat, 1984.-184s.

Ris. 3 applikationer 14. Fasta sk?rmst?d f?r r?rledningar D n 108-1420 mm typ III med skydd mot elektrokorrosion: a) ordin?r;

b) f?rst?rkt

Ris. 4 Applikationer 14. Fast frist?ende r?rst?d

D vid 80-200 mm. (k?llare).

Ris. 5. R?rliga st?d:

a - glidbart r?rligt st?d; b - rulle; in - rulle;

1 - tass; 2 - basplatta; 3 - bas; 4 - revben; 5 - sido revben;

6 - kudde; 7 - monteringsposition f?r st?det; 8 - skridskobana; 9 - rulle;

10 - f?ste; 11 - h?l.

Ris. 6. Avst?ngningsst?d:

12 - f?ste; 13 - h?ngande bult; 14 - dragkraft.

Kanalfoder.

Ris. 2 applikationer 14. Prefabricerade kanaler f?r v?rmen?t: a) KL-typ; b) KLp-typ; c) typ KLS.

Tabell 3 i bilaga 14. Huvudtyperna av prefabricerade armerade betongkanaler f?r v?rmen?t.

Nominell r?rledningsdiameter D?, mm	Beteckning (m?rke) f?r kanalen	Kanalm?tt, mm
Internt nominellt	utomhus-
Bredd A	H?jd H	Bredd A	H?jd H
25-50 70-80	KL(KLp)60-30 KL(KLp)60-45
100-150	KL(KLp)90-45 KL(KLp)60-60
175-200 250-300	KL(KLp)90-60 KL(KLp)120-60
350-400	KL(KLp)150-60 KL(KLp)210-60
450-500	KLs90-90 KLs120-90 KLs150-90
600-700	KLs120-120 KLs150-120 KLs210-120

Bilaga 15. Pumpar i v?rmef?rs?rjningssystem.

Ris. 1 Bilaga 15. Egenskapsomr?de f?r n?tverkspumpar.

Tabell 1 i bilaga 15. Huvudsakliga tekniska egenskaper hos n?tverkspumpar.

Typ av pump	Foder, m 3/s (m 3/h)	Huvud, m	Till?ten kavitationsreserv, m., inte mindre ?n	Tryck vid pumpinloppet, MPa (kgf / cm 2) inte l?ngre	Hastighet (synkron), 1/s (1/min)	effekt, kWt	K.p.d., %, inte mindre ?n	Temperatur p? pumpat vatten, (°C), max	Pumpvikt, kg
SE-160-50 SE-160-70 SE-160-100 SE-250-50 SE-320-110 SE-500-70-11 SE-500-70-16 SE-500-140 SE-800-55- 11 SE-800-55-16 SE-800-100-11 SE-800-100-16 SE-800-160 SE-1250-45-11 SE-1250-45-25 SE-1250-70-11 SE- 1250-70-16 SE-1250-100 SE-1250-140-11 SE-1250-140-16 SE-1600-50 SE-1600-80 SE-2000-100 SE-2000-140 SE-2500-60- 11 SE-2500-60-25 SE-2500-180-16 SE-2500-180-10 SE-3200-70 SE-3200-100 SE-3200-160 SE-5000-70-6 SE-5000-70- 10 SE-5000-100 SE-5000-160	0,044(160) 0,044(160) 0,044(160) 0,069(250) 0,089(320) 0,139(500) 0,139(500) 0,139(500) 0,221(800) 0,221(800) 0,221(800) 0,221(800) 0,221(800) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,445(1600) 0,445(1600) 0,555(2000) 0,555(2000) 0,695(2500) 0,695(2500) 0,695(2500) 0,695(2500) 0,890(3200) 0,890(3200) 0,890(3200) 1,390(5000) 1,390(5000) 1,390(5000) 1,390(5000)		5,5 5,5 5,5 7,0 8,0 10,0 10,0 10,0 5,5 5,5 5,5 5,5 14,0 7,5 7,5 7,5 7,5 7,5 7,5 7,5 8,5 8,5 22,0 22,0 12,0 12,0 28,0 28,0 15,0 15,0 32,0 15,0 15,0 15,0 40,0	0,39 (4) 0,39 (4) 0,39 (4) 0,39 (4) 0,39 (4) 1,08(11) 1,57(16) 1,57(16) 1,08(11) 1,57(16) 1,08(11) 1,57(16) 1,57(16) 1,08(11) 2,45(25) 1,08(11) 1,57(16) 1,57(16) 1,08(11) 1,57(16) 2,45(25) 1,57(16) 1,57(16) 1,57(16) 1,08(11) 2,45(25) 1,57(16) 0,98(10) 0,98(10) 0,98(10) 0,98(10) 0,59(6) 0,98(10) 1,57(16) 0,98(10)	50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 50(3000) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 50(3000) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 50(3000)			(120) (180) (180) (120) (180) (120)	- - - - - - - - - - - - - - - - - -

Bilaga 15 Tabell 2. Typ K centrifugalpumpar

Pumpm?rke	Produktivitet, m 3 / h	Helt huvud, m	Hjulhastighet, rpm	Rekommenderad motoreffekt, kW	Impeller diameter, mm
1 K-6	6-11-14	20-17-14
1,5 K-6a	5-913	16-14-11	1,7
1,5 K-6b	4-9-13	12-11-9	1,0
2 K-6	10-20-30	34-31-24	4,5
2 K-6a	10-20-30	28-25-20	2,8
2 K-6b	10-20-25	22-18-16	2,8
2 K-9	11-20-22	21-18-17	2,8
2 K-9a	10-17-21	16-15-13	1,7
2 K-9b	10-15-20	13-12-10	1,7
3 K-6	30-45-70	62-57-44	14-20
3 K-6a	30-50-65	45-37-30	10-14
3 K-9	30-45-54	34-31-27	7,0
3 K-9a	25-85-45	24-22-19	4,5
4 K-6	65-95-135	98-91-72
4 K-6a	65-85-125	82-76-62
4 K-8	70-90-120	59-55-43
4 K-8a	70-90-109	48-43-37
4 K-12	65-90-120	37-34-28
4 K-12a	60-85-110	31-28-23	14,
4 K-18	60-80-100	25-22-19	7,0
4 K-18a	50-70-90	20-18-14	7,0
6 K-8	110-140-190	36-36-31
6 K-8a	110-140-180	30-28-25
6 K-8b	110-140-180	24-22-18
6 K-12	110-160-200	22-20-17
6 K-12a	95-150-180	17-15-12
8 K-12	220-280-340	32-29-25
8 K-12a	200-250-290	26-24-21
8 K-18	220-285-360	20-18-15
8 K-18a	200-260-320	17-15-12

Bilaga 16. Avst?ngningsventiler i v?rmef?rs?rjningssystem.

Bilaga Tabell 2 16. Motoriserade st?lspj?llventiler D y 500-1400 mm per sid y = 2,5 MPa, t?200°C med stumsvets?ndar.

Bilaga 16 Tabell 3. Ventiler

Ventilbeteckning	Villkorlig inkomst D?, mm	Anv?ndningsgr?nser (inte mer)	Anslutning till r?rledningen	Husmaterial
Enligt katalogen	I termiska n?tverk
sid y, MPa	t, °C	sid y, MPa	t, °C
30h6br	50, 80, 100, 125, 150	1,0		1,0	Fl?nsad	Gr?tt gjutj?rn
30h930br	600, 1200, 1400	0,25		0,25
31h6br		1,6		1,0
30s41nzh (ZKL2-16)	50, 80, 100, 150, 200, 250, 300, 350, 400, 500, 600	1,6		1,6	St?l
30s64nzh		2,5		2,5		St?l
30s567nzh (IA11072-12)		2,5		2,5	F?r svetsning
300s964nzh		2,5		2,5	Fl?nsade och stumsvetsade ?ndar	St?l
30s967nzh (IATS072-09)	500, 600	2,5		2,5	F?r svetsning

Ris. 2 applikationer 16. Kulventiler i v?rmef?rs?rjningssystem.

Bilaga Tabell 4 16. Tekniska data f?r kulventiler.

Nominell diameter	Nominell diameter	Dh, mm	d, mm	t, mm	L, mm	H1	H2	A	Vikt i kg
			17,2	1,8					0,8
			21,3	2,0					0,8
			26,9	2,3					0,9
			33,7	2,6					1,1
			42,4	2,6					1,4
			48,3	2,6					2,1
			60,3	2,9					2,7
		76,1	76,1	2,9					4,7
		88,9	88,9	3,2					6,1
		114,3	114,3	3,6					9,5
			139,7	3,6					17,3
			168,3	4,0					26,9
			219,1	4,5				-	43,5
		355,6	273,0	5,0				-	115,0
			323,3	5,6				-	195,0
			355,6	5,6				-	235,0
			406,4	6,3				-	390,0
			508,0			166,5		-	610,0

Obs: ventilhus - st?l Art. 37,0; boll - rostfritt st?l; kuls?te och packbox - Teflon + 20% kol; O-ringar ?r EPDM och Viton.
Bilaga 17. Korrelation mellan n?gra enheter av fysiska storheter som ska ers?ttas med SI-enheter.

Tabell 1 i bilaga 17.

Namn p? kvantiteter	Enhet	F?rh?llande till SI-enheter
att bli ersatt	SI
namn	Beteckning	namn	Beteckning
m?ngd v?rme	kilokalori	kcal	kilo joule	KJ	4,19 kJ
specifik m?ngd v?rme	kilokalori per kilogram	kcal/kg	kilojoule per kilogram	KJ/kg	4,19 kJ/kg
v?rmefl?de	kilokalori per timme	kcal/h	watt	tis	1.163 W
(kraft)	gigakalorier per timme	Gcal/h	megawatt	MW	1.163 MW
ytv?rmefl?dest?thet	kilokalori per timme per kvadratmeter	kcal / (h m 2)	watt per kvadratmeter	W/m2	1.163 W/m2
volymetrisk v?rmefl?dest?thet	kilokalori per timme per kubikmeter	kcal / (h m 3)	watt per kubikmeter	W/m 3	1.163 W/m3
v?rmekapacitet	kilokalori per grad Celsius	kcal/°С	kilojoule per grad Celsius	KJ/°C	4,19 kJ
specifik v?rme	kilokalori per kilogram Celsius	kcal/(kg°С)	kilojoule per kilogram grad Celsius	KJ/(kg°С)	4,19 kJ/(kg°С)
v?rmeledningsf?rm?ga	kilokalori per meter timme grad Celsius	kcal/(m h°C)	watt per meter grad Celsius	W/(m °C)	1,163 W/(m °C)

Tabell 2. Bilaga 17. F?rh?llande mellan m?ttenheter

m?ttenheter	Pa	bar	mm. rt. st	mm. vatten. st	kgf / cm 2	Lbf/in 2
Pa		10 -6	7,5024?10 -3	0,102	1,02?10 -6	1,45?10 -4
bar	10 5		7,524?10 2	1,02?10 4	1,02	14,5
mmHg	133,322	1,33322?10 -3		13,6	1,36?10 -3	1,934?10 -2
mm vatten st	9,8067	9,8067?10 -5	7,35?10 -2		?10 -4	1,422?10 -3
kgf / cm 2	9,8067?10 4	0,98067	7,35?10 2	10 4		14,223
Lbf/in 2	6,8948?10 3	6,8948?10 -2	52,2	7,0307?10 2	7,0307?10 -2

Uppgift f?r genomf?randet av kursprojektet

De f?rsta uppgifterna f?r genomf?randet av kursprojektet ska tas enligt de tv? sista siffrorna p? student-ID-kortet eller diarieboksnumret. ?versiktsplanen f?r stadsdelen utf?rdas av l?raren.

Tabell 1 - Geografisk punkt - omr?de f?r utformning av ett v?rmef?rs?rjningssystem

Antal siffror	Stad	Antal siffror	Stad
	Blagoveshchensk (Amur-regionen)		Kostroma
	Barnaul (Altai)		Syktyvkar
	Archangelsk		Ukhta
	Astrakhan		Birobidzhan (Khabarov-regionen)
	Kotlas (Arkhangelsk-regionen)		Armavir (Krasnodar-regionen)
	Ufa		Kemerovo
	Belgorod		Sochi
	Onega (Arkhangelsk-regionen)		Urengoy (Yamal-Nenets-regionen)
	Bryansk		Krasnojarsk
	Volgograd		Samara
	Murom (Vladimir-regionen)		Tikhvin (Leningrad-regionen)
	Vologda		Kursk
	Voronezh		Lipetsk
	Bratsk (Irkutsk-regionen)		Kashira (Moskva-regionen)
	Arzamas (Nizjnij Novgorod-regionen)		St. Petersburg
	Novgorod		H?g
	Nizhny Novgorod		Dmitrov (Moskva-regionen)
	Ivanovo		Moskva
	Nalchik (Kabard.-Balk. R.)		Yoshkar-Ola (Republiken Mari El)
	Totma (Vologda-regionen)		Saransk (Rep. Mordovia)
	Irkutsk		Murmansk
	Kaliningrad		Tver
	Rzhev (Tver-regionen)		Elista (Kalmykien)
	Kaluga		Novosibirsk
	?rn		Orenburg
	Omsk
	Petrozavodsk (Karelen)		Vladivostok (Primorsk-regionen)
	Kirov		Penza
	Pechora		Permian
	Pskov		Tomsk
	Ulyanovsk		Yaroslavl
	Ryazan		Saratov
	Rostov-on-Don		Vorkuta
	Salekhard (Khanty-Mans. AO)		Surgut (Khanty-Mans. AO)
	Okhotsk (Khabarovsk-regionen)		Izhevsk (Udmurtia)
	Chita		Groznyj
	Millerovo (Rostov-regionen)		Kazan (Tatarstan)
	Tambov		Minsk
	Stavropol		Kiev
	Tula		Mogilev (Bell.)
	Smolensk		Zhytomyr (Ukr.)
	Magadan		Odessa
	Krasnodar		Lviv
	Kaluga		Charkiv
	Makhachkala (R. Dagestan)		Tynda (Amur-regionen)
	Astrakhan		Velikiye Luki
	Monchegorsk (Murmans-regionen)		Tyumen (Nenets autonoma okrug)
	Petrun (Komi)		Tjeljabinsk
	Ulan-Ude (Buryatien)		Kurilsk (Sakhalin-regionen)
	Surgut (Khanty-Mans AO)		Nikolsk (Vologda-regionen)

Tabell 2 - Information om v?rmef?rs?rjningssystemet

Inledande data

N?st sista siffran i numret

V?rmesystem

?ppna

st?ngd

Typ av systemreglering

Sista siffran i numret

Kvalitet av v?rmebelastning

Kvalitet i termer av total belastning

Design temperaturer n?tverksvatten, 0 С

150/70

140/70

130/70

150/70

140/70

130/

140/70

150/70

140/70

130/70

Anslutningsscheman f?r varmvattenberedare

Nej

parallell

konsekvent

blandad

Tabell 3 - Uppgifter om fj?rrv?rmef?rs?rjning

Inledande data	N?st sista siffran i numret

CHP plats				app.
Avst?nd fr?n CHPP till bostadsomr?de, km	0,9	0,8	0,7	0,9	1,0	1,1	0,8	0,7	0,6	1,1
Befolkningst?thet, person/ha
Reliefkonturlinjer	Sista siffran i numret

a
b
i
G
d
e

Tabell 4 - Uppgift f?r utf?rande av v?rmen?tsnoder

Litteratur

1. V?rmef?rs?rjning / A.A. Ionin, B.M. Khlybov, V.N. Bratenkov och andra; L?robok f?r universitet.-M.: Stroyizdat, 1982.- 336s.

2. V?rmef?rs?rjning / V.E. Kozin, T.A. Levina, A.P. Markov och andra; Handledning f?r universitetsstudenter. - M.: H?gre. skola, 1980-408-talet.

3. Justering av vattensystem fj?rrv?rme/ Apartsev M.M. Referensmanual.-M.: Energoatomizdat, 1983.-204s.

4. Vattenv?rmen?t. Referensmanual f?r design./Ed. N.K.Gromova, E.P.Shubina.-M.: Energoatomizdat, 1988.-376s.

5. Handbok om justering och drift av vattenv?rmen?tverk /V.I.Manyuk, Ya.I.Kaplinsky, E.B.Khizh et al. 3:e upplagan -432s.

6. Handbok i v?rmef?rs?rjning och ventilation. Bok 1: V?rme och v?rmef?rs?rjning - 4:e uppl., korrigerad. och ytterligare / R.V. Shchekin, S.N.

7. Designers handbok. Design av termiska n?tverk. Nikolaev A. A. - Kurgan.: Integral, 2007. - 360 s.

8. Design av v?rmepunkter. SP 41-101-95. Rysslands byggministerium, 1997.-78s.

9. Termiska n?tverk. SNiP 2003-02-41. Gosstroy av Ryssland. Moskva, 2004.

10. Termiska n?tverk (Termisk mekanisk del). Arbetsritningar: GOST 21.605-82 * .-Ved. 01.078.83.-M., 1992.-9s.

11. V?rmeisolering av utrustning och r?rledningar. SNiP 2003-03-41. Gosstroy av Ryssland. Moskva, 2003.

12. Design av v?rmeisolering av utrustning och r?rledningar. SP 41-103-2000. Gosstroy av Ryssland. Moskva, 2001.

13. Byggnadsklimatologi. SNiP 23-01-99. Gosstroy of Russia.-M:2000.-66s.

14. Intern vattenf?rs?rjning och avlopp. SNiP 2.04.01-85*. Gosstroy av Ryssland. M.: 1999-60-tal.

15. Typserie 4.904-66 Anl?ggning av r?rledningar f?r vattenv?rmen?t i oframkomliga kanaler. Problem 1 - Placering av r?rledningar D 25-350 mm i oframkomliga kanaler, rotationsvinklar och kompenserande nischer.

16. Typserie 3.006.1-8 Prefabricerade kanaler och tunnlar av armerad betong fr?n tr?gelement. Utg?va 0 - Material f?r design.

17. Samma. Uppgift 5 - Ruttnoder. Arbetsritningar.

18. Typserie 4.903-10 Produkter och delar av r?rledningar f?r v?rmen?t. Problem 4 - Fasta r?rledningsst?d.

19. Samma. Problem 5 - R?rliga r?rledningsst?d.

Bord 1- KLIMATPARAMETRAR F?R ?RETS KALLA PERIOD

Lufttemperatur den kallaste dagen, °C, s?kerhet

Lufttemperatur f?r den kallaste femdagarsperioden, °С, s?kerhet

Lufttemperatur, °С, s?kerhet 0,94

Absolut l?gsta temperatur luft, °С

Genomsnittlig daglig amplitud f?r lufttemperaturen f?r den kallaste m?naden, °C

Varaktighet, dagar och medellufttemperatur, °С, f?r perioden med genomsnittlig dygnslufttemperatur

Genomsnittlig m?natlig relativ luftfuktighet f?r den kallaste m?naden, %

Genomsnittlig m?natlig relativ luftfuktighet kl. 15.00 den kallaste m?naden, %.

Nederb?rd f?r november-mars, mm

R?dande vindriktning f?r december-februari

Maximum av medelvindhastigheterna i po?ng f?r januari, m/s

medelhastighet vind, m/s, under en period med en genomsnittlig daglig lufttemperatur p? ?8 °С

? 0°C

? 8°C

? 10°С

0,98

0,92

0,98

0,92

varaktighet

medeltemperatur

varaktighet

medeltemperatur

varaktighet

medeltemperatur

Rzhev

-37

-33

-31

-28

-15

-47

6,6

-6,1

-2,7

-1,8

3,6

Tabell 2- KLIMATPARAMETRAR F?R ?RETS VARMA PERIOD

Republik, region, region, punkt

Barometertryck, hPa

Lufttemperatur, °С, s?kerhet 0,95

Lufttemperatur, °С, s?kerhet 0,98

Den genomsnittliga maximala lufttemperaturen ?r h?gst varm m?nad, °С

Absolut maximal lufttemperatur, °C

Genomsnittlig daglig amplitud av lufttemperaturen under den varmaste m?naden, °C

Genomsnittlig m?natlig relativ luftfuktighet f?r den varmaste m?naden, %

Genomsnittlig m?natlig relativ luftfuktighet kl. 15.00 i den varmaste m?naden, %

Nederb?rd f?r april-oktober, mm

Daglig maximal nederb?rd, mm

R?dande vindriktning f?r juni-augusti

Minsta medelvindhastighet i po?ng f?r juli, m/s

Rzhev

20,1

24,4

22,5

10,5

Fridman Ya.Kh.- Senior forskare,

f?rlag "Nyheter om v?rmef?rs?rjning".

En av de viktigaste strukturella elementen i v?rmen?tverk, som s?kerst?ller drifts?kerhet, ?r fasta st?d. De tj?nar till att separera v?rmeledningar i sektioner som ?r oberoende av varandra i uppfattningen om olika typer av anstr?ngningar. Vanligtvis placeras fasta st?d mellan expansionsfogar eller sektioner av r?rledningar med naturlig kompensation. temperaturf?rl?ngningar. De fixerar v?rmer?rets position vid vissa punkter och uppfattar krafterna som uppst?r vid fixeringspunkterna under p?verkan av kraftfaktorer fr?n temperaturdeformationer och inre tryck. P? grund av denna funktion kallas de ?ven "d?da".

I detta dokument uttrycks ett antal ?verv?ganden ang?ende de krafter och p?k?nningar som orsakas av dem som uppst?r i fasta st?d.

Krafter som uppfattas av fasta st?d ?r summan av:

1) obalanserade inre tryckkrafter;

2) reaktioner av r?rliga (fria) st?d;

3) reaktioner av kompensatorer fr?n kraftfaktorer orsakade av temperaturdeformationer;

4) gravitationsbelastningar.

Fasta st?d finns i f?ljande strukturella utf?randen: frontal, sk?rm och kl?mma.

Enligt statistiken ?ver fel i kamrarna st?r defekter fr?n extern korrosion av r?r f?r 80-85%. Detta antal defekter ?r grovt f?rdelade enligt bifogad tabell fr?n . Detta st?mmer ocks? ?verens med v?ra observationer, d?r skador relaterade till fasta st?d st?r f?r cirka 50 % av antalet skador i kammare med fasta st?d.

Orsaker till korrosion av fasta st?d.

Fasta st?d uts?tts f?r olika typer korrosion, som orsakas av f?ljande orsaker:

1) p?verkan av str?str?mmar i sk?rmst?d p? grund av bristen p? tillf?rlitliga elektriska isolerande insatser

2) f?rekomsten av droppar fr?n golven p? grund av fuktkondensering leder till ?kad korrosion yttre ytan r?r

3) svetsning av kilar skapar f?ruts?ttningar f?r att intensifiera processerna f?r inre korrosion vid svetsarnas och n?rsvetszonen.

4) samtidig exponering f?r varierande cykliska sp?nningar och en korrosiv milj? orsakar en minskning av metallens korrosionsbest?ndighet och uth?llighetsgr?ns.

Metod f?r h?llfasthetsber?kning av fasta st?d.

Enligt SNiP 2.04.07-86 "Heat Networks" c.39 s.7: "Fasta r?rst?d m?ste utformas f?r den h?gsta horisontella belastningen under olika r?rledningsdriftl?gen, inklusive med ?ppna och st?ngda ventiler."

F?r n?rvarande v?ljs fasta st?d enligt albumen "Normaler f?r termiska n?tverk. NTS-62-91-35. NTS-62-91-36. NTS-62-91-37, utf?rdat av Mosinzhproekt Institute. Enligt dessa normaler anges f?r varje v?rde Du den maximala axiella kraften, vars v?rde inte b?r ?verstiga den resulterande kraften fr?n de verkande axiella krafterna b?de till v?nster och till h?ger. I sj?lva verket, f?rutom den axiella kraften, finns det ytterligare tv? skjuvkrafter som verkar p? st?det, samt en vridning och tv? b?jmoment. I det mest allm?nna fallet verkar alla typer av normal- och skjuvsp?nningar p? st?det, d.v.s. det finns ett komplext stresstillst?nd.

I h?llfasthetsber?kningen visar det sig att s?kerhetsmarginalerna i sektionerna av v?rmeledningen som passerar genom de fasta och r?rliga st?den tar de minsta v?rdena l?ngs v?rmer?rledningens l?ngd, d.v.s. det h?r ?r de mest laddade avsnitten. I den normativa dokumentationen finns det inga rekommendationer om s?kerhetsmarginalerna f?r designpunkterna f?r sektionerna av v?rmer?rledningar med avseende p? det till?tna tempor?ra motst?ndet och till?ten str?cksp?nning.

F?ljande h?llfasthetsber?kning av fasta st?d f?resl?s:

1) Styrkeber?kning av sektioner av v?rmer?rledningen bel?gna fr?n det ?verv?gda st?det b?de fr?n v?nster och fr?n h?ger sida. Som ett resultat best?ms 3 kraft- och 3 momentlaster som verkar p? det fasta st?det fr?n sidan av det h?gra v?rmer?ret (P1x, P1y, P1z, M1x, M1y, M1z.) och det v?nstra v?rmer?ret (P2x, P2y, P2z, M2x, M2y, M2z.) (Fig. 2 och 3).

2) L?sning av ekvationssystemet med avseende p? 6 resulterande ok?nda: Px, Py, Pz, Mx, My, Mz, d?r:

Px, Py - tv?rkrafter, parallella
enligt axlarna OX och OY

Pz - longitudinell kraft, riktad kraft l?ngs OZ-axeln

Mx och My - b?jmoment, vars momentvektorer ?r riktade l?ngs axlarna OX respektive OY

Mz - vridmoment, vars momentvektor ?r riktad l?ngs OZ-axeln.

3) Vid varje designpunkt ber?knas 6 sp?nningar (enligt 6-kraftsfaktorer fr?n klausul 3), som k?nnetecknar sp?nningstillst?ndet:

3 normal sp?nning: yxa, ay, az och 3 skjuvsp?nningar: thy, xxz, xyz.

4) Val av h?llfasthetsfaktor f?r svetsen.

Mest svag punkt st?lr?rledningar, l?ngs vilka sp?nningsprovning b?r utf?ras, ?r svetsar. f - h?llfasthetsfaktor f?r svetsen (f = 0,7 ... 0,9)

4.1 Beroende p? de st?lsorter som det fasta st?det och v?rmeledaren ?r gjorda av, v?ljs det st?l med str?ckgr?nsen (at) och dragh?llfastheten (av), vilka ?r mindre. De ber?knade at och av tas vid t = 150 °C.

4.2 Best?mning av till?tna konstruktionssp?nningar i f?rh?llande till str?ckgr?nser och dragh?llfasthet: = f xat; [av] = f x medel

5) F?r 6 sp?nningar (ax, ay, az, thy, xxz, xyz) v?ljs nya koordinataxlar OX 1 ,OY1 och OZ1 p? ett speciellt s?tt s? att 3 skjuvsp?nningar tar nollv?rden (det finns bara en m?jlig variant axelriktningar).

Som ett resultat f?r vi endast 3 normala sp?nningar: al, a2 och a3, med al > a2 > a3.

P? basis av 3:e och 4:e h?llfasthetsteorierna (inom maskinteknik och metallprodukters statiska h?llfasthet anv?nds 3:e och 4:e h?llfasthetsteorierna) f?r vi s?kerhetsfaktorerna f?r de till?tna str?ckgr?nserna och s?kerhetsfaktorerna f?r de till?tna. dragh?llfasthet hos svetsar.

genom fluiditet [m]= 2 ... 2,2; genom tillf?lligt motst?nd [n] = 4... 4.5.

En s?dan h?g str?ckgr?ns kommer att minska sannolikheten f?r fel i samband med metallutmattning p? grund av termiska sp?nningar som uppst?r fr?n regleringen av vattentemperaturen i uppv?rmningss?song.

Ett datorprogram TENZOR 11.ECA har utvecklats, som bygger p? ett antal best?mmelser fr?n och till?ter att utf?ra p.p. 1...6.

I de allra flesta fall ?r fasta st?d de noder som b?r de tyngsta belastningarna. Detta beror p? d?ligt arbete r?rliga st?d, orsakade av en ?kad glidfriktionskoefficient (upp till 0,4) och deras ?kade s?ttningar. Med extern och intern
korrosion i fasta st?d uppst?r en omf?rdelning av sp?nningar, vilket leder till deras ?kade skador.

Under reparationer ?r det b?ttre att inte f?rst?ra hela det fasta st?det och inte sk?ra gammalt r?r, och anv?nd en slags insats. P? fig. Fig. 1 visar ett av tillv?gag?ngss?tten som anv?nds vid reparation av ett sk?rmfast st?d. Efter kapning av r?rledningen inf?rs och svetsas ett f?rst?rkningsr?r 2, som tidigare skurits l?ngs generatrisen, inuti stommen av st?dr?ret 1. F?r denna ins?ttning tas ett arbetsstycke fr?n samma r?r. Detta kommer att g?ra det m?jligt att b?de ?ka s?kerhetsmarginalerna i enlighet med rekommendationerna i punkt 6 och att minska m?ngden reparationsarbete.

I n?rvaro av ett fast industritillverkat st?d, f?r att ?ka dess h?llbarhet och tillf?rlitlighet under drift, ?r det m?jligt att st?rka ett s?dant st?d, som utf?rs p? exakt samma s?tt.

F?r att skydda r?ret och det fasta lagret mot korrosion och som en av de mest enkla metoder f?r att s?kerst?lla tillf?rlitligheten hos st?den ?r det m?jligt att f?resl? en ?kning av tjockleken p? r?rv?ggen i st?det. Samtidigt v?ljs tjockleken p? r?rv?ggen s s? att dess v?rde i h?llfasthetsber?kningen motsvarar de rekommenderade v?rdena f?r s?kerhetsmarginalen s.6.

I kl?mfasta st?d, f?rutom att ber?kna v?rmer?ret, ber?knas kl?mst?ngens tjocklek ?ven f?r dragsp?nningar, med h?nsyn till rekommendationerna i klausul 6.

Praktiskt exempel.

Betrakta ett praktiskt exempel p? att ber?kna ett fast st?d.

Data f?r ber?kning:

Du = 200 (0 219X6), sektionsl?ngd 209 m.

1 \u003d 8 m - avst?nd mellan r?rliga st?d

p \u003d 10 ati \u003d 10,2 MPa - vattentryck (?verdrivet)

t1 = 10 °C - installationstemperatur

t 2 \u003d 130 ° C - maximal vattentemperatur

en \u003d 12x10 6 grader "- koefficienten f?r linj?r expansion av st?l.

Efter st?lsort (st?l 20 vid t=150OC)

vid = 165 MPa - str?ckgr?ns av = 340 MPa - dragh?llfasthet

E \u003d 2.1XYu 6 kg / cm 2 \u003d 2.14XYu 5 MPa - elasticitetsmodul av den andra typen

q \u003d 0,3 - Poissons f?rh?llande

f = 0,8 - svetsmetallens f?rsvagningskoefficient.

Best?mning av konstruktionssp?nningar i f?rh?llande till till?tna str?ckgr?nser och dragh?llfasthet

Q>xat \u003d 132 MPa \u003d 1346 kg / cm 2 - till?ten str?ckgr?ns

[av] \u003d fHav \u003d 272 MPa \u003d 2775 kg / cm 2 - till?ten stress f?r tillf?lligt motst?nd.

Genom att utf?ra punkt 1 ... 3 f?r kretsen (fig. 2) och betrakta systemet med j?mviktsekvationer punkt 2, f?r vi i fig. 3 f?ljande resulterande krafter som verkar p? st?d A:

Px = 4,5 kN; Py = 11,2 kN; Pz = 9,5 kN;

Mx = 5,2 kNXm; My = 4,1 kNXm; Mz = 0. kNXm.

Utf?r p.p. 4 ... 6 f?r vi f?ljande s?kerhetsmarginaler i f?rh?llande till till?tna str?ckgr?nser respektive dragh?llfasthet enligt 3:e och 4:e h?llfasthetsteorierna:

pZ = 4,3; n4 = 3,1

t3 = 2,43; m4 = 1,67.

Dessa system uppfyller inte klausul 6, d?rf?r ?r det n?dv?ndigt att ta ett r?r fr?n sortimentet av r?rledningar med samma innerdiameter, men med st?rre v?ggtjocklek (s = 7).

Om det ?r om?jligt att implementera ett s?dant alternativ ?r det m?jligt att ?ndra utformningen av sk?lden och frontst?den genom att inf?ra ett f?rst?rkningsr?r pos 2 som visas i fig. 1.

Slutsatser. Sammanfattningsvis noterar vi att h?llfasthetsber?kningen av fasta st?d och analysen av statistiska skadedata till?ter oss att dra f?ljande slutsatser:

1. Vid konstruktion av v?rmen?tverk, f?r att ?ka tillf?rlitligheten hos ett fast st?d, ?r det n?dv?ndigt att utf?ra h?llfasthetsber?kningar av sektioner av v?rmehuvudet placerade p? b?da sidor av detta st?d, vilket g?r det m?jligt att best?mma de resulterande krafterna som verkar p? st?det.

2. H?llfasthetsber?kningar av sektioner av v?rmeledningen m?ste utf?ras b?de f?r drifts?ttet och f?r tryckprovningsl?get. Det ?r n?dv?ndigt att utf?ra en h?llfasthetsber?kning f?r till?tna sp?nningar f?r alla sektioner av v?rmer?rledningen, med h?nsyn till svetsmetallens f?rsvagning.

3. F?r sm? diametrar, f?r att f?renkla designproceduren, ?r det n?dv?ndigt att anv?nda ett r?r med minst 2 g?nger st?rre v?ggtjocklek ?n p? huvudr?rledningen.

4. P? grund av den h?ga frekvensen av fel p? fasta st?d, ?r det n?dv?ndigt att f?rst?rka strukturerna f?r noderna f?r dessa st?d s? att v?rdet p? s?kerhetsmarginalen i f?rh?llande till den till?tna str?ckgr?nsen inte ?r mindre ?n [m]= 2 . .. 2,2 mindre ?n [n] = 4... 4,5.

5. Alla metallkonstruktioner m?ste vara s?kert skyddade.

6. Vid utformning ?r det absolut n?dv?ndigt att tillhandah?lla tv?v?gs?tkomst till ett fast st?d f?r m?jlighet till inspektion, full ?terh?mtning rostskyddsbel?ggning och t?tning av det ringformiga gapet.

Litteratur

1. L.V. Rodichev. Statistisk analys fr?tande ?ldringsprocess

r?rledningar.

KONSTRUKTION AV R?RLEDNINGAR. nr 9, 1994

2. A.P. Safonov. Samling av uppgifter om v?rme och termiska n?t. M.: Energo-izdat, 1980.