Sa cirkulacijom pumpe - prakti?no i prakti?na opcija rje?enje problema opskrbe toplinom za ku?u. Za razliku od konstrukcija u kojima je cirkulacija prirodna, pritisak u krugu s prisilna ?ema kretanje te?nosti je stabilno i dovoljno sna?no. To omogu?ava kori?tenje cijevi manjeg promjera bez smanjenja protoka u sistemu grijanja, olak?ava odabir radijatora i ?tedi novac.

Cirkulacioni sistemi pumpi - ekonomi?na opcija grijanje doma

Glavni strukturni dio kruga grijanja je cirkulacijska pumpa. On je odgovoran za vodosnabdijevanje kotla, gura zagrijanu vodu kroz cijevi od kotla do radijatora. Ve? ohla?ena voda se kroz povratne cijevi vra?a u kotao. U krugu je nu?no prisutan ekspanzioni spremnik koji normalizira tlak u cijevima i preuzima vi?ak vode koja se ?iri kada se zagrije. Zahvaljuju?i pumpi, koja osigurava dovoljnu brzinu kretanja vode, mogu?e je priklju?iti ne samo horizontalno, ve? i grijanje na glavni. Nisko horizontalni radijatori za grijanje izgledaju dobro u ni?ama ispod veliki prozori, a vertikalni radijator je pogodan za vertikalni otvor, prostoriju bez prozora.

Krugovi grijanja sistema sa cirkulacijom pumpe

Krugovi grijanja mogu

• biti opremljen horizontalnim ili vertikalnim usponom
• biti dvocevni i jednocevni
• sa donjim i gornjim o?i?enjem
• sa pripadaju?om cirkulacijom pumpe i slijepom ulicom

Horizontalni i vertikalni usponi

Ako se cijevi koje me?usobno povezuju sve ure?aje za grijanje nalaze u vodoravnoj ravnini, to je s horizontalnim usponom. Ovaj pristup je ekonomi?niji, jer zahtijeva manje cijevi i zahtijeva manje tro?kove instalacije. Horizontalni uspon za grijanje - dovodni vod vru?a voda, ?e??i su u jednokatnim zgradama velike du?ine, tk. s takvim rasporedom, razumnije je spojiti radijatore u seriju jedan za drugim.

Sistem grijanja sa horizontalno o?i?enje cijevi

Takav dizajn omogu?ava ugradnju zasebnog temperaturni re?im sobe, koristite mjera?e toplote. Nedostatak dizajna je pojava zra?nih zastoja u cijevima. Kako bi se eliminirao ovaj problem, dizalice Mayevsky se ugra?uju kako bi se oslobodio nastali vi?ak zraka.

Ako shema grijanja s pumpom uklju?uje spajanje radijatora koji se nalaze na razli?itim katovima na zajedni?ku liniju, onda je ovo vertikalni sustav grijanja. Sa ovom shemom ugradnje, radijatori koji griju jedan stan se napajaju iz razli?itih uspona, ?to ote?ava obra?un potro?nje topline u jednom stanu. U vertikalnom krugu grijanja dovodni vod prolazi ispod stropa gornjeg kata ili u potkrovlju, a svi grija?i su spojeni serijski na glavni uspon koji se nalazi okomito i prolazi kroz sve eta?e. Sheme ovog tipa koriste se u vi?ekatnim stambenim zgradama. Svaki kat se mo?e zasebno spojiti na vertikalni uspon, to ?e dobro do?i ako se ku?a postepeno pu?ta u rad. Vertikalni uspon rje?ava probleme akumulacije zraka u cijevima, ali je ugradnja takvog dizajna skuplja.

Primjer vertikalne sheme grijanja za privatnu dvokatnu ku?u

Uspon mo?e prolaziti kroz stan: prodire u pod i strop u svakoj prostoriji ili se nalazi izvan stambenog prostora. U drugoj opciji nosi velike gubitke topline, pa se "obu?e" termoizolacijskim premazom ili se stavlja u izolirano okno. U krugu s vertikalnim usponom nemogu?e je izgraditi podno grijanje, te?ko je odr?avati potrebnu temperaturu zraka u razli?ite sobe. Na gornjim spratovima je toplije nego na donjim, a usponi koji se nalaze dalje od dovodnog voda su hladniji od onih koji su bli?e.

Ako direktno na razdjelnik, a svaki od njih ima dovodnu i povratnu cijev, takva se shema naziva kolektor ili greda. Ovaj pristup je skuplji od prethodnih opcija, ali se koristi u instalaciji, jer. omogu?ava da se smanji upotreba oblikovanih elemenata i da brzina rashladnog sredstva bude ista u svim krugovima.

O?i?enje (donje i gornje): shema autonomne cirkulacije

Prema vrstama o?i?enja, krugovi grijanja se dijele na strukture u kojima je o?i?enje donje i gornje. Sa donjim o?i?enjem, dovodni vod je polo?en u donjem dijelu uzorka protoka rashladne teku?ine, kao i povratna cijev. Oba voda se nalaze ispod grija?a. Ovaj dizajn ima visoku hidrauli?ku stabilnost, prikladan je jer vam omogu?ava da vertikalne cijevi uspona izvadite izvan prostorija. Sve kontrole kola (ventili, mehanizmi za zaklju?avanje) sa ovim rasporedom nalaze se u istoj prostoriji, po pravilu se radi o podrumu ili tehni?kom spratu.

Donji tip cjevovoda sistema grijanja

U zgradi sa ni?im o?i?enjem, grijanje se mo?e priklju?iti serijski, kako se gradi, bez ?ekanja na zavr?etak izgradnje. Radijatori se mogu spojiti na dno, ?to u kombinaciji sa usponima postavljenim izvan prostorija ?ini izgled prostora estetskijim.

Ni?e o?i?enje cijevi grijanja ?tedi toplinu, jer. ne postavljaju se u tavanske ili me?ustropove prostore. Nedostatak ovog tipa grijanja je potreba za ugradnjom ventila za odzra?ivanje za svaku bateriju, kao i stalnih zra?nih ?epova.

Kod gornje vrste o?i?enja, cjevovod s rashladnom teku?inom prolazi u gornjem dijelu kruga grijanja. U pravilu se nalazi u potkrovlju ili u prostoru izme?u stropa i krova. Povratne cijevi se postavljaju ispod radijatora grijanja. Ekspanziona posuda je postavljena na najvi?oj ta?ki kruga. Reguli?e pritisak unutar konstrukcije i elimini?e pojavu zagu?enja vazduha. Ova vrsta grijanja se ne mo?e ugraditi u ku?u u kojoj nema nagiba krova. Minus gornjeg o?i?enja je negativni gravitacijski pritisak u vertikalnim cijevima. To ometa protok vode i smanjuje hidrauli?ku stabilnost. Sa gornjim o?i?enjem, nemogu?e je centralno odvodnjavati uspone.

Pored donjeg i gornjeg o?i?enja, postoji i mje?ovita: dovodni vod ide odozgo, a povratni cjevovod ide odozdo. grejna konstrukcija. Ovaj pristup je razuman ako visoka zgrada ima svoj autonomni kotao, koji se nalazi ispod krova.

Jednocevni i dvocevni sistem: otvorena i zatvorena petlja

Osim vrste o?i?enja i lokacije uspona, varijacije u shemama grijanja tako?er su podijeljene na jednocijevne i dvocijevne. Jednocijevne sheme su prili?no rijetke: koriste se uglavnom u dizajnu velikih povr?ina. U stambenim zgradama se gotovo nikada ne nalaze.

Jednocevni sistem grejanja

U jednocevnom sistemu nema dovodnog i povratnog cevovoda, rashladna te?nost cirkuli?e kroz jednu jedinu cev, koja je samo mentalno podeljena na pola, ra?unaju?i prvi deo koji isporu?uje vodu iz kotla kao dovod, a preostalu polovinu cijev kao povrat. U jednocevnom sistemu, topla voda zagrejana u bojleru di?e se gore, potiskuje se hladnim povratnim tokom i ulazi kroz o?i?enje u ure?aji za grijanje, te?e od jednog do drugog, hladi se i vra?a u kotao na grijanje. Cirkulacija pumpe poma?e pravilnom protoku teku?ine kroz krug.

Glavni problem kruga je gubitak topline rashladnom te?no??u: voda do posljednjeg akumulatora dolazi jedva topla. Ovaj problem se rje?ava ugradnjom pumpe i vi?e radijatora kako se udaljavaju od kotla. Poma?e u u?tedi topline postavljanjem cijevi na na?in da se prvi radijatori iz kojih se voda koja se jo? nije ohladila grija?i element, u najhladnijim prostorijama nalazile su se baterije koje zahtijevaju velike tro?kove energije za grijanje.

Dvocijevni sistem grijanja

Iako jednocevni sistemi jeftiniji, popularniji su oni koji se sastoje od dva cjevovoda. Jedan isporu?uje toplu vodu iz kotla do radijatora, a drugi prikuplja povratni tok ohla?enog rashladnog sredstva i transportuje ga nazad u kotao. , razlikuju se po tome ?to voda ulazi u sve radijatore grijanja s istom temperaturom, problem neravnomjernog grijanja ne nastaje. Na svaki grija?i element se mo?e ugraditi termostat i regulirati dovod topline, ?to omogu?ava dodatnu u?tedu na grijanju prostora. Cijevi za ugradnju su tanje i izgledaju urednije, urednije se uklapaju u unutra?njost.

To slabosti uklju?uju potrebu za ugradnjom zapornih ventila i dizalice Mayevsky na svaki grija?i element. Slijepe i povezane sheme Oni dijele krugove grijanja i prema principu kretanja rashladnog sredstva u njima. Povezani sistem grijanja podrazumijeva kretanje vode u dovodnim i povratnim vodovima u istom smjeru. Sistem grijanja u slijepoj ulici pretpostavlja da se voda u povratnom vodu kre?e u suprotnom smjeru od dovodnog.

Slepi krug ne karakteri?e ista du?ina konturnih prstenova radijatora za grejanje. ?to se radijator nalazi dalje od uspona, to vi?e vode putuje, kre?u?i se od kotla do radijatora i nazad. ?to je grija?i element udaljeniji od grija?eg elementa, to je njegova kontura du?a. Povezani krug grijanja - krug u kojem se ostvaruje maksimalni identitet vrijednosti otpora materijala, a du?ina cijevi za grijanje koje formiraju konturne prstenove je ista. Napon u krugovima je tako?er isti, ?to ?ini distribuciju otpora po sistemu grijanja. Minus povezana cirkulacija pumpe - opipljiviji tro?ak, jer morate kupiti vi?e cijevi. Zaklju?no, vrijedi se prisjetiti svih pozitivnih aspekata shema s pumpom, zbog kojih se preferiraju:

1. Takav sistem se pokre?e za kratko vreme
2. Krug sa pumpom radi bez gubitaka, obezbe?uju?i efikasno grejanje prostorije
3. Pumpe su izdr?ljive i rade bez popravke dugo vremena
4. Pumpa ne stvara buku i tro?i malo elektri?ne energije

POGLEDAJTE VIDEO

Sistemi grejanja sa pumpom su veoma efikasni. Prednosti sistema grijanja sa pumpom nadma?uju nedostatke.

Izgradnja autonomne mre?e grijanja gravitacijskog tipa odabire se ako je neprakti?no, a ponekad i nemogu?e, instalirati cirkulacijsku pumpu ili spojiti na centralizirano napajanje.

Takav sistem je jeftiniji za postavljanje i potpuno je neovisan od elektri?ne energije. Me?utim, njegova izvedba uvelike ovisi o to?nosti dizajna.

Da bi sistem grijanja s prirodnom cirkulacijom funkcionisao nesmetano, potrebno je izra?unati njegove parametre, pravilno instalirati komponente i razumno odabrati shemu vodenog kruga. Mi ?emo vam pomo?i da rije?ite ove probleme.

Opisali smo glavne principe rada gravitacionog sistema, dali savjete o odabiru cjevovoda, iznijeli pravila za sastavljanje kruga i postavljanje radnih jedinica. Posebnu pa?nju posvetili smo projektovanju i radu jednocevnih i dvocevnih ?ema grejanja.

Proces kretanja vode u krugu grijanja bez upotrebe cirkulacijske pumpe odvija se zbog prirodnih fizi?kih zakona.

Razumijevanje prirode ovih procesa omogu?it ?e kompetentno za tipi?ne i nestandardne slu?ajeve.

Galerija slika

Maksimalna razlika hidrostati?kog pritiska

Main fizi?ka svojina bilo koje rashladno sredstvo (voda ili antifriz), koje doprinosi njegovom kretanju du? kruga tijekom prirodne cirkulacije - smanjenje gusto?e s pove?anjem temperature.

Gustina tople vode je manja od one hladne vode i stoga postoji razlika u hidrostati?kom pritisku stupca tople i hladne te?nosti. Hladna voda, koja te?e dole do izmenjiva?a toplote, istiskuje toplu vodu uz cev.

Pokreta?ka snaga vode u krugu tokom prirodne cirkulacije je diferencijalna hidro stati?ki pritisak izme?u stupova hladne i tople te?nosti

Krug grijanja ku?e mo?e se podijeliti na nekoliko fragmenata. Na "vru?im" fragmentima voda ide gore, a na "hladnim" - dolje. Granice fragmenata su gornja i donja ta?ka sistema grijanja.

Glavni zadatak u modeliranju vode je postizanje najve?e mogu?e razlike izme?u tlaka stupca teku?ine u "vru?im" i "hladnim" fragmentima.

Klasi?ni element za prirodnu cirkulaciju vodenog kruga je razvodnik za ubrzanje (glavni uspon) - vertikalna cijev usmjerena prema gore od izmjenjiva?a topline.

Kolektor ubrzanja mora imati maksimalnu temperaturu, pa je izolovan cijelom du?inom. Iako, ako visina kolektora nije visoka (kao npr jednospratne ku?e), tada ne mo?ete izvr?iti izolaciju, jer voda u njoj nema vremena da se ohladi.

Tipi?no, sistem je dizajniran na takav na?in da se gornja ta?ka kolektora akceleratora poklapa sa gornjom ta?kom cijelog kruga. Ugra?uju izlaz ili ventil za odzra?ivanje ako se koristi membranski rezervoar.

Tada je du?ina "vru?eg" fragmenta konture minimalna mogu?a, ?to dovodi do smanjenja gubitka topline u ovom dijelu.

Tako?er je po?eljno da se "vru?i" fragment kruga ne kombinira s dugim dijelom koji transportuje ohla?enu rashladnu teku?inu. U idealnom slu?aju, najni?a ta?ka vodenog kruga poklapa se sa najni?om ta?kom izmjenjiva?a topline smje?tenog u ure?aju za grijanje.

?to je kotao ni?e u sistemu grejanja, to je ni?i hidrostati?ki pritisak kolone te?nosti u toplom delu kruga

Za "hladni" segment vodenog kruga postoje i pravila koja pove?avaju pritisak teku?ine:

• ?to je ve?i gubitak topline u "hladnom" dijelu mre?e grijanja, ?to je ni?a temperatura vode i ve?a je njena gustina, stoga je funkcionisanje sistema sa prirodnom cirkulacijom mogu?e samo uz zna?ajan prenos toplote;
• ?to je ve?a udaljenost od donje ta?ke kruga do priklju?ka radijatora, ?to je ve?i dio vodenog stupca sa minimalnom temperaturom i maksimalnom gustinom.

Da bi se osigurala implementacija poslednje pravilo, ?esto se pe? ili bojler postavlja na najni?oj ta?ki ku?e, na primjer, u podrumu. Ovakav smje?taj kotla omogu?ava maksimalnu mogu?u udaljenost izme?u donjeg nivoa radijatora i mjesta ulaska vode u izmjenjiva? topline.

Me?utim, visina izme?u donje i gornje to?ke vodenog kruga tijekom prirodne cirkulacije ne smije biti prevelika (u praksi ne vi?e od 10 metara). Pe? ili kotao zagrijava samo izmjenjiva? topline i donji dio odvodnog kolektora.

Ako je ovaj fragment bezna?ajan u odnosu na cijelu visinu vodenog kruga, tada ?e pad tlaka u "vru?em" fragmentu kruga biti bezna?ajan i proces cirkulacije ne?e biti pokrenut.

Upotreba sistema sa prirodnom cirkulacijom za dvospratnice je potpuno opravdana, a za ve?i broj spratova bi?e potrebna cirkulaciona pumpa

Minimiziranje otpora na kretanje vode

Prilikom projektovanja sistema sa prirodnom cirkulacijom, potrebno je uzeti u obzir brzinu rashladnog sredstva du? kruga.

Prvo, ?to je ve?a brzina, to ?e se br?e odvijati prijenos topline kroz sistem "kotao - izmjenjiva? topline - vodeni krug - radijatori grijanja - prostorija".

Drugo, ?to je ve?a brzina te?nosti kroz izmenjiva? toplote, manja je verovatno?a da ?e proklju?ati, ?to je posebno va?no za grejanje pe?i.

Prokuhavanje vode u sistemu mo?e biti vrlo skupo - tro?kovi demonta?e, popravke i ponovne ugradnje izmjenjiva?a topline zahtijevaju mnogo vremena i skupi

Kod grijanja vode sa prirodnom cirkulacijom brzina ovisi o sljede?im faktorima:

• razlika pritiska izme?u fragmenata konture u donjoj ta?ki;
• hidrodinami?ki otpor sistem grijanja.

Gore su razmotreni na?ini da se osigura maksimalna razlika pritiska. Hidrodinami?ki otpor realnog sistema ne mo?e biti ta?an prora?un zbog slo?enog matemati?kog modela i veliki broj dolaze?i podaci ?iju je ta?nost te?ko garantirati.

Me?utim, postoje op?a pravila ?ije ?e po?tivanje smanjiti otpor kruga grijanja.

Glavni razlozi za smanjenje brzine kretanja vode su otpor zidova cijevi i prisutnost su?enja zbog prisutnosti spojnica ili ventila. Pri maloj brzini protoka prakti?ki nema otpora zida.

Izuzetak su duga?ke i tanke cijevi, tipi?ne za grijanje. U pravilu su za to dodijeljeni zasebni krugovi s prisilnom cirkulacijom.

Prilikom odabira vrsta cijevi za krug s prirodnom cirkulacijom, bit ?e potrebno uzeti u obzir prisutnost tehni?kih ograni?enja prilikom instalacije sistema. Zbog toga je nepo?eljna upotreba sa prirodnom cirkulacijom vode zbog njihove povezanosti sa armaturom, sa mnogo manjim unutra?njim pre?nikom.

Fitting metalno-plasti?ne cijevi donekle su?avaju unutra?nji pre?nik i predstavljaju ozbiljnu prepreku na putu vode sa niskim pritiskom (+)

Pravila za odabir i ugradnju cijevi

Nagib povratnog voda se po pravilu izvodi u pravcu ohla?ene vode. Tada ?e se donja to?ka konture poklopiti s ulazom povratne cijevi u generator topline.

Naj?e??a kombinacija smjera protoka i povratnog nagiba za uklanjanje zra?nih d?epova iz prirodnog cirkulacijskog vodenog kruga

At mala povr?ina u krugu sa prirodnom cirkulacijom, potrebno je sprije?iti ulazak zraka u uske i horizontalne cijevi ovog sistema grijanja. Ispred podnog grijanja mora se postaviti usisiva? zraka.

Jednocijevne i dvocijevne sheme grijanja

Prilikom razvoja sheme grijanja ku?e s prirodnom cirkulacijom vode, mogu?e je projektirati i jedan i nekoliko zasebnih krugova. One se mogu zna?ajno razlikovati jedna od druge. Bez obzira na du?inu, broj radijatora i druge parametre, izvode se prema jednocijevnoj ili dvocijevnoj shemi.

Petlja koriste?i jednu liniju

Sistem grijanja koji koristi istu cijev za serijsku opskrbu vodom radijatora naziva se jednocijevni. Najjednostavnija jednocijevna opcija je grijanje metalne cijevi bez upotrebe radijatora.

Ovo je najjeftiniji i najmanje problemati?an na?in rje?avanja grijanja ku?e pri odabiru u korist prirodne cirkulacije rashladne teku?ine. Jedini zna?ajan minus je pojava glomaznih cijevi.

Kod najekonomi?nijih radijatora za grijanje, topla voda te?e uzastopno kroz svaki ure?aj. Zahtijeva minimalan broj cijevi i ventila.

Hladi se prolaskom, pa naredni radijatori dobijaju hladniju vodu, ?to se mora uzeti u obzir pri izra?unavanju broja sekcija.

Jednostavan jednocijevni krug (gore) zahtijeva minimalnu koli?inu instalacioni radovi i ulo?ena sredstva. Slo?enija i skuplja opcija na dnu omogu?ava vam da isklju?ite radijatore bez zaustavljanja cijelog sistema

po najvi?e efikasan na?in povezivanje ure?aja za grijanje na jednocijevnu mre?u smatra se dijagonalnom opcijom.

Prema ovoj shemi krugova grijanja s prirodnim tipom cirkulacije, topla voda ulazi u radijator odozgo, a nakon hla?enja se ispu?ta kroz cijev koja se nalazi ispod. Pri prolasku na ovaj na?in ispu?ta se zagrijana voda maksimalni iznos toplota.

Sa donjim priklju?kom na bateriju i ulaza i izlaza, prijenos topline je zna?ajno smanjen, jer zagrijana rashladna teku?ina mora trajati ?to je du?e mogu?e. Zbog zna?ajnog hla?enja, ovakva kola ne koriste baterije sa velika koli?ina sekcije.

"Lenjingradku" karakteri?u impresivni gubici toplote, ?to se mora uzeti u obzir pri prora?unu sistema. Njegova prednost je ?to prilikom upotrebe zaporni ventili na ulaznim i izlaznim cijevima ure?aji se mogu selektivno isklju?iti radi popravki bez zaustavljanja ciklusa grijanja (+)

Krugovi grijanja sa sli?nim priklju?kom radijatora nazivaju se "". I pored uo?enih toplotnih gubitaka, preferiraju se u ure?enju sistema za grejanje stanova, ?to je posledica estetskijeg tipa polaganja cjevovoda.

Zna?ajan nedostatak jednocijevnih mre?a je nemogu?nost isklju?ivanja jedne od sekcija grijanja bez zaustavljanja cirkulacije vode kroz krug.

Stoga se obi?no koristi za modernizaciju klasi?nog kruga ugradnjom "" za zaobila?enje radijatora pomo?u grane s dva kuglasta ventila ili trosmjernog ventila. To vam omogu?ava da regulirate dovod vode do radijatora, sve do njegovog potpunog isklju?ivanja.

Za dvospratne zgrade ili vi?e katova koriste se varijante jednocijevne sheme s vertikalnim usponima. U ovom slu?aju, raspodjela tople vode je ravnomjernija nego kod horizontalnih uspona. Osim toga, vertikalni usponi su manje produ?eni i bolje se uklapaju u unutra?njost ku?e.

Jednocijevna shema sa vertikalno o?i?enje uspje?no se koristi za grijanje dvoeta?nih prostorija prirodnom cirkulacijom. Predstavljena je varijanta sa mogu?no??u isklju?ivanja gornjih radijatora.

Opcija povratne cijevi

Kada se jedna cijev koristi za opskrbu toplom vodom radijatorima, a druga za odvod ohla?ene vode u kotao ili pe?, takva shema grijanja naziva se dvocijevna shema grijanja. Sli?an sistem u prisustvu radijatora za grijanje koristi se ?e??e nego jednocijevni sistem.

Skuplji je, jer zahtijeva ugradnju dodatne cijevi, ali ima niz zna?ajnih prednosti:

• ravnomernija raspodela temperature rashladna te?nost dovedena u radijatore;
• lak?e izra?unati ovisnost parametara radijatora o povr?ini grijane prostorije i potrebnim vrijednostima temperature;
• efikasnija regulacija toplote za svaki radijator.

Ovisno o smjeru kretanja rashla?ene vode relativno vru?e, dijele se na povezane i slijepe. U povezanim krugovima, kretanje ohla?ene vode odvija se u istom smjeru kao i topla voda, tako da je du?ina ciklusa za cijeli krug ista.

U mrtvim krugovima, rashla?ena voda se kre?e prema toploj vodi, stoga su za razli?ite radijatore du?ine ciklusa obrta rashladne teku?ine razli?ite. Budu?i da je brzina u sistemu mala, vrijeme grijanja mo?e zna?ajno varirati. Radijatori sa kra?im ciklusom vode br?e ?e se zagrijati.

Prilikom odabira slijepe i povezane sheme grijanja, prvenstveno polaze od prakti?nosti provo?enja povratne cijevi

Postoje dvije vrste rasporeda cijevi u odnosu na radijatore za grijanje: gornji i donji. S gornjim priklju?kom, cijev za dovod tople vode nalazi se iznad radijatora grijanja, a s donjim priklju?kom - ispod.

Sa donjim priklju?kom mogu?e je ukloniti zrak kroz radijatore i nema potrebe za polaganjem cijevi na vrhu, ?to je dobro sa stanovi?ta dizajna prostorije.

Me?utim, bez razdjelnika za punjenje, pad tlaka ?e biti mnogo manji nego s gornjim priklju?kom. Stoga se donji priklju?ak za grijanje prostora po principu prirodne cirkulacije prakti?no ne koristi.

Zaklju?ci i koristan video na temu

Organizacija jednocijevne sheme na bazi elektri?nog kotla za malu ku?u:

Posao dvocevni sistem za jednokatnu drvenu ku?u na osnovu kotao na cvrsto gorivo dugo gorenje:

Upotreba prirodne cirkulacije tokom kretanja vode u krugu grijanja zahtijeva ta?ne prora?une i tehni?ki kompetentne instalacijske radove. Ako su ovi uvjeti ispunjeni, sustav grijanja ?e kvalitativno zagrijati prostorije privatne ku?e i spasiti vlasnike od buke pumpe i ovisnosti o elektri?noj energiji.

dr.sc. V.F. Ger?kovi?, Centar za u?tedu energije, Kijev

Ekspanzijska posuda je potrebna kako bi se odr?ao potreban tlak u neovisnom cirkulacijskom krugu i nadoknadio promjene u volumenu vode u ovom krugu povezane s njenim toplinskim ?irenjem ili kontrakcijom.

otvoren ekspanzija plovila, kori??eni ranije, lako i pouzdano su se nosili sa ovim zadacima. Pritisak u sistemu grijanja otvorenog posuda bio je relativno nizak i prakti?no konstantan, jer je bio odre?en nivoom vode, koji se nikada nije bitno mijenjao.

Pro?irenje plovila zatvoreno tip, koji se danas gotovo posvuda koriste u novogradnji, s pote?ko?ama obavljaju svoje funkcije, a pouzdanost pri?vrsnih mjesta s takvim plovilima ostavlja mnogo da se po?eli. Pritisak u sistemu grijanja sa zatvorenim posudama konstantno varira, a samo njihovim pravilnim odabirom i pouzdanim radom automatizacije sistema dopune mogu?e je ograni?iti kolebanja tlaka, iako u ?eljenoj, ali ipak u prili?no ?irokoj domet.

Europsko iskustvo, nedvosmisleno orijentirano na kori?tenje zatvorenih krugova cirkulacije rashladne teku?ine sa zatvorenim ekspanzionim posudama u lokalnim sistemima, proizlazi iz dugogodi?nje prakse kori?tenja autonomnih sustava grijanja sa lokalnim kotlarnicama, gdje je nemogu?e bez ekspanzionih posuda. ?ak i sada, kada su sistemi daljinskog grejanja postali ?iroko rasprostranjeni na Zapadu, sistemi grejanja se obi?no pune vodom iz mre?e, a nadoknada iz toplovodne mre?e se tamo retko koristi.

Ku?ni sistemi grijanja s cirkulacijskim krugom neovisnim o toplinskoj mre?i tradicionalno se pune i napajaju vodom iz mre?e grijanja. Ova na?a uobi?ajena i po mnogo ?emu efikasnija praksa omogu?ila nam je da do?emo do nekonvencionalnog tehni?kog rje?enja za napajanje jedinica nezavisnih cirkulacijskih krugova, ?to u ve?ini slu?ajeva omogu?ava odustajanje od upotrebe ekspanzionih posuda u njima.

Na slici su prikazane ?etiri ?eme jedinice za dopunu, od kojih svaka odgovara uslovnom pijezometrijskom grafikonu toplotne mre?e prikazanom desno od nje na priklju?noj ta?ki zgrade, prikazanoj kao izdu?eni pravougaonik.

Pogledajmo ove dijagrame.

Krug grijanja 2, neovisno o mre?i grijanja 1, uklju?uje cirkulacijsku pumpu 3 i izmjenjiva? topline 4, toplotna snaga koji se pode?ava regulatorom 5. Na dovodnoj liniji su ugra?eni filter 6 i vodomjer 7. Ovi elementi su obavezni za svako grijanje koje ima nezavisan cirkulacijski krug.

ATshemaALI postoji ru?ni ventil 8, koji se otvara kada se sistem grijanja napuni vodom. Na bajpas liniji oko ventila 8, na kojoj ne bi trebalo biti zapornih ventila, postavljena je podlo?ka za gas 9.

Nakon ?to se sistem grijanja napuni vodom, ventil 8 se zatvara. Termi?kim ?irenjem vode, njen vi?ak se uklanja kroz rupu (2 mm u pre?niku) podlo?ke za gas 9 in grejna mre?a, a tokom termi?ke kompresije ili kao rezultat curenja iz sistema grijanja, voda iz mre?e grijanja ?e kroz istu ma?inu u?i u sistem.

Shema A ?e pouzdano raditi pod uvjetom da je tlak u povratnom cjevovodu toplinske mre?e ve?i od stati?kog tlaka (P2>Pst), kao ?to je prikazano na pijezometrijskom grafikonu.

?emaB sa povratnim ventilom 10 na povratnom cevovodu treba koristiti kada stati?ki pritisak vodenog stuba koji puni sistem grejanja prema?uje pritisak u povratnom cevovodu toplovodne mre?e (P2<Р ст). Клапан 10, поддерживая до себя давление Р3, равное Рст, поднимет давление в обратном трубопроводе на величину ЛР, и тогда узел подпитки сможет работать в режиме, описанном для схемы А.

?emaAT na?i ?e primenu tamo gde stati?ki pritisak prema?uje pritisak u povratnom cevovodu toliko da je nemogu?e ili neprakti?no ugraditi povratni ventil, jer ?e ometati normalan rad sistema grejanja. U ovom slu?aju, od P1>P st, mogu?e je organizirati dopunu iz dovodnog cjevovoda toplinske mre?e. Potrebno je samo isklju?iti mogu?nost (makar i teoretsku) nabavke pregrijana voda iz mre?e grijanja. U tu svrhu, izmjenjiva? topline 12 je instaliran na liniji za dopunu.

I to samo u onim rijetkim slu?ajevima kada stati?ki tlak u sistemu grijanja prema?uje tlak u dovodnom cjevovodu mre?e grijanja (P1< Р ст), приходится применять shemaG sa svim svojim dijelovima - pumpa za dopunu 12, koja pumpa vodu iz povratnog cjevovoda toplovodne mre?e u sistem grijanja, zatvorena ekspanziona posuda 13, koja kompenzuje porast temperature u zapremini vode, sigurnosni ventil 14, koji ?titi sistem grijanja od visokog pritiska, a automatski sistem za odr?avanje ?eljenog pritiska sa senzorom pritiska 15, na ?iju komandu treba da se otvori elektri?ni ventil 16 i uklju?i pumpa. Vrlo dimenzionalna membranska ekspanziona posuda (u mo?nom sistemi grijanja potrebne su vam 2-3 takve posude) u kompletu sa booster pump, kontroliran automatskim kontrolnim ure?ajima, a sigurnosni ventil ?e osigurati u potpunosti siguran rad sistemi grijanja, podlo?ni nesmetanom radu svih brojnih elemenata za dopunu - takva jedinica se obi?no koristi za automatizirano dopunu modernih sustava grijanja.

Radna jedinica za dopunu s podlo?kom za gas, napravljena prema shemi B (vidi sliku), nalazi se u jednoj od visokih zgrada nedavno izgra?enih prema projektu KievZNIIEP u Kijevu. ?vor, iskreno, nije ba? lijep, ali je izuzetno jednostavan i kompaktan, bez ikakve automatizacije i stoga apsolutno pouzdan. I zar to nije glavna stvar?

Princip rada cirkulacijskog kruga

Kretanje proizvoda izgaranja kroz plinske kanale kotla vr?i se zbog pra?njenja koje stvara dimovod. U gornjem dijelu pe?i vakuum nije ve?i od 30 mm vodenog stupca, a ispred dimovoda 200 mm. Stoga, kako bi se eliminirao usis hladnog zraka po du?ini dimovodne cijevi, obloga kotla se pa?ljivo zbija. Vazduh neophodan za sagorevanje dovodi se kroz greja? vazduha u kotlovsku pe? uz pomo? ventilatora. Napojna voda, koja je pro?la preliminarnu obradu, dovodi se u ekonomajzer, gdje se zagrijava do temperature zasi?enja, a zatim se ubacuje u bubanj kotla. U bubnju se mije?a sa kotlovskom vodom, zatim kroz odvodne cijevi ulazi u donji kolektor, iz kojeg se voda, a zatim mje?avina pare i vode, di?e natrag u bubanj kroz cijevi za podizanje sita. U bubnju se me?avina pare i vode razdvaja na paru i vodu. Para se akumulira u gornjem dijelu bubnja, a zatim se ?alje u parnu sobu, gdje se zagrijava na unaprijed odre?enu temperaturu. Voda koja se nalazi na dnu bubnja ponovo se ?alje u odvodne cijevi. Ovaj zatvoreni krug, koji se sastoji od bubnja odvodnih cijevi donjeg kolektora i di?u?ih sitastih cijevi, naziva se cirkulacijski krug kotla.

Kretanje vode u silaznom vodu i mje?avini pare i vode u cijevima koje se griju isparavanjem nastaje zbog razlike u gusto?i vode i mje?avine pare i vode. Mje?avina pare i vode nastaje u cijevima za podizanje zbog topline koju emituje gorionik i vru?ih produkata izgaranja. Podi?u?i se u bubanj, me?avina pare i vode se razdvaja na paru i vodu, dok se para akumulira u gornjem delu bubnja, a preostala voda se vra?a nazad u odvodne cevi, kroz koje se spu?ta do donjeg kolektora i zatim ide na usponske cijevi. U cirkulacijskom krugu voda je u stanju zasi?enja. Visina kruga za kotlove razli?itih kapaciteta je vrlo razli?ita. Za kotlove malog kapaciteta on se kre?e od 3 do 5 m, za kotlove srednjeg kapaciteta do 12 m i za kotlove velikog kapaciteta 30-40 m. Kao rezultat tako zna?ajne visine, voda u donjem dijelu krug ima odre?eno pothla?ivanje zbog stati?kog pritiska vodenog stupca.

PRIMJER. Kotao sa pritiskom od 13 atm, visina kola 10 m. To zna?i da ?e pritisak u donjem delu biti 14 atm. Pritisak od 13 atm odgovara temperaturi zasi?enja od 194 stepena C, a pritisak od 14 atm odgovara 197 stepeni C. Tako ?e u donjem kolektoru temperatura kotlovske vode biti 3 stepena ispod temperature zasi?enja. Zbog toga se u donjem dijelu cijevi za podizanje voda zagrijava do temperature zasi?enja. Ovdje ne dolazi do isparavanja i stoga se ovaj dio naziva dio ekonomajzera. Visina cijevi za grijanje postaje manja, a sadr?aj pare se pove?ava.

Pokreta?ka snaga prirodne cirkulacije definirano:

S dv \u003d H * (r 1 - r pv) * g visina H-konture; r 1 - gustina vode u odvodnim cijevima; r pv - prosje?na gustina mje?avine pare i vode

Pritisak prirodne cirkulacije mo?e dose?i i do 0,5-0,8 atm. Kotlovi koji rade zbog razlike u gusto?i vode i mje?avine pare i vode nazivaju se kotlovi. sa prirodnom cirkulacijom. Ako cirkulacijska pokreta?ka sila nije dovoljna da osigura navedenu vi?estrukost u kotlu, tada se u cirkulacijski krug ugra?uje dodatna cirkulacijska pumpa. Takvi kotlovi se nazivaju kotlovi. sa vi?estrukom prisilnom cirkulacijom. U slu?ajevima kada je u kotlovima vrlo visok pritisak i razlika u gustini vode i me?avine pare i vode postane neznatna, a visoka temperatura ne dozvoljava upotrebu cirkulacijske pumpe za proizvodnju pare, koriste se jednokratni kotlovi, u kojem nema cirkulacijskog kruga.

2.1.1. MCT, MCP

Glavna cirkulacijska petlja NE sa VVER-1000 sastoji se od reaktora i ?etiri cirkulacijske petlje, ?est petlji za VVER-440, tri petlje za mnoge PWR na Zapadu (Sl. 14). Svaka cirkulacijska petlja uklju?uje generator pare, glavni

cirkulacijska pumpa i glavni cirkulacioni cjevovodi (MCP) koji povezuju opremu petlje sa reaktorom. MCP-ovi povezuju opremu petlje, stvaraju?i mogu?nost cirkulacije rashladne teku?ine u zatvorenom krugu.

Materijal cjevovoda - ?elik 10GN2MFA sa oplatom nehr?aju?i ?elik unutra?nja povr?ina. Glavni cirkulacioni cjevovodi su spojeni na cjevovode sistema za kompenzaciju pritiska i tehnolo?kim sistemima(dopuna, pro?i??avanje, drena?a, hla?enje, itd.). Da bi se ograni?ilo kretanje cjevovoda u slu?aju nu?de, predvi?eni su nosa?i (ograni?ava?i) za slu?aj nu?de.

Glavni cirkulacijski cjevovod (MCP) osigurava normalan rad pod utjecajem optere?enja uzrokovanih potresima razli?ite ja?ine, a tako?er osigurava sigurno ga?enje i hla?enje pod optere?enjem uzrokovanim najve?im projektnim potresom. MCP odr?ava svoju operativnost u uslovima re?ima kr?enja odvo?enja toplote iz hermeti?ke ljuske i re?ima "malog curenja". Svaka od ?etiri cirkulacijske petlje ima dva dijela cijevi unutra?njeg pre?nika 850 mm. Presjeci izme?u izlaznih mlaznica reaktora i ulaznih mlaznica SG nazivaju se "vru?i" navoji. Presjeci izme?u izlaznih mlaznica SG i ulaznih mlaznica reaktora nazivaju se "hladni" navoji.

Veli?ina unutra?nji pre?nik- 850 mm - odabrano iz uslova osiguravanja prihvatljivog hidrauli?kog otpora glavnog cirkulacijskog kruga. „Vru?a“ nit petlje pod br. 4 povezana je spojnim cjevovodom 426x40 mm sa kompenzatorom zapremine. dizajniran za kompenzaciju toplinskog ?irenja rashladne teku?ine bez prekora?enja tlaka iznad nominalne vrijednosti (160 atm.).

Na sl. 14, pored glavnih elemenata koji ?ine FCC, prikazani su i neki tehnolo?ki sistemi koji su povezani sa ovim elementima. To su sistemi TH, RL, RA (nazivi stanica tehnolo?kih sistema, unificirani za nuklearne elektrane u cijelom svijetu). TH sistem je planirani sistem hla?enja nuklearnih elektrana i istovremeno obavlja funkciju sistem za hitne slu?ajeve nizak pritisak za hla?enje reaktora u slu?aju gubitka rashladne te?nosti u 1. krugu i zna?ajnog smanjenja pritiska u MCC. RL je sistem za dovod vode do parogeneratora, RA je sistem parnih cjevovoda za dovod pare od SG do turbine.

Za implementaciju tehnolo?ki proces u normalnim radnim uslovima i obavljanju funkcija za osiguranje sigurnosti u hitnim re?imima, kao i za kontrolu parametara rashladne te?nosti u glavnom cirkulacijskom krugu, MCP je povezan sa slede?im pomo?nim sistemima:

Sistem odr?avanja pritiska u primarnom krugu;

Sistem planiranog hla?enja;

Sistem za punjenje i pro?i??avanje primarnog kruga;

Sistem za hitno ubrizgavanje bora;

Sistem za mjerenje parametara rashladnog sredstva;

Odvodni sistem.

Parametri koji karakteri?u normalno funkcionisanje sistema su temperatura rashladnog sredstva u toplom i hladnom nizu MCP-a, kao i razlika izme?u ovih temperatura.

Tokom normalnog rada MCP-a, nominalni pritisak stacionarnog re?ima je 15,7 MPa (160 kgf/cm2). Planirano zagrijavanje MCP-a je izvedeno brzinom koja ne prelazi 20 °C/h. Planirano hla?enje MCP-a vr?i se brzinom koja ne prelazi 30 0 S/h. Glavni parametri MCC-a za pogon NE sa VVER-1000 prikazani su u tabeli. osam.

Glavni cirkulacioni krug nuklearne elektrane za rane projekte (projekat V-187, projekat V-338), pored gore navedene opreme, ima i po dva zaporna ventila DU-850 na svakoj cirkulacijskoj petlji. Glavni zaporni ventili (MSV) omogu?avaju isklju?ivanje, po potrebi, jedne ili dvije petlje i rad reaktorskog postrojenja na preostalim petljama uz odgovaraju?u redukciju snage.

Tabela 8

MCP parametri

GZZ se ugra?uju na "vru?e" i "hladne" niti cirkulacijskih petlji i upravljaju se elektri?nim pogonom ili ru?no. Glavni polo?aj zasuna je "otvoren".

Cirkulacijske petlje nuklearne elektrane V-320, za razliku od nuklearke V-187, nuklearke V-302 i nuklearke V-338, nemaju zaporne ventile DU-850. Za stvaranje cirkulacije rashladne teku?ine u primarnom krugu koristi se vertikalna centrifugalna pumpa s brtvom vratila (MTsN-195) s trofaznim asinhronim elektromotorom.

Karakteristike GTsN-195:

Kapacitet pumpe 20.000 m3/h;

Visina pumpe 6,75 + 0,25 kg/cm2;

Snaga vratila pri radnim parametrima 5300 kW;

Brzina rotora 1000 o/min.

Normalno funkcionisanje MCP sistema zasniva se na re?imu dugotrajnog paralelnog rada u krugu od ?etiri MCP-a pri normalnim parametrima rashladnog sredstva NPP V-1000. Dozvoljeno:

Dugotrajan rad jednog i paralelnog rada dva i tri MCP u krugu pri nazivnim parametrima rashladnog sredstva;

Rad jednog, dva, tri i ?etiri MCP-a u krugu pri promeni parametara rashladne te?nosti u prolaznim re?imima (grejanje, hla?enje) na temperaturi od 20 do 300 °C na ulazu u pumpu, pritisak od 0,98 (10) do 17,6 ( 180 ) MPa (kgf/cm2);

Rad jednog, dva, tri i ?etiri MCP-a u krugu hladnog rashladnog sredstva iu re?imu deaktiviranja na temperaturi od 20-100 °C;

Parkiranje u re?imu hladnog i toplog ?ekanja bez vremenskog ograni?enja, pod uslovom da je dovedena zaptivna i rashladna voda srednjeg kruga i da radi pumpa sistema vode za hitno zaptivanje.

U slu?aju kvarova u NPP sistemima, pra?enih deenergetizacijom MCP-a, predvi?eno je ispu?tanje MCP-a kako bi se sprije?ila kriza prijenosa topline u jezgri reaktora. U slu?aju kvarova u NPP sistemima, pra?enih nestankom struje, predvi?en je pad protoka rashladne teku?ine ne ni?i od vrijednosti navedenih u tabeli. 9. Ova tabela prikazuje podatke o hidrauli?kim karakteristikama MCP-a kada se pumpa isprazni i zaustavi.

Tabela 9

Treba napomenuti da se istjecanje pumpe s razli?itim brojem radnih pumpi mo?e zna?ajno razlikovati jedno od drugog. Minimalni prekid rada pumpe se javlja kada rade tri pumpe. Kvalitativno, to se obja?njava ?injenicom da u ovom slu?aju postoji maksimalni protupritisak na kretanje rashladnog sredstva kroz zaustavljenu pumpu u reaktoru. Maksimalno prekora?enje pumpe se javlja kod tri ranije zaustavljene pumpe, jer u ovom slu?aju nema povratnog pritiska sa njihove strane.

Reaktorsko postrojenje V-320 koristi serijski modernizirani reaktor VVER-1000. Koncept "modernizacije" u odnosu na serijski reaktor VVER-1000 je da su napravljene izmjene u projektu reaktora koje su uzele u obzir specifi?nosti rada reaktora u sklopu MCC-a, u kojem nema GZZ, ali Koriste se MCP-ovi razvijeni za MCC sa GZZ-om. Stoga je, uzimaju?i u obzir karakteristike pritiska MCP-a, u moderniziranom serijskom reaktoru VVER-1000 pove?an hidrauli?ki otpor trakta, uglavnom zbog smanjenja proto?ne povr?ine rupa na dnu unutra?njeg osovina posude. Nakon toga je razvijen novi MCP-195M koji je, uzimaju?i u obzir operativno iskustvo MCP-195, finaliziran u sljede?im podru?jima:

Postignuto je maksimalno zaptivanje pumpe, napravljena je mehani?ka zaptivka vratila uz minimalno curenje, tj. rekonstruisan je blok, ?to u velikoj meri odre?uje pouzdanost i sigurnost rada MCP-a i NEK u celini;

Postignuto je smanjenje zavisnosti pumpe od uticaja NPP servisnih sistema, tj. osigurana je autonomija MCP-a;

Pove?ano Sigurnost od po?ara MCP zamenom zapaljivih ulja vodom u sistemu za podmazivanje le?ajeva pumpe i motora;

Osiguran je integritet i operativnost pumpe u toplom krugu bez dovoda rashladne vode tokom dugog nestanka NPP;

Dijagnosti?ki alati su kreirani i implementirani kako bi se osigurala kontrola kvaliteta MCP-a i njegovih sistema i mogu?nost odre?ivanja preostalog vijeka trajanja.

2.1.2. Reaktor

Reaktor je projektovan za proizvodnju toplotne energije u sklopu reaktorskog postrojenja NPP. Reaktor VVER-1000 je energetski reaktor tipa posude hla?en vodom. Rashladno sredstvo i moderator u reaktoru su hemijski odsoljeni

vode sa borna kiselina, ?ija se koncentracija mijenja tokom rada. Prilikom prolaska kroz gorive sklopove, rashladno sredstvo se zagrijava zbog reakcije fisije nuklearnog goriva. Rashladna te?nost se ubacuje u reaktor kroz ?etiri ulaza

grana ku?i?ta (tri - kod nekih zapadnih NE sa PWR, ?est - kod NE sa VVER-440), prolazi kroz prstenasti zazor izme?u posude i unutra?nje osovine posude, kroz perforirano elipti?no dno i potporne cijevi osovine i ulazi u gorivo monta?a.

Iz gorivnih sklopova kroz perforiranu donju plo?u bloka za?titnih cijevi (BZT), rashladna teku?ina izlazi u prstenasti prostor BZT-a, u prstenasti otvor izme?u osovine i posude, a izlazi iz reaktora kroz ?etiri izlazne cijevi (tri , ?est) plovila.

Jezgro VVER-1000 je sastavljeno od heksagonalnih gorivih sklopova (FA) na heksagonalnoj mre?i sa konstantnim korakom od oko 200–240 mm (za PWR, od kvadratnih FA na kvadratnoj mre?i). Broj gorivnih sklopova u zoni odre?en je njihovom veli?inom i snagom reaktora, kao i prenosivim svojstvima brodske opreme prema ?eljeznica u na?oj zemlji. Prilikom formiranja izgleda jezgre, glavna stvar je odrediti veli?inu i sastav materijala gorivnog sklopa (FA) i gorivnih elemenata u njemu. Maksimalna veli?ina Gorivni sklopovi su ograni?eni zahtjevima nuklearne sigurnosti za nedopustivost kriti?ne mase u jednom gorivnom sklopu, a minimum je ograni?en ekonomskim razmatranjima (?to su gorivi sklopovi ve?i, to je jezgro jeftinije). U toku razli?itih studija za reaktor VVER-1000 odabran je gorivni sklop s korakom klju? u ruke na heksagonalnoj mre?i od 234 mm (u zapadnim analozima, korak klju? u ruke na kvadratnoj mre?i je oko 205 mm). Za reaktor

VVER-1000 je dovoljan za 163 takva gorivna sklopa.

Gorivni sklopovi za VVER se uglavnom sastoje od regularnog niza gorivnih elemenata, od kojih su neki zamijenjeni negorivim elementima, koji mogu biti cijevi za upijaju?i element CPS organa ili ?ipke sa apsorberom koji se mo?e sagorijevati. Slika 3 prikazuje ?ematski glavne elemente FA.

Sl.3 ?ematski prikaz glavnih elemenata gorivnog sklopa

Na sl. 4 prikazuje konfiguracije jezgra i gorivih sklopova VVER-1000. U nastavku, kada se razmatraju projektne karakteristike jezgre reaktora VVER-1000, radi pore?enja, date su i karakteristike jezgre PWR reaktora (na primjer, G?sgen NE).

Rice. 4. ?ematski prikaz rasporeda gorivih sklopova u jezgru i gorivih ?ipki u gorivim sklopovima VVER-1000

U tabeli. 1 sadr?i glavne podatke o projektu jezgre reaktora VVER-1000 i PWR reaktora (za NE G?sgen).

U reaktoru VVER-1000 gorivni sklop je konstrukcija sastavljena od goriva i drugih strukturnih elemenata smje?tenih na ?esterokutnoj mre?i sa konstantnim nagibom klinova (slika 4).

U najoptere?enijim gorivim sklopovima, profiliranje oboga?ivanja goriva koristi se za izjedna?avanje osloba?anja energije po pinu, ?to se sastoji u postavljanju oko 66 gorivih elemenata oko perimetra gorivnih sklopova sa manjim oboga?enjem od ostalih gorivih elemenata (slika 5). .

Tabela 1.

Profilisanje smanjuje osloba?anje energije po pinu na spoju izme?u perifernog reda gorivih sklopova i sljede?i sljede?i u jezgri i pove?ava termi?ku sigurnost jezgra.

Rice. 5. ?ematski prikaz gorivnog sklopa VVER-1000 i njegovih pojedina?nih fragmenata

Ovo profilisanje smanjuje osloba?anje energije po pinu na spoju izme?u perifernog reda gorivih sklopova i sljede?eg reda u jezgru i pove?ava toplinsku sigurnost jezgra. U tabeli. 2 i 3 prikazane su karakteristike gorivnih sklopova i gorivnih elemenata za VVER-1000 i PWR.

tabela 2

Napomena: 3530(3550) - hladna du?ina, 3550(3564) - vru?a du?ina, ?elik (cirkonijum) - ?elik u pro?losti, cirkonijum u sada?njosti, 14 re?etki u pro?losti, 12 - u sada?njosti.

Tabela 3

Izbor smanjenih veli?ina i materijalnog sastava gorivnih sklopova i gorivih ?ipki izvr?en je kao rezultat veliki broj ra?unske i eksperimentalne studije za optimizaciju VVER ciklusa goriva i osiguranje zahtjeva pravila nuklearne sigurnosti za koeficijente reaktivnosti u razli?ite dr?ave jezgra i odr?avanje njegove termi?ke pouzdanosti. Mora se re?i da se u Rusiji koriste samo dvije vrste gorivnih elemenata za reaktore s vodom pod pritiskom: pre?nika 9,1 (TVEL VVER) i pre?nika 13,6 (TVEL RBMK).

Drugi tip se koristi u AST reaktorima i u kanalnim grafitnim reaktorima.Ima bolju efikasnost pri niskim oboga?enjima. Dimenzije gorivnih sklopova su promijenjene na sljede?i na?in:

Trend u dimenzijama FA je jasan. Glavni razlog je smanjenje cijene jezgre i pove?anje pouzdanosti njegove proizvodnje i ugradnje. Na zapadu se za PWR reaktore koriste gorivi elementi veli?ine ~10 mm i kvadratni gorivi sklopovi veli?ine oko 200 mm.

Skre?e se pa?nja na neke razlike u dizajnu jezgara PWR i VVER reaktora. U zapadnim reaktorima ovog tipa po pravilu se ne koriste ?vrsti apsorberi u sastavu gorivnih sklopova za kompenzaciju po?etne reaktivnosti. Njihovo dodatno oboga?ivanje goriva je ne?to manje nego u na?im reaktorima sa pribli?no istom izlaznom snagom. Ovo se posti?e zbog odsustva „borove jalovine“ (bez SVP) i visokih koeficijenata neujedna?enog osloba?anja energije u gorivim sklopovima u centru zone (njihovi i na?i koeficijenti neravnomjernosti su dati u nastavku). U ovom slu?aju termotehni?ka pouzdanost jezgre se pogor?ava, ali je potro?nja goriva ne?to bolja.

U tabeli. 4 prikazane su karakteristike upijaju?eg elementa u sastavu organa mehani?kog CPS-a. U na?im reaktorima, glavni materijal upijaju?eg elementa je bor karbid.

Na Zapadu se koriste srebro, indijum i kadmijum. Ovi materijali su efikasniji kao apsorberi, ali su mnogo skuplji od karbida bora. Trenutno se vr?i modernizacija apsorpcionog elementa i zamjena starog elementa novim elementom na aktivnim NE sa VVER-1000 i na novoizgra?enim. O tome ?e se detaljnije govoriti u nastavku.

Tabela 4

Da biste stekli predstavu o tome koji su zapaljivi otrovi kori?teni prije i koji se trenutno koriste u prvim punjenjima goriva prilikom prvog pu?tanja u pogon energetskih jedinica,

u tabeli. 5 daje podatke o ovim elementima. Ista tabela sadr?i podatke o centralnoj cijevi koja je, izme?u ostalog, namijenjena za smje?taj kanala za mjerenje neutrona (SOI).

U novim projektima VVER-a u okviru programa AES-2006, planirano je da se kanal za mjerenje neutrona smjesti ne u centralnu cijev, ve? bli?e periferiji FA, jer tok neutrona u ovom podru?ju FA omogu?ava pouzdaniji informacije o prosje?nom fluksu u sklopu goriva.

Pored ?injenice da je jezgro dizajnirano da stvara toplotu i prenosi je sa povr?ine gorivnih elemenata do primarnog rashladnog sredstva, ono osigurava da su ispunjeni slede?i sigurnosni zahtevi NPP:

Tabela 5

Ne prekora?enje dozvoljenih granica o?te?enja omota?a gorivih ?ipki u gorivnim sklopovima u projektnom vijeku trajanja;

Odr?avanje potrebne geometrije i polo?aja gorivih elemenata u gorivim sklopovima i gorivim sklopovima u reaktoru;

Mogu?nost aksijalnog i radijalnog ?irenja gorivnih elemenata i gorivnih sklopova pod uticajem temperature i zra?enja, razlike pritiska, interakcije gorivih peleta sa oblogom;

?vrsto?a pod utjecajem mehani?kih optere?enja u projektnim uvjetima;

Otpornost na vibracije kada je izlo?en protoku rashladne te?nosti, uzimaju?i u obzir pad pritiska i pulsiranje, nestabilnost protoka, vibracije;

Otpornost materijala na koroziju, elektrohemijske, termi?ke, mehani?ke i efekte zra?enja;

Ne prekora?enje projektnih vrijednosti goriva i temperature obloge;

Odsustvo krize prijenosa topline u re?imima koji su postavljeni projektom;

Otpor CPS unutar projektnog resursa od efekata neutronskog fluksa, temperature, pada i promjene tlaka, habanja i udara povezanih s pokretima;

Mogu?nost postavljanja kontrolnih senzora unutar gorivnih sklopova;

Zamjenjivost gorivnih sklopova sa svje?im gorivom, gorivnih sklopova sa djelimi?no sagorelim gorivom i PS CPS objedinjavanjem instalacijskih dimenzija;

Spre?avanje topljenja goriva;

Minimiziranje reakcije izme?u metala i vode;

Prelazak jezgra u podkriti?no stanje, njegovo odr?avanje u granicama utvr?enim projektom;

Mogu?nost post-akcidentnog hla?enja jezgra.

Treba napomenuti da je u toku rada uo?ena pojava azimutnog uvrtanja gorivnih sklopova, pri ?emu su sklopovi mogli da zaglave u zoni, a PEL, kada se upravlja?ka ?ipka pomera, u cevima sa vodom. Uvijanje je dovelo do pogor?anja ja?ine i neutronsko-fizi?kih karakteristika zone.

Da bi se otklonio ovaj nedostatak, predlo?en je novi dizajn TVSA (OKBM Nizhny Novgorod) s cirkonijskim ukru?enjima postavljenim du? cijele du?ine TVS-a. Na sl. Na slikama 6 i 7 prikazani su ?ematski prikazi starih i novih konstrukcija gorivnih sklopova. Ovi gorivi sklopovi su trenutno u probnom radu u KlnNPP. Prvi rezultati ukazuju na to ovaj dizajn ne samo da zna?ajno smanjuje savijanje novih gorivih sklopova, ve? i koriguje savijanje starih gorivnih sklopova u zoni (zbirni efekat).

Alternativno rje?enje je projekat TVS-2 (OKB "Gidropress", glavni konstruktor VVER-a), u kojem su centralna cijevna i odstojna re?etka postale nosivi element za re?etku gorivih ?ipki. Veli?ina odstojnih re?etki je pove?ana, te su po?ele da obavljaju sli?nu ulogu kao uglovi u TVSA.

Tokom rada VVER-1000, gorivni sklopovi su modernizirani zamjenom ?eli?nih vodilica ispod PEL-a i odstojnih re?etki sa cirkonijskim re?etkama sa malim aditivima radi pobolj?anja njihovih karakteristika ?vrsto?e.

2.1.3. generator pare

Generator pare (SG) kao dio opreme dio je 1. i 2. kruga i dizajniran je za odvo?enje topline iz primarnog rashladnog sredstva i stvaranje suhe zasi?ene pare.

Generator pare je horizontalni jednoku?i?te, sa potopljenom povr?inom za izmjenu topline od horizontalno postavljenih cijevi.

Generator pare se sastoji od sljede?ih glavnih jedinica:

korpus;

Glavni dozatori napojnu vodu;

Ure?aji za distribuciju vode za hitne slu?ajeve;

Povr?ina za prijenos topline i kolektori primarnog kruga;

ure?aj za odvajanje;

Ure?aji za uravnote?enje optere?enja parom;

potporne konstrukcije;

Posude za izravnavanje;

Hidrauli?ki amortizeri.

Ku?i?te parnog generatora je sastavni dio generatora pare i dizajnirano je za smje?taj unutra?njih dijelova i snopa cijevi sa zaglavljem primarnog kola. Tijelo percipira projektni tlak sekundarnog kruga, jednak 7,84 MPa

(80 kgf/cm2). Generator pare u kutiji je postavljen na dvije nose?e konstrukcije. Svaka nose?a konstrukcija ima dvoslojni valjkasti le?aj, koji osigurava kretanje generatora pare tokom toplinskog ?irenja MCC cjevovoda u uzdu?nom smjeru +80 mm, u popre?nom smjeru - + 98 mm.

Na sl. 17 i 18 prikazuju uzdu?ne i presjek PG. Sljede?i elementi su ozna?eni na ovim slikama:

1) otvor unutra?nje ?upljine;

2) mesta za pri?vr??ivanje posuda za izjedna?avanje (mera?a nivoa) ili senzora temperature;

3) kontrola nepropusnosti konektora kolektora du? 1. kola;

4) kontrola gustine konektora na 2. kolu;

5) zaptivne prirubnice (poklopac sa zaptivkom);

6) cevi za odvod pare;

7) kolektor pare;

8) ure?aj za distribuciju napojne vode;

9) razvodni kolektor napojne vode u slu?aju nu?de;

10) ?i??enje SG;

11) potopljeni perforirani lim;

12) cevi za razmenu toplote;

13) "hladni" kolektor;

14) "vru?i" kolektor;

15) odvodna cev Dy 100;

16) cev za odzra?ivanje Dy 80;

17) ulaz napojne vode;

18) izlaz rashladne te?nosti;

19) ulaz rashladne te?nosti.

Nose?a konstrukcija je dizajnirana da apsorbira istovremeno djelovanje vertikalne komponente optere?enja i reaktivne sile koja se javlja u hitan slu?aj u slu?aju popre?nog puknu?a cjevovoda Du-850 glavnog cirkulacijskog kruga u vertikalnom dijelu u blizini generatora pare. U slu?aju nu?de s puknu?em cjevovoda Du-850 u horizontalnom dijelu, reaktivna sila ne djeluje na generator pare, ve? je potpuno preuzimaju nosa?i cjevovoda za hitne slu?ajeve.

Tokom normalnog rada generatora pare, brzina grijanja nije ve?a od 20 °C/h. Nivo vode u parogeneratoru tokom grijanja je 3700 mm. Smanjenje nivoa na nominalni (320+50) mm dozvoljeno je nakon ?to temperatura vode u parogeneratoru poraste na vrednost unutar regulisanih granica (100-200 °C) na

prisustvo klju?anja u generatoru pare.

Kada generator pare radi na nazivnoj snazi, ispunjeni su sljede?i zahtjevi:

Pritisak pare u generatoru pare se automatski odr?ava (6,27 + 0,19) MPa;

Vla?nost pare na izlazu iz generatora pare nije ve?a od 0,2%

Nazivni nivo vode u generatoru pare se automatski odr?ava (320+50) mm;

Omogu?ava kontrolu gustine konektora na 1. i 2. kolu;

Osiguran je vodno-hemijski re?im.

Za odr?avanje vodohemijskog re?ima predvi?eno je kontinuirano ?i??enje svakog parogeneratora sa protokom od 0,5% njegove izlazne pare i periodi?nim ispu?tanjem sa brzinom protoka od 0,5% ukupnog izlaza pare u trajanju od najmanje 0,5 h dnevno u stacionarnom re?imu. Tokom prolaznih radnih uslova

jedinice, pro?i??avanje parogeneratora se odr?ava na maksimalnom mogu?em nivou (najmanje 1%) sve dok se ne dostignu normalizovani pokazatelji kvaliteta radnog okru?enja.

Kada radi na nazivnoj snazi, temperatura napojne vode parnog generatora je 220° (±5°). Dozvoljeno dug rad sa isklju?enim greja?ima visokog pritiska(PVD) kada je temperatura napojne vode 164 °C (±4 °C). Kada se optere?enje promijeni u rasponu (30-100)% N Nom omogu?ava rad generatora pare pri konstantnoj temperaturi napojne vode sa odstupanjima od +5 °S u opsegu (225–160 °S). Dozvoljena je o?tra promjena temperature napojne vode od 220 do 164 °C. Broj ciklusa po resursu nije ve?i od 1000.

Prilikom planiranog isklju?ivanja generatora pare, tlak u drugom krugu i nivo odr?avaju se na nominalnim vrijednostima sve dok se generator pare ne isklju?i od potro?a?a. Brzina planiranog hla?enja generatora pare ne prelazi 30 °C/h. Dozvoljeno je planirano hla?enje brzinom od 60 °C/h (30 ciklusa za cijeli period rada)

Glavni zaklju?ak iz prethodnih paragrafa je da savremeni lekar ima mnogo veoma efikasnih na?ina za le?enje crevnih infekcija.

Glavni kriterij dru?tvenog napretka u tehnokratskim konceptima

Glavni nedostatak nediskrecione politike je to ?to ona samo poma?e u izgla?ivanju cikli?kih fluktuacija, ali ih ne mo?e eliminisati.