ladybe.ru
Kotlovske instalacije termoelektrana. Op?e informacije. Kotlovnica se sastoji od kotla i pomo?ne opreme
RUSKO AKCIONARSKO DRU?TVO ENERGIJA
I ELEKTRIFIKACIJA "UES OF RUSSIA"
ODELJENJE ZA STRATEGIJU RAZVOJA I SMJERNICE NAU?NO-TEHNOLO?KE POLITIKE
ZA VO?ENJE OPERATIVNE
ISPITIVANJE KOTLOVSKIH INSTALACIJA
DA PROCENI KVALITET POPRAVKE
RD 153-34.1-26.303-98
ORGRES
Moskva 2000
Izradio Otvoreno akcionarsko dru?tvo "Firma za prilago?avanje, unapre?enje tehnologije i rada elektrana i mre?a ORGRES" Izvo?a? G.T. LEVIT Odobreno od strane Odeljenja za razvojnu strategiju i nau?nu i tehni?ku politiku RAO "UES Rusije" 01.10.98 Prvi zamenik ?efa A.P. BERSENEV Vodi? je izradio ORGRES Firm JSC u ime Odeljenja za strategiju razvoja i nau?ne i tehnolo?ke politike i vlasni?tvo je RAO "UES Rusije".
| SMJERNICE ZA ISPITIVANJE PERFORMANSE KOTLOVSKIH POSTROJENJADA PROCENI KVALITET POPRAVKE |
RD 153-34.1-26.303-98 |
od 03.04.2000
1. OP?E
1.1. Zadaci pogonskih ispitivanja (prihvatnih ispitivanja) definisani su „Metodologijom za ocjenu tehni?kog stanja kotlovskih postrojenja prije i poslije remonta“ [1], prema kojoj se, tokom ispitivanja nakon remonta, moraju identifikovati i uporediti sa zahtjevima. regulatorne i tehni?ke dokumentacije (NTD) i rezultata ispitivanja nakon prethodnih popravki vrijednosti indikatora navedenih u tabeli. 1 ovih Smjernica. Navedena Metodologija definira kao po?eljna i testira prije popravke kako bi se razjasnio obim predstoje?e popravke. 1.2. Prema pravilima [2], procjena tehni?kog stanja kotlovskog postrojenja vr?i se na osnovu rezultata prijemnih ispitivanja (prilikom pu?tanja u rad i pod optere?enjem) i kontroliranog rada. Trajanje kontrolisanog rada pri radu na re?imskoj kartici na optere?enjima koja odgovaraju rasporedu dispe?era je 30 dana, a prijemni testovi pod nazivnim optere?enjem i pri radu na re?imskoj kartici - 48 sati.Tabela 1
Izjava o pokazateljima tehni?kog stanja kotlovnice
|
Indeks |
Vrijednost indikatora |
nakon zadnjeg remonta |
nakon pravog renoviranja |
prije sada?nje renovacije |
1. Gorivo, njegove karakteristike | 2. Broj sistema za usitnjavanje u radu* | 3. Fino?a pra?ine R 90 (R 1000)*, % | 4. Broj gorionika u radu* | 5. Vi?ak zraka nakon pregrija?a * | 6. Izlaz pare smanjen na nominalne parametre, t/h | 7. Temperatura pregrijane pare, °S | 8. Temperatura pare za ponovno zagrijavanje, °S | 9. Temperatura napojne vode, °S | 10. Temperatura na kontrolnim ta?kama parovodnog puta h.d. i me?upregrija?, °C | 11. Skeniranje maksimalne temperature zidova namotaja grija?ih povr?ina na karakteristi?nim mjestima | 12. Usis hladnog vazduha u pe? | 13. Usis hladnog vazduha u sisteme za pripremu pra?ine | 14. Usisne ?a?ice u konvektivnim dimnjacima kotla | 15. Usisne ?a?ice u kanalima za plin od grija?a zraka do dimovoda | 16. Usisavanje ispred lopatica za usmjeravanje dima, kg/m 2 | 17. Stepen otvaranja vode?ih lopatica dimovoda, % | 18. Stepen otvaranja vode?ih lopatica ventilatora,% | 19. Temperatura dimnih gasova, °S | 20. Gubitak toplote sa dimnim gasovima, % | 21. Gubitak toplote kod mehani?kog nepotpunog sagorevanja, % | 22. Efikasnost bojler "bruto", % | 23. Specifi?na potro?nja elektri?ne energije za usitnjavanje, kWh/t goriva | 24. Specifi?na potro?nja elektri?ne energije za promaju i eksploziju, kWh/t pare | 25. Sadr?aj u dimnim gasovima N O x (pri a = 1,4), mg/nm 3 | * Prihvata se sa sigurnosnom karticom |
2. ODRE?IVANJE VI?KA ZRAKA I HLADNOG ZRAKA
2.1. Odre?ivanje vi?ka vazduha
Vi?ak zraka a se odre?uje s dovoljnom precizno??u za prakti?ne svrhe prema jedna?iniGre?ka prora?una prema ovoj jedna?ini ne prelazi 1% ako je a manji od 2,0 za ?vrsta goriva, 1,25 za lo? ulje i 1,1 za prirodni gas. Ta?nije odre?ivanje vi?ka zraka a precizno se mo?e izvesti pomo?u jedna?ine
Gdje K a- faktor korekcije odre?en sa sl. 1. Uvo?enje amandmana K a mo?e biti potrebno u prakti?ne svrhe samo s velikim vi?kom zraka (na primjer, u dimnim plinovima) i pri sagorijevanju prirodnog plina. U?inak produkata nepotpunog sagorijevanja u ovim jedna?inama je vrlo mali. Budu?i da se analiza plina obi?no provodi pomo?u hemijskih analizatora plina Orsa, preporu?ljivo je provjeriti korespondenciju izme?u vrijednosti O 2 i RO 2 jer O 2 je odre?eno razlikom [( RO 2 + O 2) - O 2 ], i vrijednost ( RO 2 + O 2) u velikoj meri zavisi od apsorpcionog kapaciteta pirogalola. Takva provjera u nedostatku kemijske nepotpunosti sagorijevanja mo?e se izvr?iti pore?enjem vi?ka zraka, odre?enog formulom kisika (1) sa vi?kom, odre?en formulom uglji?nog dioksida:
Prilikom provo?enja pogonskih ispitivanja vrijednost za kameni i mrki ugljen mo?e se uzeti jednaka 19%, za AS 20,2%, za lo? ulje 16,5%, za prirodni plin 11,8% [5]. O?igledno, kada se sagorijeva mje?avina goriva razli?itih vrijednosti, jedna?ina (3) se ne mo?e koristiti.
Rice. 1. Zavisnost faktora korekcije Toa od koeficijenta vi?ka zraka a :
1 - ?vrsta goriva; 2 - lo? ulje; 3 - prirodni gasovi
Provjera ispravnosti izvr?ene analize gasa mo?e se izvr?iti i prema jedna?ini
(4)
Ili koriste?i grafikon na sl. 2.
Rice. 2. Zavisnost od sadr?aja SO 2 iO 2 u produktima izgaranja raznih vrsta goriva na koeficijent vi?ka zraka a:
1, 2 i 3 - gradski gas (respektivno je 10,6; 12,6 i 11,2%); 4 - prirodni gas; 5 - gas koksne pe?i; 6 - naftni gas; 7 - vodeni gas; 8 i 9 - mazut (od 16,1 do 16,7%); 10 i 11 - grupa ?vrstog goriva (od 18,3 do 20,3%)
Kada se koristi za otkrivanje vi?ka zraka ure?aja kao ?to su " Testo term„Na osnovu definicije sadr?aja O 2 , budu?i da je kod ovih ure?aja vrijednost RO 2 se ne odre?uje direktnim mjerenjem, ve? prora?unom na osnovu jedna?ine sli?ne (4). Nema uo?ljive hemijske nepotpunosti sagorevanja ( SO) se obi?no odre?uje pomo?u indikatorskih cijevi ili instrumenata tipa " Testo term Strogo govore?i, da bi se odredio vi?ak zraka u odre?enom dijelu kotlovskog postrojenja, potrebno je prona?i takve ta?ke popre?nog presjeka, u kojima bi analiza plinova, u ve?ini modova, odra?avala prosje?ne vrijednosti za odgovaraju?i dio presjeka.Ipak, za operativna ispitivanja dovoljno je kao kontrola, najbli?e presjeku pe?i, uzeti plinski kanal iza prve konvektivne povr?ine u dovodnom plinskom kanalu (uslovno - nakon pregrija?a), i ta?ka uzorkovanja za kotao u obliku slova U u sredini svake (desne i lijeve) polovine sekcije. Za kotao u obliku slova T, broj ta?aka uzorkovanja plina treba biti dvostruki.
2.2. Odre?ivanje usisavanja zraka u pe?i
Za odre?ivanje usisavanja zraka u pe?, kao i u plinske kanale do kontrolne sekcije, pored metode YuzhORGRES sa postavljanjem pe?i pod tlak [4], preporu?uje se kori?tenje metode koju je predlo?io E.N. Tolchinsky [6]. Za odre?ivanje usisnih ?a?a potrebno je izvr?iti dva eksperimenta s razli?itim brzinama protoka organiziranog zraka pri istom optere?enju, pri istom vakuumu na vrhu pe?i i sa nepromijenjenim klapnama na putu zraka nakon grija?a zraka. po?eljno je uzeti optere?enje ?to bli?e zalihama u izvedbi dimovoda i dovodu puhala) mijenjaju vi?ak zraka u ?irokom rasponu. Na primjer, za kotao na prah uglja, imajte a" = 1,7 iza pregrija?a u prvom eksperimentu, a a" = 1,3 u drugom. Vakuum na vrhu pe?i odr?ava se na uobi?ajenom nivou za ovaj kotao. Pod ovim uslovima, ukupni usis vazduha (Da t), usis u pe? (Da vrh) i gasni kanal pregrija?a (Da pp) odre?uju se jednad?bom
(5)
(6)
Ovdje su i vi?ak zraka koji se organizirano dovodi u pe? u prvom i drugom eksperimentu; - pad pritiska izme?u vazdu?ne kutije na izlazu iz bojlera i vakuuma u pe?i na nivou gorionika.Prilikom izvo?enja ogleda potrebno je izmeriti: izlaz pare kotla - Dk; temperatura i pritisak ?ive pare i pare za ponovno zagrevanje; sadr?aja u dimnim gasovima O 2 i po potrebi proizvodi nepotpuno sagorevanje (SO, H 2); razrje?ivanje u gornjem dijelu pe?i i na nivou gorionika; pritisak iza grija?a zraka. U slu?aju da se optere?enje kotla D iskustvo razlikuje od nominalnog D nom, smanjenje se vr?i prema jedna?ini
(7)
Me?utim, jednad?ba (7) vrijedi ako je u drugom eksperimentu vi?ak zraka odgovarao optimumu pri nazivnom optere?enju. Ina?e, redukciju treba izvr?iti prema jedna?ini
(8)
Procena promene protoka organizovanog vazduha u pe? po vrednosti je mogu?a uz konstantan polo?aj vrata na putu posle greja?a vazduha. Me?utim, to nije uvijek izvodljivo. Na primjer, na kotlu na ugalj sa prahom i opremljenom shemom usitnjavanja s direktnim ubrizgavanjem s ugradnjom pojedina?nih ventilatora ispred mlinova, vrijednost karakterizira protok zraka samo kroz sekundarni put zraka. Zauzvrat, brzina protoka primarnog vazduha sa konstantnim polo?ajem kapija na svom putu ?e se promeniti tokom prelaska iz jednog eksperimenta u drugi u mnogo manjoj meri, po?to POP savladava veliki deo otpora. Isto se doga?a i na kotlu opremljenom shemom pripreme pra?ine s industrijskim bunkerom s transportom pra?ine toplim zrakom. U opisanim situacijama mogu?e je suditi o promjeni protoka organiziranog zraka prema padu tlaka na grija?u zraka, zamjenjuju?i indikator u jedna?ini (6) vrijedno??u ili padom na mjernom ure?aju na usisnoj kutiji ventilatora. Me?utim, to je mogu?e ako je recirkulacija zraka kroz grija? zraka zatvorena za vrijeme trajanja eksperimenata i u njemu nema zna?ajnijih curenja. Lak?e je rije?iti problem odre?ivanja usisavanja zraka u pe? na kotlovima za ulje i plin: za to je potrebno zaustaviti dovod recirkulacijskih plinova u zra?ni put (ako se koristi takva shema); kotlove na prah uglja za vrijeme trajanja eksperimenata, ako je mogu?e, treba pretvoriti na plin ili lo? ulje. I u svim slu?ajevima lak?e je i preciznije odrediti usisne ?epove u prisustvu direktnih mjerenja protoka zraka nakon grija?a zraka (ukupno ili zbrajanjem tro?kova za pojedina?ne protoke), odre?ivanjem parametra OD u jedna?ini (5) prema formuli
(9)
Dostupnost direktnih mjerenja Q c vam omogu?ava da odredite usis i upore?uju?i njegovu vrijednost sa vrijednostima odre?enim toplotnim bilansom kotla:
;
(10)
(11)
U jedna?ini (10): i - protok ?ive pare i pare za ponovno zagrijavanje, t/h; i - pove?anje apsorpcije topline u kotlu du? glavnog puta i puta pare za ponovno zagrijavanje, kcal/kg; - efikasnost, bruto kotao, %; - smanjena potro?nja vazduha (m 3) u normalnim uslovima na 1000 kcal za odre?eno gorivo (tabela 2); - vi?ak vazduha iza pregreja?a.
tabela 2
Teoretski potrebne koli?ine zraka date za sagorijevanje razli?itih goriva
|
Bazen, vrsta goriva |
Karakteristika goriva |
Volumen zraka smanjen na 1000 kcal (pri a = 1), 10 3 m 3 / kcal |
Donjeck | Kuznetsky | Karaganda | Ekibastuz |
ss |
Podmoskovny | Raychikhisky | Irsha-Borodinski | Berezovski | Slates | mljeveni treset | lo? ulje | Gaz Stavropolj-Moskva |
(12)
.
(13)
2.3. Odre?ivanje usisavanja vazduha u gasovodima kotlovskog postrojenja
Kod umjerenog usisavanja preporu?ljivo je organizovati odre?ivanje vi?ka zraka u kontrolnom dijelu (iza pregrija?a), iza grija?a zraka i iza dimovoda. Ako usisne ?a?e znatno (dva puta ili vi?e) prema?uju normativne, preporu?ljivo je organizirati mjerenja u velikom broju sekcija, na primjer, prije i poslije grija?a zraka, posebno regenerativnog, prije i poslije elektrofiltera. U ovim odeljcima preporu?ljivo je, kao iu kontrolnom, organizovati merenja na desnoj i levoj strani kotla (oba gasovoda kotla u obliku slova T), imaju?i u vidu ona izra?ena u st. 2.1 razmatranja reprezentativnosti mjesta uzorkovanja za analizu. Kako je te?ko organizovati istovremenu analizu gasova u vi?e sekcija, merenja se obi?no vr?e prvo sa jedne strane kotla (u kontrolnoj sekciji, iza greja?a vazduha, iza dimovoda), zatim sa druge strane. O?igledno je da je tokom cijelog eksperimenta potrebno osigurati stabilan rad kotla. Vrijednost usisnih ?a?ica se odre?uje kao razlika izme?u vrijednosti vi?ka zraka u upore?enim presjecima,2.4. Odre?ivanje usisavanja vazduha u sistemima za pripremu pra?ine
Usisne ?a?e treba odrediti prema [7] u instalacijama sa industrijskim bunkerom, kao i kod direktnog puhanja pri su?enju dimnim plinovima. Kod su?enja gasa, u oba slu?aja, usisne ?a?ice se odre?uju, kao i kod kotla, na osnovu analize gasa na po?etku i na kraju instalacije. Prora?un usisnih ?a?ica u odnosu na zapreminu plinova na po?etku instalacije vr?i se prema formuli
(14)
Prilikom su?enja vazduhom u sistemima za usitnjavanje sa industrijskim rezervoarom za odre?ivanje usisavanja, potrebno je organizovati merenje protoka vazduha na ulazu u sistem za mlevenje i mokrog sredstva za su?enje na usisnoj ili potisnoj strani ventilatora mlina. Prilikom odre?ivanja na ulazu u ventilator mlina, recirkulacija sredstva za su?enje u ulaznoj cijevi mlina mora biti zatvorena za vrijeme trajanja odre?ivanja usisnih ?a?ica. Brzine protoka zraka i vla?nog sredstva za su?enje odre?uju se pomo?u standarda mernih ure?aja ili uz pomo? mno?itelja tariranih Prandtlovim cijevima [4]. Kalibraciju mno?itelja treba izvr?iti u uslovima ?to je mogu?e bli?im radnim, jer o?itanja ovih ure?aja nisu strogo podlo?na zakonima svojstvenim standardnim ure?ajima za gas. Da bi se zapremine dovele u normalne uslove, mere se temperatura i pritisak vazduha na ulazu u instalaciju i mokrog sredstva za su?enje na ventilatoru mlina. Gusto?a vazduha (kg/m3) u popre?nom preseku ispred mlina (pri uobi?ajeno prihva?enom sadr?aju vodene pare (0,01 kg/kg suvog vazduha):
(15)
Gde je apsolutni pritisak vazduha ispred mlina na mestu merenja protoka, mm Hg. Art. Gusto?a sredstva za su?enje ispred ventilatora mlina (kg/m 3) odre?uje se formulom
(16)
Gdje je porast sadr?aja vodene pare zbog isparene vlage goriva, kg/kg suhog zraka, odre?en po formuli
(17)
Evo AT m je produktivnost mlina, t/h; m je koncentracija goriva u zraku, kg/kg; - protok vazduha ispred mlina u normalnim uslovima, m 3 /h; - udio isparene vlage u 1 kg izvornog goriva, odre?en formulom
(18)
U kojoj je radna vlaga goriva, %; - vla?nost pra?ine, %, Prora?uni pri odre?ivanju usisnih ?a?ica se vr?e prema formulama:
(20)
(21)
Vrijednost usisnih ?a?ica u odnosu na protok zraka koji je teoretski neophodan za sagorijevanje goriva odre?uje se formulom
(22)
Gdje je - prosje?na vrijednost usisnih ?a?ica za sve sisteme za pripremu pra?ine, m 3 / h; n- prosje?an broj operativnih sistema pripreme pra?ine pri nazivnom optere?enju kotla; AT k - potro?nja goriva za kotao, t / h; V 0 - teoretski potreban protok vazduha za sagorevanje 1 kg goriva, m 3 /kg. Za odre?ivanje vrijednosti na osnovu vrijednosti koeficijenta odre?enog formulom (14), potrebno je odrediti koli?inu sredstva za su?enje na ulazu u instalaciju, a zatim izvr?iti prora?une na osnovu formula (21) i (22). Ako je te?ko odrediti vrijednost (na primjer, u sistemima za usitnjavanje sa ventilatorskim mlinovima zbog visokih temperatura plina), onda se to mo?e u?initi na osnovu protoka plina na kraju instalacije - [zadr?ite oznaku formule (21 )]. Da biste to u?inili, odre?uje se u odnosu na popre?ni presjek iza instalacije po formuli
(23)
U ovom slu?aju
Nadalje, odre?uje se formulom (24). Prilikom odre?ivanja potro?nje sredstva za su?enje-ventilaciju tokom su?enja gasa, preporu?ljivo je odrediti gustinu prema formuli (16), zamjenjuju?i vrijednost u nazivnik umjesto . Potonje se, prema [5], mo?e odrediti formulama:
(25)
Gdje je gustina gasova pri a = 1; - smanjeni sadr?aj vlage u gorivu, % na 1000 kcal (1000 kg % / kcal); i - koeficijenti koji imaju sljede?e vrijednosti:
3. ODRE?IVANJE GUBITAKA TOPLOTE I EFIKASNOSTI BOILER
3.1. Prora?uni za odre?ivanje komponenti toplotnog bilansa provode se prema datim karakteristikama goriva [5] na isti na?in kao ?to je to ura?eno u [8]. Faktor efikasnosti (%) kotla odre?uje se obrnutom ravnote?om prema formuliGdje q 2 - gubitak toplote sa izlaznim gasovima, %; q 3 - gubitak toplote sa hemijskom nepotpuno??u sagorevanja, %; q 4 - gubitak toplote sa mehani?kom nepotpuno??u sagorevanja, %; q 5 - gubitak toplote u okolinu, %; q 6 - gubitak toplote sa fizi?kom toplotom ?ljake, %. 3.2. S obzirom na to da je zadatak ovih Smjernica procijeniti kvalitetu popravka, a uporedna ispitivanja se izvode pod pribli?no istim uvjetima, gubici topline s izduvnim plinovima mogu se odrediti s dovoljnom precizno??u kori?tenjem donekle pojednostavljene formule (u odnosu na onu). usvojeno u [8]):
Gdje je koeficijent vi?ka zraka u izduvnim plinovima; - temperatura dimnih gasova, °S; - temperatura hladnog vazduha, °S; q 4 - gubitak toplote sa mehani?kom nepotpuno??u sagorevanja, %; ToQ- faktor korekcije koji uzima u obzir toplotu uvedenu u kotao sa zagrejanim vazduhom i gorivom; To , OD, b- koeficijenti u zavisnosti od klase i smanjenog sadr?aja vlage u gorivu, ?ije su prosje?ne vrijednosti date u tabeli. 3.
Tabela 3
Prosje?ne vrijednosti koeficijenata K, C i d za prora?un toplinskih gubitaka q 2
Gorivo |
OD | antraciti, |
3,5 + 0,02 W p ? 3,53 |
0,32 + 0,04 W p ? 0,38 |
polu-antracit, | mr?avi ugalj | kameni ugalj | mrki ugalj |
3,46 + 0,021 W str |
0,51 +0,042 W str |
0,16 + 0,011 W str |
Slates |
3,45 + 0,021 W str |
0,65 +0,043 W str |
0,19 + 0,012 W str |
Treset |
3,42 + 0,021 W str |
0,76 + 0,044 W str |
0,25 + 0,01W str |
Drva za ogrjev |
3,33 + 0,02 W str |
0,8 + 0,044 W str |
0,25 + 0,01W str |
Lo? ulje, ulje | prirodni gasovi | Povezani gasovi | *At W n >= 2 b = 0,12 + 0,014 W P. |
(29)
Ima smisla uzeti u obzir fizi?ku toplinu goriva samo kada se koristi zagrijano lo? ulje. Ova vrijednost se izra?unava u kJ / kg (kcal / kg) prema formuli
(30)
Gdje je specifi?ni toplinski kapacitet lo? ulja na temperaturi njegovog ulaska u pe?, kJ/(kg °C) [kcal/(kg °C)]; - temperatura lo? ulja koji ulazi u kotao, zagrejanog van njega, °S; - Udio lo? ulja po toplini u mje?avini goriva. Specifi?na potro?nja topline po 1 kg goriva unesenog u kotao sa zrakom (kJ / kg) [(kcal / kg)] tokom njegovog predgrijavanja u grija?ima izra?unava se po formuli
Gdje - vi?ak zraka koji ulazi u kotao na putu zraka prije grija?a zraka; - pove?anje temperature zraka u grija?ima, °S; - smanjena vlaga goriva, (kg % 10 3) / kJ [(kg % 10 3) / kcal]; - fizi?ka konstanta jednaka 4,187 kJ (1 kcal); - neto kalorijska vrijednost, kJ (kcal/kg). Smanjeni sadr?aj vlage ?vrstog goriva i lo? ulja izra?unava se na osnovu trenutnih prosje?nih podataka u elektrani po formuli
(32)
Gdje je sadr?aj vlage u gorivu za radnu masu, % Kod zajedni?kog sagorijevanja goriva raznih vrsta i razreda, ako su koef. K, S i b za razne marke?vrsta goriva se razlikuju jedno od drugog, date vrijednosti ovih koeficijenata u formuli (28) odre?ene su formulom
Gdje su a 1 a 2 ... a n toplinske frakcije svakog goriva u mje?avini; To 1 To 2 ...To n - vrijednosti koeficijenta To (OD,b) za svako od goriva. 3.3. Toplotni gubici sa hemijskom nepotpuno??u sagorevanja goriva odre?eni su formulama: za ?vrsto gorivo
Za lo? ulje
Za prirodni gas
Koeficijent se uzima jednak 0,11 ili 0,026, ovisno o jedinicama u kojima je odre?en - u kcal / m 3 ili kJ / m 3. Vrijednost je odre?ena formulom
Prilikom izra?unavanja u kJ / m 3, numeri?ki koeficijenti u ovoj formuli se mno?e s koeficijentom K = 4,187 kJ / kcal. U formuli (37) SO, H 2 i CH 4 - zapreminski sadr?aj proizvoda nepotpunog sagorevanja goriva u procentima u odnosu na suhe gasove. Ove vrijednosti se odre?uju pomo?u hromatografa na preliminarno odabranim uzorcima plina [4]. U prakti?ne svrhe, kada se na?in rada kotla izvodi sa vi?kom zraka, pru?aju?i minimalnu vrijednost q 3 , sasvim je dovoljno u formuli (37) zamijeniti samo vrijednost SO. U ovom slu?aju mo?ete se sna?i sa jednostavnijim gasnim analizatorima tipa " Testo term". 3.4. Za razliku od drugih gubitaka, za odre?ivanje gubitaka toplote kod mehani?kog nepotpunog sagorevanja potrebno je poznavanje karakteristika ?vrstog goriva koje se koristi u konkretnim eksperimentima - njegove kalorijske vrednosti i sadr?aja radnog pepela ALI R. Prilikom sagorevanja kamenog uglja nesigurnih dobavlja?a ili kvaliteta, korisno je znati prinos isparljivih materija, jer ova vrednost mo?e uticati na stepen sagorevanja goriva – sadr?aj gorivih materija u zahvatu Gun i ?ljake Gsl.Prora?uni se vr?e prema formule:
(38)
Gdje i - udio pepela goriva koji pada u hladni lijevak i odnese se dimnim plinovima; - kalorijska vrijednost 1 kg gorivih materija, jednaka 7800 kcal/kg ili 32660 kJ/kg. Preporu?ljivo je odvojeno izra?unati gubitke toplote sa povla?enjem i ?ljakom, posebno sa velikim razlikama u G un and G linija U potonjem slu?aju, vrlo je va?no precizirati vrijednost , budu?i da su preporuke [9] po ovom pitanju vrlo pribli?ne. U praksi i G shl zavise od fino?e pra?ine i stepena kontaminacije pe?i naslagama ?ljake. Da bi se razjasnila vrijednost, preporu?uje se provo?enje posebnih testova [4]. Kod sagorevanja ?vrstog goriva pome?anog sa gasom ili lo? uljem, vrednost (%) se odre?uje izrazom
Gdje je udio ?vrstog goriva u smislu topline u ukupnoj potro?nji goriva. Uz istovremeno sagorijevanje vi?e vrsta ?vrstog goriva, prora?uni prema formuli (39) provode se prema ponderiranim prosje?nim vrijednostima i ALI R. 3.5. Toplotni gubici u okoli? izra?unavaju se na osnovu preporuka [9]. Prilikom izvo?enja eksperimenata pri optere?enju D manjem od nominalnog, prera?unavanje se vr?i prema formuli
3.6. Toplotni gubici sa fizi?kom toplotom ?ljake su zna?ajni samo kod te?nog uklanjanja ?ljake. One se odre?uju formulom
(42)
Gdje je entalpija pepela, kJ/kg (kcal/kg). Odre?eno prema [9]. Pretpostavlja se da je temperatura pepela tokom uklanjanja ?vrstog pepela 600°C, za te?ni - jednaka temperaturi normalnog uklanjanja teku?eg pepela t nzh or t zl + 100°C, koje su odre?ene prema [9] i [10]. 3.7. Prilikom izvo?enja eksperimenata prije i nakon popravke, potrebno je nastojati zadr?ati isti maksimalni broj parametara (vidi ta?ku 1.4 ovih Smjernica) kako bi se minimizirao broj ispravaka koje je potrebno unijeti. Samo ispravka za q 2 za temperaturu hladnog vazduha t x.v, ako se temperatura na ulazu u grija? zraka odr?ava na konstantnom nivou. Ovo se mo?e uraditi na osnovu formule (28) definisanjem q 2 na razli?itim vrijednostima t x.c. Uzimanje u obzir uticaja odstupanja drugih parametara zahteva eksperimentalnu proveru ili ma?inski verifikacioni prora?un kotla.
4. ODRE?IVANJE ?TETNIH EMISIJA
4.1. Potreba za odre?ivanjem koncentracija du?ikovih oksida ( NO x) i tako?e SO 2 i SO je diktirana hitno??u problema smanjenja ?tetnih emisija iz elektrana, kojem se godinama posve?uje sve ve?a pa?nja [11, 12]. U [13] ovaj dio nedostaje. 4.2. Za analizu dimnih gasova na sadr?aj ?tetnih emisija koriste se prenosivi gasni analizatori mnogih kompanija. Naj?e??i u elektranama u Rusiji su elektrohemijski ure?aji njema?ke kompanije " testo". Kompanija proizvodi ure?aje razli?itih klasa. Koriste?i najjednostavniji ure?aj " testo Mo?e se odrediti sadr?aj 300M" u suhim dimnim gasovima O 2 u % i zapreminskim udjelima ( ppt)* SO i NO x i automatski pretvaraju volumne frakcije u mg/nm 3 pri a = 1,4. Sa sofisticiranijim instrumentom testo- 350" mogu?e je, pored navedenog, odrediti temperaturu i brzinu plina na mjestu umetanja sonde, prora?unom odrediti efikasnost kotla (ako je sonda umetnuta u dimnjak iza kotla), posebno odrediti pomo?u dodatnog bloka (" Testo- 339") sadr?aj NO i NO 2 i kada koristite grijana crijeva (do 4 m du?ine) SO 2 . ___________ *1 ppt= 1/10 6 volumena. 4.3. U lo?i?tima kotlova, prilikom sagorevanja goriva, uglavnom se formira azot monoksid (95 - 99%). NO, te sadr?aj otrovnijeg dioksida NO 2 je 1 - 5%. U dimnim kanalima kotla i dalje u atmosferi dolazi do djelomi?ne nekontrolirane postoksidacije NO in NO 2 Stoga, konvencionalno, pri pretvaranju volumnog udjela ( ppt) NO x u standardnu vrijednost mase (mg / nm 3) na a \u003d 1,4, primjenjuje se faktor konverzije od 2,05 (a ne 1,34, kao za NO). Isti koeficijent je usvojen u ure?ajima" testo" prilikom prevo?enja vrijednosti iz ppt u mg/nm 3 . 4.4. Sadr?aj du?ikovih oksida obi?no se odre?uje u suhim plinovima, stoga vodenu paru sadr?anu u dimnim plinovima treba kondenzirati i ukloniti ?to je vi?e mogu?e. Da biste to u?inili, pored hvata?a kondenzata, koji je opremljen ure?ajima " testo“, prikladno za kratke linije instalirajte Drexler bocu ispred ure?aja kako biste organizirali mjehuri?e plina kroz vodu. 4.5. Reprezentativni uzorak gasa za odre?ivanje NO x , i S O 2 i SO mo?e se uzeti samo u dijelu iza dimovoda, gdje se mije?aju plinovi, ali u dijelovima bli?e pe?i mogu?e je dobiti iskrivljene rezultate vezane za uzorkovanje iz dimnih plinova, koje karakterizira pove?ana odn. smanjen sadr?aj NO X, SO 2 ili SO. Istovremeno, detaljna studija uzroka povi?ene vrijednosti NO x korisno je uzeti uzorke sa nekoliko ta?aka du? ?irine kanala. Ovo vam omogu?ava da pove?ete vrijednosti NO x sa organizacijom na?ina rada pe?i, prona?i modove koje karakteri?e manji raspon vrijednosti NO x i, shodno tome, manja prosje?na vrijednost. 4.6. Definicija NO x prije i poslije popravke, kao i odre?ivanje ostalih indikatora kotla, treba obaviti pri nazivnom optere?enju i u re?imima preporu?enim u kartici re?ima. Potonje, pak, treba biti usmjereno na kori?tenje tehnolo?kih metoda za suzbijanje du?ikovih oksida - organizacija postupnog sagorijevanja, uvo?enje recirkulacijskih plinova u gorionike ili u zra?ne kanale ispred gorionika, razli?ita dovoda goriva i zraka na razli?ite nivoe gorionika itd. 4.7. Provo?enje eksperimenata na maksimalnom redukciji NO x , ?to se ?esto posti?e smanjenjem vi?ka zraka u kontrolnoj sekciji (iza pregrija?a), pove?anje treba izbjegavati SO. Grani?ne vrijednosti za novoprojektovane ili rekonstruisane kotlove prema [12] su: za plin i lo? ulje - 300 mg/nm 3 , za kotlove na prah uglja sa uklanjanjem ?vrste i teku?e ?ljake - 400 i 300 mg/nm 3 , odnosno. Prera?unavanje SO i SO 2 of ppt u mg/nm 3 se proizvodi mno?enjem sa specifi?nom te?inom od 1,25 i 2,86. 4.8. Za otklanjanje gre?aka u odre?ivanju sadr?aja u dimnim gasovima SO 2 potrebno je izvu?i plinove iza dimovoda i, osim toga, sprije?iti kondenzaciju vodene pare sadr?ane u dimnim plinovima, jer SO 2 se dobro rastvara u vodi da nastane H 2 SO 3 Da biste to u?inili, pri visokoj temperaturi dimnih plinova, koja isklju?uje kondenzaciju vodene pare u cijevi za uzorkovanje plina i crijevu, u?inite ih ?to kra?im. Zauzvrat, u slu?aju mogu?e kondenzacije vlage, treba koristiti grijana (do temperature od 150 ° C) crijeva i priklju?ak za su?enje dimnih plinova. 4.9. Uzimanje uzoraka iza dimovoda je povezano za dovoljno dug period temperature ispod nule ambijentalni vazduh i instrumenti" testo"predvi?ene su za rad u temperaturnom opsegu +4 ? + 50°C, stoga je za mjerenja iza dimovoda zimi potrebno ugraditi izolirane kabine. Za kotlove opremljene mokrim kolektorima pepela, definicija SO 2 iza dimovoda omogu?ava da se uzme u obzir djelomi?na apsorpcija SO 2 u ?ista?ima. 4.10. Da bi se eliminisale sistematske gre?ke u definiciji NO x i SO 2 i upore?uju?i ih s generaliziranim materijalima, preporu?ljivo je usporediti eksperimentalne podatke sa izra?unatim vrijednostima. Potonje se mo?e odrediti prema [13] i [14] 4.11. Kvalitet popravke kotlovnice, izme?u ostalih pokazatelja, karakteri?e i emisija ?vrstih ?estica u atmosferu. Ako je potrebno odrediti ove odlike, treba koristiti [15] i [16].5. ODRE?IVANJE NIVOA TEMPERATURE PARE I OPSEGA NJENE REGULACIJE
5.1. Prilikom provo?enja operativnih ispitivanja potrebno je identificirati mogu?i raspon regulacije temperature pare pomo?u odogreva?a i, ako je taj raspon nedovoljan, utvrditi potrebu za intervencijom u re?imu sagorijevanja kako bi se osigurao potreban nivo pregrijavanja, jer ovi parametri odre?uju tehni?ko stanje bojlera i karakteri?u kvalitet popravke. 5.2. Procjena nivoa temperature pare vr?i se prema vrijednosti uvjetne temperature (temperatura pare u slu?aju ga?enja odogrija?a). Ova temperatura se odre?uje iz tablica vodene pare na osnovu uslovne entalpije:
(43)
Gdje je entalpija pregrijane pare, kcal/kg; - smanjenje entalpije pare u pregreja?u, kcal/kg; To- koeficijent koji uzima u obzir pove?anje apsorpcije topline pregrija?a zbog pove?anja temperaturne razlike kada je pregrija? uklju?en. Vrijednost ovog koeficijenta ovisi o lokaciji pregrija?a: ?to je pregrija? bli?e izlazu iz pregrija?a, to je koeficijent bli?i jedinici. Prilikom ugradnje zasi?enog povr?inskog odogrija?a To uzeto jednako 0,75 - 0,8. Kada se koristi povr?inski pregrija? za kontrolu temperature pare, u kojem se para hladi prolaskom dijela napojne vode kroz nju,
(44)
Gdje i su entalpija napojne vode i vode na ulazu u ekonomajzer; - entalpija pare prije i poslije pregrija?a. U slu?ajevima kada kotao ima vi?e ubrizgavanja, protok vode za posljednje ubrizgavanje du? puta pare odre?uje se formulom (46). Za prethodno ubrizgavanje, umjesto u formuli (46), treba zamijeniti ( - ) i vrijednosti entalpije pare i kondenzata koje odgovaraju ovom ubrizgavanju. Formula (46) se pi?e sli?no za slu?aj kada je broj injekcija ve?i od dva, tj. zamijenjen ( - - ), itd. 5.3. Eksperimentalno se utvr?uje opseg optere?enja kotla, unutar kojeg se za to predvi?enim ure?ajima osigurava nazivna temperatura ?ive pare bez ometanja re?ima rada pe?i. Ograni?enje za bubanj kotao kada je optere?enje smanjeno ?esto je povezano s curenjem regulacijskih ventila, a kada se optere?enje pove?a, to mo?e biti posljedica niske temperature napojnu vodu zbog relativno ni?eg protoka pare kroz pregrija? uz konstantnu potro?nju goriva. Da biste uzeli u obzir uticaj temperature napojne vode, koristite grafikon sli?an onom prikazanom na Sl. 3, a za prera?unavanje optere?enja na nazivnu temperaturu napojne vode - na sl. 4. 5.4. Prilikom izvo?enja uporednih ispitivanja kotla prije i nakon popravka, opseg optere?enja na kojem se odr?ava nazivna temperatura pare za ponovno zagrijavanje tako?er se mora eksperimentalno odrediti. To se odnosi na upotrebu projektantskih sredstava za regulaciju ove temperature - parno-parni izmjenjiva? topline, recirkulacija plina, premosnica plina pored industrijskog pregrija?a (kotlovi TP-108, TP-208 sa podijeljenim repom), ubrizgavanje. Procjenu treba izvr?iti s uklju?enim grija?ima. visokog pritiska(projektna temperatura napojne vode) i uzimaju?i u obzir temperaturu pare na ulazu u pregrija?, a za dvokasetne kotlove - sa istim optere?enjem oba ku?i?ta.
Rice. 3. Primjer odre?ivanja potrebnog dodatnog smanjenja temperature pregrijane pare u odogreva?ima uz smanjenje temperature napojne vode i odr?avanje konstantnog protoka pare
Bilje?ka. Grafikon se zasniva na ?injenici da kada se temperatura napojne vode smanji, na primjer, sa 230 na 150°C, a izlaz pare kotla i potro?nja goriva ostaju nepromijenjeni, entalpija pare u pregrija?u raste (na R p.p = 100 kgf / cm 2) a 1,15 puta (od 165 do 190 kcal / kg), a temperatura pare od 510 do 550 ° C
Rice. 4. Primjer odre?ivanja optere?enja kotla, svedenog na nazivnu temperaturu napojne vode od 230 °C (nat a.s.= 170 °S i Dt= 600 t/h Dnom = 660 t/h)
Bilje?ka . Grafikon se gradi pod slede?im uslovima: t p.e = 545/545°S; R p.p = 140 kgf / cm 2; R"prom \u003d 28 kgf / cm 2; R"prom \u003d 26 kgf / cm 2; t"prom \u003d 320 ° C; D prom / D pp = 0,8Spisak kori??ene literature
1. Metodologija za procjenu tehni?kog stanja kotlovskih postrojenja prije i poslije popravke: RD 34.26.617-97.- M.: SPO ORGRES, 1998. 2. Pravila organizacije Odr?avanje i popravke opreme, zgrada i objekata elektrana i mre?a: RD 34.38.030-92. - M.: TsKB Energoremont, 1994. 3. Smjernice za sastavljanje re?imskih karata kotlovskih postrojenja i optimizaciju upravljanja njima: RD 34.25.514-96. - M.: SPO ORGRES, 1998. 4. Trembovlja V.I., Finger E.D., Avdeeva A.A. Termi?ko ispitivanje kotlovske instalacije. - M.: Energoatomizdat, 1991. 5. Pekker Ya.L. Termotehni?ki prora?uni prema datim karakteristikama goriva. - M.: Energy, 1977. 6. Tolchinsky E.N., Dunsky V.D., Gachkova L.V. Odre?ivanje usisavanja vazduha u komorama za sagorevanje kotlovskih postrojenja. - M.: Elektri?ne stanice, br. 12, 1987. 7. Pravila za tehni?ki rad elektri?nih stanica i mre?a Ruska Federacija: RD 34.20.501-95. - M.: SPO ORGRES, 1996. 8. Uputstvo za sastavljanje i odr?avanje energetskih karakteristika opreme za termoelektrane: RD 34.09.155-93. - M.: SPO ORGRES, 1993. 9. Toplotni prora?un kotlovskih agregata ( Normativna metoda). - M.: Energija, 1973. 10. Energetsko gorivo SSSR-a: priru?nik. - M.: Energoatomizdat, 1991. 11. Kotler V.R. Oksidi du?ika u dimnim plinovima kotlova. - M.: Energoatomizdat, 1987. 12. GOST R 50831-95. Instalacije kotlova. Termi?ka oprema. Op?ti tehni?ki zahtjevi. 13. Metodologija za odre?ivanje bruto i specifi?nih emisija ?tetne materije u atmosferu iz kotlova termoelektrana: RD 34.02.305-90. - M.: Rotaprint VTI, 1991. 14. Uputstvo za prora?un emisije azotnih oksida iz dimnih gasova kotlova termoelektrana: RD 34.02.304-95. - M.: Rotaprint VTI, 1996. 15. Metoda za odre?ivanje stepena pre?i??avanja dimnih gasova u postrojenjima za sakupljanje pepela (ekspres metoda): RD 34.02.308-89. - M.: SPO Soyuztekhenergo, 1989. RD 153-34.0-02.308-98 16. Metoda ispitivanja instalacija za sakupljanje pepela termoelektrana i kotlarnica: RD 34.27.301-91. - M.: SPO ORGRES, 1991.Op?e informacije. Kotlovnica se sastoji od kotla i pomo?na oprema
GLAVNA OPREMA TERM
ELEKTRANE
Poglavlje 7
KOTLA TERMOELEKTRANA
Op?e informacije
Kotlovnica se sastoji od kotla i pomo?ne opreme. Ure?aji dizajnirani da proizvode paru ili toplu vodu pove?anog pritiska zbog toplote koja se osloba?a tokom sagorevanja goriva, ili toplote koja se dovodi iz stranih izvora (obi?no sa vru?im gasovima), nazivaju se kotlovske jedinice. Podijeljeni su na parne kotlove i kotlove za toplu vodu. Kotlovske jedinice koje koriste (tj. iskori?tavaju) toplinu izduvnih plinova iz pe?i ili drugih glavnih i nusproizvoda razli?itih tehnolo?kih procesa nazivaju se kotlovi na otpadnu toplinu.
Sastav kotla uklju?uje: pe?, pregrija?, ekonomajzer, grija? zraka, okvir, oblogu, toplotna izolacija, presvlake.
Pomo?na oprema uklju?uje: duvaljke, ure?aje za ?i??enje grejnih povr?ina, opremu za pripremu goriva i dovod goriva, opremu za uklanjanje ?ljake i pepela, sakupljanje pepela i druge ure?aje za ?i??enje gasa, gasovode i cevovode za vazduh, vodu, paru i gorivo, armature, slu?alice, automatiku , instrumenti i kontrolni ure?aji i za?tita, oprema za tretman vode i dimnjak.
Ventili uklju?uju kontrolne i zaporne ure?aje, sigurnosne ventile i ventile za ispitivanje vode, manometare, ure?aje za indikaciju vode.
Slu?alice uklju?uju ?ahtove, otvore, otvore, kapije, klapne.
Zgrada u kojoj se nalaze kotlovi se zove kotlovnica.
Kompleks ure?aja, koji uklju?uje kotlovsku jedinicu i pomo?nu opremu, naziva se kotlovnica. U zavisnosti od vrste sagorelog goriva i drugih uslova, neki od navedenih delova pomo?ne opreme mo?da ne?e biti dostupni.
Kotlovnice koje opskrbljuju paru turbinama termoelektrana nazivaju se elektrane. U nekim slu?ajevima se stvaraju posebne industrijske i kotlovnice za grijanje za opskrbu industrijskih potro?a?a parnim i toplinskim zgradama.
Kao izvori toplote za kotlovnice koriste se prirodna i vje?ta?ka goriva (ugalj, te?ni i plinoviti proizvodi petrohemijske prerade, prirodni i visoki pe?i i dr.), izduvni plinovi iz industrijskih pe?i i drugih ure?aja.
Na sl. 7.1. Gorivo iz skladi?ta uglja nakon drobljenja se transporterom dovodi u bunker za gorivo 3, iz kojeg se ?alje u sistem za usitnjavanje sa mlinom za mljevenje uglja. 1 . Gorivo u prahu sa posebnim ventilatorom 2 transportuje se kroz cevi u struji vazduha do gorionika 3 lo?i?ta kotla 5 koji se nalazi u kotlarnici 10. Sekundarni vazduh se tako?e dovodi do gorionika preko ventilatora. 15 (obi?no kroz grija? zraka 17 kotao). Voda za napajanje kotla se dovodi u njegov bubanj 7 pomo?u napojne pumpe 16 rezervoar napojne vode 11, ima ure?aj za odzra?ivanje. Prije nego ?to se voda dovede u bubanj, zagrijava se u vodenom ekonomajzeru. 9 kotao. Do isparavanja vode dolazi u cijevnom sistemu 6. Suva zasi?ena para iz bubnja ulazi u pregrija? 8 , a zatim se ?alje potro?a?u.
Rice. 7.1. Tehnolo?ka shema kotlovnice:
1 - mlin za ugalj; 2 - ventilator za mlin; 3 - bunker za gorivo; 7 - plamenik; 5 - kontura pe?i i plinskih kanala kotlovske jedinice; 6 - cijevni sistem - re?etke za pe?i; 7 - bubanj; 8 - pregrija?; 9 - vodeni jonomizer; 10 - kontura zgrade kotlarnice (kotlarnice); 11 - rezervoar za vodu sa ure?ajem za odzra?ivanje; 12 - dimnjak; 13 - pumpa; 14- ure?aj za sakupljanje pepela; 15- ventilator; 16- nutrient cicoc; 17 - grija? zraka; 18 - pumpa za pumpanje pulpe pepela i ?ljake; / - vodeni put; b- pregrijana para; in- put goriva; G - put kretanja vazduha; d - put produkata sagorevanja; e - put pepela i ?ljake
Smjesa goriva i zraka koju gorionici dovode u komoru za sagorijevanje (pe?) parnog kotla izgara, formiraju?i visokotemperaturnu (1500 ° C) baklju koja zra?i toplinu na cijevi 6, nalazi se na unutra?njoj povr?ini zidova pe?i. To su evaporativne grija?e povr?ine koje se nazivaju ekrani. Daju?i dio topline zaslonima, dimni plinovi s temperaturom od oko 1000 °C prolaze kroz gornji dio stra?njeg zaslona, ?ije su cijevi ovdje smje?tene u velikim intervalima (ovaj dio se naziva festoon), a operite pregreja?. Zatim se proizvodi sagorevanja kre?u kroz ekonomajzer vode, greja? vazduha i napu?taju kotao sa temperaturom ne?to vi?om od 100 °C. Gasovi koji izlaze iz kotla se ?iste od pepela u kolektoru pepela 14 i odvod dima 13 ispu?taju u atmosferu kroz dimnjak 12. Upra?eni pepeo zahva?en iz dimnih plinova i ?ljaka koja je pala u donji dio pe?i uklanjaju se, po pravilu, u protoku vode kroz kanale, a zatim se dobivena pulpa ispumpava posebnim bager pumpama. 18 i uklanjaju kroz cjevovode.
Jedinica dobo?a se sastoji od komora za sagorevanje i; plinski kanali; bubanj; grejne povr?ine pod pritiskom radnog medija (voda, me?avina para-voda, para); grija? zraka; spojne cjevovode i zra?ne kanale. Povr?ine grijanja pod pritiskom uklju?uju ekonomajzer vode, elemente za isparavanje, formirane uglavnom od lo?i?ta i festona, i pregrija?. Sve grija?e povr?ine kotla, uklju?uju?i i grija? zraka, obi?no su cjevaste. Samo neki sna?ni parni kotlovi imaju grija?e zraka druga?ijeg dizajna. Povr?ine za isparavanje su povezane sa bubnjem i zajedno sa dovodnim cevima koje povezuju bubanj sa donjim kolektorima sita ?ine cirkulacioni krug. U bubnju su para i voda odvojene, osim toga, velika zaliha vode u njemu pove?ava pouzdanost kotla.
Donji trapezoidni dio pe?i kotlovske jedinice (vidi sliku 7.1) naziva se hladni lijevak - hladi djelomi?no sinterirani ostatak pepela koji ispada iz gorionika, koji pada u poseban prijemni ure?aj u obliku ?ljake. Kotlovi na lo? ulje nemaju hladni lijevak. Plinski kanal, u kojem se nalaze ekonomajzer vode i grija? zraka, naziva se konvektivni (konvektivni ?aht), u kojem se toplina prenosi na vodu i zrak uglavnom konvekcijom. Povr?ine grijanja ugra?ene u ovaj dimnjak i koje se nazivaju repne omogu?avaju smanjenje temperature produkata izgaranja sa 500...700 °C nakon pregrija?a na skoro 100 °C, tj. potpunije iskoristiti toplotu sagorelog goriva.
?itav sistem cjevovoda i bubanj kotla poduprti su okvirom koji se sastoji od stubova i popre?nih greda. Pe? i plinski kanali za?ti?eni su od vanjskih gubitaka topline oblogom - slojem vatrostalnog i izolacioni materijali. OD vanjska strana Zidne obloge kotla su plinonepropusne oblo?ene ?eli?nim limom kako bi se sprije?ilo usisavanje vi?ka zraka u pe? i izbacivanje pra?njavih vru?ih produkata izgaranja koji sadr?e toksi?ne komponente.
7.2. Namjena i klasifikacija kotlovskih jedinica
Kotlovska jedinica naziva se energetski ure?aj kapaciteta D(t/h) za proizvodnju pare pod datim pritiskom R(MPa) i temperaturu t(°C). ?esto se ovaj ure?aj naziva generator pare, jer se u njemu stvara para, ili jednostavno parni kotao. Ako je krajnji proizvod topla voda odre?enih parametara (pritisak i temperatura) koja se koristi u industrijskim tehnolo?kim procesima i za grijanje industrijskih, javnih i stambenih zgrada, tada se ure?aj naziva bojler za toplu vodu. Dakle, svi kotlovi se mogu podijeliti u dvije glavne klase: parni i tople vode.
Prema prirodi kretanja vode, mje?avine pare i vode i pare, parni kotlovi se dijele na sljede?i na?in:
Bubanj sa prirodnom cirkulacijom (Sl. 7.2, a);
bubanj sa vi?estrukom prisilnom cirkulacijom (slika 7.2, b);
direktni tok (slika 7.2, in).
U bubanj kotlovima sa prirodnom cirkulacijom(Sl. 7.3) zbog razlike u gustinama me?avine pare i vode u levim cevima 2 i te?nosti u pravim cevima 4 do?i ?e do kretanja mje?avine pare i vode u lijevom redu - gore, a vode u desnom redu - dolje. Cijevi desnog reda nazivaju se spu?tanje, a lijevo - podizanje (zaslon).
Omjer koli?ine vode koja prolazi kroz krug i parnog kapaciteta kruga D za isti vremenski period se zove cirkulacijski odnos K c . Za kotlove sa prirodnom cirkulacijom K c se kre?e od 10 do 60.
Rice. 7.2. ?eme proizvodnje pare u parnim kotlovima:
a- prirodna cirkulacija; b- vi?estruka prisilna cirkulacija; in- jednokratna ?ema; B - bubanj; ISP - evaporativne povr?ine; PE - pregrija?; EK - ekonomajzer vode; PN - napojna pumpa; TsN - cirkulaciona pumpa; NK - donji razdjelnik; Q- opskrba toplinom; OP - odvodne cijevi; POD - cijevi za podizanje; D p - potro?nja pare; D pv - potro?nja napojne vode
Razlika u te?inama dva stuba te?nosti (voda u silaznom vodu i me?avina pare i vode u usponskim cevima) stvara pogonski pritisak D R, N/m 2, cirkulacija vode u kotlovskim cijevima
gdje h- visina konture, m; r in i r cm - gustina (volumetrijska masa) mje?avine vode i pare i vode, kg / m 3.
U kotlovima sa prisilnom cirkulacijom, kretanje vode i me?avine pare i vode (vidi sliku 7.2, b) vr?i se prisilno uz pomo? cirkulacijske pumpe TsN, ?iji je pogonski pritisak dizajniran da savlada otpor cijelog sistema.
Rice. 7.3. Prirodna cirkulacija vode u kotlu:
1 - donji razdjelnik; 2 - lijeva cijev; 3 - bubanj kotla; 4 - desna truba
U proto?nim kotlovima (vidi sliku 7.2, in) nema cirkulacijskog kruga, nema vi?estruke cirkulacije vode, nema bubnja, vodu pumpa napojna pumpa PN kroz ekonomajzer EK, isparljive povr?ine ISP-a i parni izmjenjiva? PE spojeni u seriju. Treba napomenuti da jednokratni kotlovi koriste vodu vi?eg kvaliteta, sva voda koja ulazi na put isparavanja se na izlazu iz njega u potpunosti pretvara u paru, tj. u ovom slu?aju, omjer cirkulacije K c = 1.
Parni kotlovski agregat (parogenerator) karakteri?e kapacitet pare (t/h ili kg/s), pritisak (MPa ili kPa), temperatura proizvedene pare i temperatura napojne vode. Ovi parametri su navedeni u tabeli. 7.1.
Tabela 7.1. Zbirna tabela kotlovskih jedinica proizvedenih od strane doma?e industrije, s naznakom opsega
| Pritisak, MPa(at) | U?inak pare kotla, t/h | Temperatura pare, °S | Temperatura napojne vode, °C | Podru?je primjene |
| 0,88 (9) | 0,2; 0,4; 0,7; 1,0 | Zasi?en | Zadovoljavanje tehnolo?kih i toplotnih potreba malih industrijska preduze?a | |
| 1,37 (14) | 2,5 | Zasi?en | Zadovoljavanje tehnolo?kih i toplotnih potreba ve?ih industrijskih preduze?a | |
| 4; 6,5; 10; 15; 20 | Zasi?eno ili pregrijano, 250 | Tromjese?no grijanje kotlarnica | ||
| 2,35 (24) | 4; 6,5; 10; 15; 20 | Zasi?eno ili pregrijano, 370 i 425 | Zadovoljavanje tehnolo?kih potreba nekih industrijskih preduze?a | |
| 3,92 (40) | 6,5; 10; 15; 20; 25; 35; 50; 75 | Snabdijevanje parom turbinama kapaciteta od 0,75 do 12,0 MW u elektranama niske snage | ||
| 9,80 (100) | 60; 90; 120; 160; 220 | Snabdijevanje parom turbina od 12 do 50 MW u elektranama | ||
| 13,70 (140) | 160; 210; 320; 420; 480 | Snabdijevanje parom turbinama kapaciteta od 50 do 200 MW u velikim elektranama | ||
| 320; 500; 640 | ||||
| 25,00 (255) | 950; 1600; 2500 | 570/570 (sa sekundarnim pregrijavanjem) | Opskrba parom za turbine od 300, 500 i 800 MW u najve?im elektranama |
Prema kapacitetu pare razlikuju se kotlovi malog parnog kapaciteta (do 25 t/h), srednjeg parnog kapaciteta (od 35 do 220 t/h) i velikog parnog kapaciteta (od 220 t/h ili vi?e).
Prema pritisku proizvedene pare razlikuju se kotlovi: niskog pritiska (do 1,37 MPa), srednjeg pritiska (2,35 i 3,92 MPa), visokog pritiska (9,81 i 13,7 MPa) i nadkriti?nog pritiska (25,1 MPa). Granica koja razdvaja kotlove niskog pritiska od kotlova srednjeg pritiska je uslovna.
Kotlovske jedinice proizvode ili zasi?enu paru ili paru pregrijanu do razli?ita temperatura, ?ija vrijednost zavisi od njegovog pritiska. Trenutno u kotlovima visokog pritiska temperatura pare ne prelazi 570 °C. Temperatura napojne vode, u zavisnosti od pritiska pare u kotlu, kre?e se od 50 do 260 °C.
Toplovodni kotlovi se odlikuju toplotnom snagom (kW ili MW, u sistemu MKGSS - Gcal/h), temperaturom i pritiskom zagrijane vode, kao i vrstom metala od kojeg je kotao napravljen.
7.3. Glavne vrste kotlovskih jedinica
Elektri?ni kotlovski agregati. Kotlovske jedinice kapaciteta pare od 50 do 220 t/h pri pritisku od 3,92 ... 13,7 MPa izra?uju se samo u obliku bubnja koje rade sa prirodnom cirkulacijom vode. Agregati parnog kapaciteta od 250 do 640 t/h pri pritisku od 13,7 MPa izra?uju se u obliku bubnja i direktnog toka, a kotlovski agregati parnog kapaciteta 950 t/h ili vi?e pri pritisku od 25 MPa - samo u obliku direktnog protoka, jer se pri superkriti?nom pritisku ne mo?e provesti prirodna cirkulacija.
Tipi?na kotlovska jedinica s kapacitetom pare od 50 ... 220 t / h za tlak pare od 3,97 ... 13,7 MPa pri temperaturi pregrijavanja od 440 ... 570 ° C (slika 7.4) karakterizira raspored njegovih elemenata u obliku slova P, ?to rezultira dva prolaza dimnih plinova. Prvi potez je oklopljena pe?, koja je odredila naziv tipa kotlovske jedinice. Zaslon pe?i je toliko zna?ajan da se sva toplina potrebna za pretvaranje vode koja ulazi u bubanj kotla u paru prenosi na povr?ine sita u njemu. Izlazi iz komore za sagorevanje 2, dimni plinovi ulaze u kratki horizontalni spojni dimnjak gdje se nalazi pregrija? 4, odvojen od komore za sagorevanje samo malim festonom 3. Nakon toga, dimni plinovi se ?alju u drugi - silazni plinski kanal, u kojem su u usjeku smje?teni ekonomajzeri vode 5 i grija?i zraka. 6. Gorionici 1 mo?e biti i vrtlo?na, koja se nalazi na prednjem zidu ili na bo?nim zidovima nasuprot, i ugaona (kao ?to je prikazano na slici 7.4). Sa rasporedom u obliku slova U kotlovske jedinice koja radi sa prirodnom cirkulacijom vode (slika 7.5), bubanj 4 kotao se obi?no postavlja relativno visoko iznad lo?i?ta; Odvajanje pare u ovim kotlovima obi?no se vr?i u udaljenim ure?ajima - ciklonima 5.
Rice. 7.4. Kotlovska jedinica s kapacitetom pare od 220 t/h, pritiskom pare od 9,8 MPa i temperaturom pregrijane pare od 540 °C:
1 - plamenici; 2 - komora za sagorevanje; 3 - festoon; 4 - pregrija?; 5 - ekonomajzeri vode; 6 - grija?i zraka
Prilikom spaljivanja antracita koristi se poluotvorena, potpuno za?ti?ena pe?. 2 sa suprotnim gorionicima 1 na prednjoj i stra?njoj stijenci i ognji?te za uklanjanje teku?e ?ljake. Na zidove komore za sagorevanje postavljaju se sita sa klinovima izolovana vatrostalnom masom, a na zidove rashladne komore otvoreni ekrani. ?esto se koristi kombinovani pregrija? pare 3, koji se sastoji od stropnog radijacijskog dijela, poluradijacionih paravana i konvektivnog dijela. U silaznom dijelu jedinice, u rezu, odnosno naizmjeni?no, postavlja se vodeni ekonomajzer 6 drugi stepen (u pravcu vode) i cevasti greja? vazduha 7 drugog stepena (u pravcu vazduha), a zatim vodeni ekonomajzer 8 w grija? zraka 9 Prvi korak.
Rice. 7.5. Kotlovska jedinica s kapacitetom pare od 420 t/h, pritiskom pare od 13,7 MPa i temperaturom pregrijane pare od 570 °C:
1 - plamenici; 2 - za?ti?ena pe?; 3 ~- pregrija?i; 4 - bubanj;
5 - ciklon; 6, 8 - ekonomajzeri; 7, 9 - grija?i zraka
Kotlovske jedinice parnog kapaciteta 950, 1600 i 2500 t/h za pritisak pare od 25 MPa projektovane su za rad u agregatu sa turbinama kapaciteta 300, 500 i 800 MW. Raspored kotlovskih agregata navedenog parnog kapaciteta je u obliku slova U sa grija?em zraka postavljenim izvan glavnog dijela bloka. Pregrijavanje pare dvostruko. Njegov pritisak nakon primarnog pregrija?a je 25 MPa, temperatura je 565 °C, nakon sekundarnog - 4 MPa i 570 °C, respektivno.
Sve konvekcijske grija?e povr?ine izra?ene su u obliku paketa horizontalnih namotaja. Vanjski promjer cijevi grija?ih povr?ina je 32 mm.
Parni kotlovi za industrijske kotlarnice. Industrijske kotlovnice koje opskrbljuju industrijska poduze?a parom niskog tlaka (do 1,4 MPa) opremljene su parnim kotlovima doma?e industrije kapaciteta do 50 t / h. Kotlovi se proizvode za sagorevanje ?vrstih, te?nih i gasovitih goriva.
U velikom broju industrijskih preduze?a, kada je to tehnolo?ki neophodno, koriste se kotlovi srednjeg pritiska. Jednobubanjski vertikalni vodocijevni kotao BK-35 (slika 7.6) kapaciteta 35 t/h pri nadpritisku u bubnju od 4,3 MPa (pritisak pare na izlazu iz pregrija?a je 3,8 MPa) i pregrijavanju temperature 440°C sastoji se od dva vertikalna plinovoda - podiznog i donjeg, spojenih u gornjem dijelu malim horizontalnim dimovodom. Ovakav raspored kotla naziva se U-oblik.
Kotao ima visoko razvijenu povr?inu ekrana i relativno mali konvektivni snop. Cijevi sita 60 x 3 mm izra?ene su od ?elika 20. Cijevi zadnjeg sita u gornjem dijelu su razdvojene, ?ine?i kapicu. Donji krajevi sitastih cijevi su pro?ireni u kolektorima, a gornji krajevi su pro?ireni u bubanj.
Glavni tip parnih kotlova niskog kapaciteta, koji se ?iroko koristi u raznim industrijama, transportu, komunalnim djelatnostima i poljoprivreda(para se koristi za tehnolo?ke i potrebe grijanja i ventilacije), kao i na elektranama niskog kapaciteta, su vertikalni vodocijevni kotlovi DKVR. Glavne karakteristike DKVR kotlova date su u tabeli. 7.2.
Toplovodni kotlovi. Ranije je spomenuto da se kod TE sa velikim toplotnim optere?enjem umjesto vr?nih mre?nih bojlera, kotlovi za toplu vodu velika snaga za daljinsko grijanje velika industrijska preduze?a, gradovi i pojedina?ne regije.
Rice. 7.6. Parni kotao sa jednim bubnjem BK-35 sa lo?i?tem na lo? ulje:
1 - uljno-plinski plamenik; 2 - bo?ni ekran; 3 - prednji ekran; 4 - opskrba plinom; 5 - vazdu?ni kanal; 6 - ispustne cijevi; 7 - okvir; 8 - ciklon; 9 - bubanj kotla; 10 - vodosnabdijevanje; 11 - kolektor pregrija?a; 12 - izlaz za paru; 13 - povr?inski parni hladnjak; 14 - pregrija?; 15 - serpentinasti ekonomajzer; 16 - izlaz dimnih plinova; 17 - cijevni grija? zraka; 18 - zadnji ekran; 19 - komora za sagorevanje
Tabela 7.2. Glavne karakteristike kotlova DKVR, proizvodnja
Uralkotlomash (te?no i plinovito gorivo)
| Brand | Kapacitet pare, t/h | Pritisak pare, MPa | Temperatura, °S | Efikasnost, % (plin/lo? ulje) | Dimenzije, mm | Te?ina, kg | ||
| Du?ina | ?irina | Visina | ||||||
| DKVR-2.5-13 | 2,5 | 1,3 | 90,0/883 | |||||
| DKVR-4-13 | 4,0 | 1,3 | 90,0/888 | |||||
| DKVR-6; 5~13 | 6,5 | 1,3 | 91,0/895 | |||||
| DKVR-10-13 | 10,0 | 1,3 | 91,0/895 | |||||
| DKVR-10-13 | 10,0 | 1,3 | 90,0/880 | |||||
| DKVR-Yu-23 | 10,0 | 2,3 | 91,0/890 | |||||
| DKVR-10-23 | 10,0 | 2,3 | 90,0/890 | |||||
| DKVR-10-39 | 10,0 | 3,9 | 89,0 | |||||
| DKVR-10-39 | 10,0 | 3,9 | 89,0 | |||||
| DKVR-20-13 | 20,0 | 1,3 | 92,0/900 | 43 700 | ||||
| DKVR-20-13 | 20,0 | 1,3 | 91,0/890 | |||||
| DKVR-20-23 | 20,0 | 2,3 | 91,0/890 | 44 4001 |
Toplovodni kotlovi su dizajnirani za proizvodnju tople vode odre?enih parametara, uglavnom za grijanje. Oni rade na strujnom krugu sa stalnim protokom vode. Kona?na temperatura grijanja odre?ena je uvjetima za odr?avanje stabilne temperature u stambenim i radnim prostorijama grijanim grija?im ure?ajima, kroz koje cirkuli?e voda zagrijana u kotlu. Stoga, s konstantnom povr?inom ure?aja za grijanje, temperatura vode koja im se dovodi pove?ava se sa smanjenjem temperature okoline. Obi?no se voda iz mre?e grijanja u kotlovima zagrijava od 70 ... 104 do 150 ... 170 ° C. U posljednje vrijeme postoji tendencija pove?anja temperature zagrijavanja vode do 180 ... 200 °C.
Kako bi se izbjegla kondenzacija vodene pare iz dimnih plinova i rezultiraju?a vanjska korozija grija?ih povr?ina, temperatura vode na ulazu u jedinicu mora biti iznad rosi?ta za produkte izgaranja. U tom slu?aju, temperatura zidova cijevi na mjestu ulaza vode tako?er ne?e biti ni?a od to?ke rose. Zbog toga temperatura ulazne vode ne smije biti ni?a od 60 °C kada se radi prirodni gas, 70 °C kada se radi na lo? ulje sa niskim sadr?ajem sumpora i 110 °C kada se koristi lo? ulje sa visokim sadr?ajem sumpora. Budu?i da se voda u toplotnoj mre?i mo?e ohladiti na temperaturu ispod 60°C, odre?ena koli?ina (direktne) vode koja je ve? zagrijana u kotlu se pomije?a s njom prije ulaska u jedinicu.
Rice. 7.7. Kotao na plinsko ulje tipa PTVM-50-1
Toplovodni kotao na plinsko ulje tipa PTVM-50-1 (slika 7.7) sa toplotnom snagom od 50 Gcal / h dobro se pokazao u radu.
7.4. Glavni elementi kotlovske jedinice
Glavni elementi kotla su: evaporativne grija?e povr?ine (zidne cijevi i kotlovski snop), pregrija? sa regulatorom pregrijavanja pare, ekonomajzer vode, grija? zraka i ure?aji za provla?enje.
Isparljive povr?ine kotla. Povr?ine grijanja koje stvaraju paru (isparavanje) razlikuju se jedna od druge u kotlovima razli?itih sistema, ali se, u pravilu, nalaze uglavnom u komori za sagorijevanje i percipiraju toplinu zra?enjem - zra?enjem. To su sitaste cijevi, kao i konvektivni (kotlovski) snop instaliran na izlazu iz pe?i malih kotlova (slika 7.8, a).
Rice. 7.8. Raspored ispariva?a (a) i pregreja?i (b) povr?ine bubanj kotlovske jedinice:
/ - kontura obloge pe?i; 2, 3, 4 - bo?ne ekrane; 5 - prednji ekran; 6, 10, 12 - kolektori sita i konvektivnog snopa; 7 - bubanj; 8 - festoon; 9 - kotlovski snop; 11 - zadnji ekran; 13 - zidni pregrija? zra?enja; 14 - ekran poluradijacioni pregrija?; 15 ~~ plafonski pregrija?; 16 ~ regulator pregrijavanja; 17 - uklanjanje pregrijane pare; 18 - konvektivni pregreja?
Zasloni kotlova sa prirodnom cirkulacijom, koji rade pod vakuumom u pe?i, izra?eni su od glatke cijevi(glatke cijevi) unutra?njeg pre?nika 40...60 mm. Ekrani su niz vertikalnih dizaju?ih cijevi povezanih me?usobno paralelno kolektorima (vidi sliku 7.8, a). Razmak izme?u cijevi je obi?no 4...6 mm. Neke sitaste cijevi su umetnute direktno u bubanj i nemaju gornje glave. Svaki panel sita, zajedno sa sifonima postavljenim izvan obloge pe?i, ?ini nezavisan krug cirkulacije.
Cijevi stra?njeg zaslona na izlazu proizvoda izgaranja iz pe?i se uzgajaju u 2-3 reda. Ovo ispu?tanje cijevi naziva se festooning. Omogu?ava vam da pove?ate popre?ni presjek za prolaz plinova, smanjite njihovu brzinu i sprije?ite za?epljenje praznina izme?u cijevi, stvrdnute tijekom hla?enja ?esticama rastopljenog pepela koje izvode plinovi iz pe?i.
U generatorima pare velike snage, osim zidnih, ugra?uju se i dodatni zasloni koji dijele pe? na odvojene pregrade. Ovi ekrani su osvetljeni bakljama sa dve strane i nazivaju se dvostrukim svetlom. Oni percipiraju dvostruko vi?e topline od zidnih. Dvosvjetle?i sita, pove?avaju?i ukupnu apsorpciju topline u pe?i, omogu?avaju smanjenje njene veli?ine.
Pregreja?i. Pregrija? je dizajniran da pove?a temperaturu pare koja dolazi iz sistema za isparavanje kotla. To je jedan od najkriti?nijih elemenata kotlovske jedinice. S pove?anjem parametara pare, apsorpcija topline pregrija?a se pove?ava na 60% ukupne apsorpcije topline kotlovske jedinice. ?elja za postizanjem visokog pregrijavanja pare ?ini neophodnim da se dio pregrija?a smjesti u zonu visokih temperatura produkata sagorijevanja, ?to prirodno smanjuje ?vrsto?u metala cijevi. U zavisnosti od metode odre?ivanja prenosa toplote iz gasova, pregrija?a ili njihovih pojedina?nih stupnjeva (slika 7.8, b) dijele se na konvektivne, radijativne i poluradijativne.
Pregrija?i radijacije se obi?no izra?uju od cijevi promjera 22 ... 54 mm. Pri visokim parametrima pare, oni se postavljaju u komoru za sagorevanje, i ve?ina primaju toplotu zra?enjem iz baklje.
Konvektivni pregrija?i se nalaze u horizontalnom dimovodnom kanalu ili na po?etku konvektivnog ?ahta u obliku gustih paketa formiranih od namotaja s korakom po ?irini dimnjaka jednakim 2,5...3 promjera cijevi.
Konvektivni pregrija?i, ovisno o smjeru kretanja pare u kalemovima i protoku dimnih plinova, mogu biti protivstrujni, jednosmjerni i s mje?ovitim smjerom strujanja.
Temperatura pregrijane pare mora se uvijek odr?avati konstantnom, bez obzira na na?in rada i optere?enje kotlovske jedinice, jer kada se ona smanji, vla?nost pare u posljednjim stupnjevima turbine raste, a kada temperatura poraste iznad izra?unate. , postoji opasnost od prekomjernih toplinskih deformacija i smanjenja ?vrsto?e pojedinih elemenata turbine. Odr?avajte temperaturu pare na konstantnom nivou uz pomo? kontrolnih ure?aja - odogrija?a. Najrasprostranjeniji odogrija?i su injekcionog tipa, kod kojih se regulacija vr?i ubrizgavanjem demineralizovane vode (kondenzata) u tok pare. Tokom isparavanja, voda oduzima dio topline pari i smanjuje njenu temperaturu (slika 7.9, a).
Obi?no se izme?u pojedina?nih dijelova pregrija?a ugra?uje injekcioni pregrija?. Voda se ubrizgava kroz niz rupa po obodu mlaznice i raspr?uje unutar omota?a koji se sastoji od difuzora i cilindri?nog dijela koji ?titi tijelo koje ima vi?u temperaturu od prskanja vode iz njega kako bi se izbjeglo pucanje. metala tijela zbog nagle promjene temperature.
Rice. 7.9. Pregreja?i: a - ubrizgavanje; b - povr?ina sa parnim hla?enjem napojnom vodom; 1 – Otvor za mjerne instrumente; 2 – cilindri?ni dio ko?ulje; 3 - tijelo odpregrijava?a; 4 - difuzor; 5 - rupe za prskanje vode u paru; 6 - glava pregrija?a; 7- cevna plo?a; 8 - kolektor; 9 - ko?ulja koja spre?ava da para pere cevnu plo?u; 10, 14 - cijevi za opskrbu i ispu?tanje pare iz odogrija?a; 11 - udaljene particije; 12 - kalem za vodu; 13 - uzdu?na pregrada, pobolj?anje pranja namotaja parom; 15, 16 - cijevi za dovod i ispu?tanje napojne vode
U kotlovima srednje snage pare koriste se povr?inski odogreja?i (slika 7.9, b), koji se obi?no postavljaju na ulaz pare u pregrija? ili izme?u njegovih pojedinih dijelova.
Para se dovodi do kolektora i ispu?ta kroz zavojnice. Unutar kolektora nalaze se zavojnice kroz koje te?e napojna voda. Temperatura pare se kontrolira koli?inom vode koja ulazi u odogrija?.
Ekonomajzeri vode. Ovi ure?aji su dizajnirani da zagrijavaju napojnu vodu prije nego ?to u?e u evaporativni dio kotla kori?tenjem topline izduvnih plinova. Smje?teni su u konvektivnom dimovodu i rade na relativno niskim temperaturama produkata izgaranja (dimnih plinova).
Rice. 7.10. Ekonomajzer ?eli?nog namotaja:
1 - donji razdjelnik; 2 - gornji kolektor; 3 - potporni stalak; 4 - zavojnice; 5 -- potporne grede (hla?ene); 6 - spu?tanje vode
Naj?e??e se izra?uju ekonomajzeri (slika 7.10). ?eli?ne cijevi promjera 28 ... 38 mm, savijene u horizontalne kolutove i slo?ene u pakete. Cijevi u pakovanjima su razmaknute prili?no ?vrsto: razmak izme?u osa susjednih cijevi preko protoka dimnih plinova je 2,0 ... 2,5 promjera cijevi, du? toka - 1,0 ... 1,5. Pri?vr??ivanje zavojnih cijevi i njihov razmak izvode se potpornim stupovima, pri?vr??enim u ve?ini slu?ajeva na ?upljim (za zra?no hla?enje), okvirnim gredama izolovanim sa strane vru?ih plinova.
U zavisnosti od stepena zagrevanja vode, ekonomajzeri se dele na nekipe i kipu?e. U ekonomajzeru za klju?anje, do 20% vode se mo?e pretvoriti u paru.
Ukupan broj cijevi koje rade paralelno bira se na osnovu brzine vode od najmanje 0,5 m/s za neklju?aju?e i 1 m/s za ekonomajzere klju?anja. Ove brzine nastaju zbog potrebe za ispiranjem mjehuri?a zraka sa stijenki cijevi, koji doprinose koroziji i sprje?avaju odvajanje mje?avine vode i pare, ?to mo?e dovesti do pregrijavanja gornjeg zida cijevi koji se parom slabo hladi. , i njegovo kidanje. Kretanje vode u ekonomajzeru je nu?no prema gore. Broj cijevi u paketu u horizontalnoj ravnini odabire se na osnovu brzine produkata izgaranja 6 ... 9 m / s. Ova brzina je odre?ena ?eljom, s jedne strane, da se zavojnice za?tite od zano?enja pepela, as druge strane, da se sprije?i prekomjerno tro?enje pepela. Koeficijenti prijenosa topline u ovim uvjetima obi?no su 50 ... 80 W / (m 2 - K). Za prakti?nost popravka i ?i??enja cijevi od vanjskih zaga?iva?a, ekonomajzer je podijeljen u pakete visine 1,0 ... 1,5 m s razmacima izme?u njih do 800 mm.
Spolja?nji zaga?iva?i se uklanjaju sa povr?ine kalemova povremenim uklju?ivanjem sistema za ?i??enje sa?mom, kada metalna sa?ma prolazi (pada) odozgo prema dolje kroz konvektivne grija?e povr?ine, obaraju?i naslage koje su prianjale na cijevi. Lepljenje pepela mo?e biti posledica rose iz dimnih gasova na relativno hladnoj povr?ini cevi. Ovo je jedan od razloga za predgrijavanje napojne vode koja se dovodi u ekonomajzer na temperaturu iznad rosi?ta vodene pare ili pare sumporne kiseline u dimnim plinovima.
Gornji redovi cijevi ekonomajzera tijekom rada kotla na ?vrsto gorivo, ?ak i pri relativno malim brzinama plina, podlo?ni su primjetnom tro?enju pepela. Kako bi se sprije?ilo tro?enje pepela, na ove cijevi su pri?vr??ene razli?ite za?titne obloge.
Greja?i vazduha. Ugra?uju se za predgrijavanje zraka koji se ?alje u pe? radi pove?anja efikasnosti sagorijevanja goriva, kao i ure?aja za mljevenje uglja.
Optimalna koli?ina zagrijavanja zraka u grija?u zraka ovisi o podu goriva koje se sagorijeva, njegovoj vla?nosti, vrsti ure?aja za sagorijevanje i iznosi 200°C za ugalj koji gori na lan?anoj re?etki (da bi se izbjeglo pregrijavanje re?etke), 250° C za treset koji se spaljuje na istim re?etkama, 350 ... 450 °C za te?na ili pra?kasta goriva koja se sagorevaju u komornim pe?ima.
Za dobijanje visoke temperature grijanje na zrak, koristi se dvostepeno grijanje. Da biste to u?inili, grija? zraka je podijeljen na dva dijela, izme?u kojih je („u rezu“) ugra?en dio ekonomajzera vode.
Temperatura zraka koji ulazi u grija? zraka mora biti 10 ... 15 °C iznad to?ke rose dimnih plinova kako bi se izbjegla korozija hladnog kraja grija?a zraka kao rezultat kondenzacije vodene pare sadr?ane u dimnim plinovima (kada do?u u kontakt sa relativno hladnim zidovima bojlera), kao i za?epljenje prolaznih kanala za gasove sa pepelom koji se zalepio za vla?ne zidove. Ovi uslovi se mogu ispuniti na dva na?ina: ili pove?anjem temperature izduvnih gasova i gubitkom toplote, ?to je ekonomski neisplativo, ili ugradnjom posebnih ure?aja za zagrevanje vazduha pre nego ?to u?e u greja? vazduha. Za to se koriste posebni grija?i u kojima se zrak zagrijava selektivnom parom iz turbina. U nekim slu?ajevima, grijanje zraka se vr?i recirkulacijom, tj. dio zraka zagrijanog u grija?u zraka vra?a se kroz usisnu cijev do ventilatora i mije?a se sa hladnim zrakom.
Prema principu rada, grija?i zraka se dijele na rekuperativne i regenerativne. U rekuperativnim grija?ima zraka, toplina iz plinova u zrak se prenosi kroz fiksnu metalnu stijenku cijevi koja ih razdvaja. U pravilu, to su ?eli?ni cijevni grija?i zraka (slika 7.11) s promjerom cijevi od 25 ... 40 mm. Cijevi u njemu obi?no se nalaze okomito, unutar njih se kre?u proizvodi izgaranja; zrak ih pere popre?nim tokom u nekoliko prolaza, organiziranih obilaznim zra?nim kanalima (kanalima) i me?upregradama.
Plin u cijevima kre?e se brzinom od 8 ... 15 m / s, zrak izme?u cijevi je dvostruko sporiji. To omogu?ava pribli?no jednake koeficijente prijenosa topline na obje strane zida cijevi.
Toplinsko ?irenje grija?a zraka opa?a se kompenzatorom so?iva 6 (vidi sliku 7.11), koji se postavlja iznad grija?a zraka. Uz pomo? prirubnica pri?vr??uje se odozdo na grija? zraka, a odozgo - na prijelazni okvir prethodnog dimnjaka kotlovske jedinice.
Rice. 7.11. Cjevasti grija? zraka:
1 - Kolona; 2 - potporni okvir; 3, 7 - vazdu?ni kanali; 4 – ?elik
cijevi 40?1,5 mm; 5, 9 – gornje i donje cijevne plo?e debljine 20...25 mm;
6 - kompenzator termi?ke ekspanzije; 8 – me?ucijevna plo?a
U regenerativnom grija?u zraka toplina se prenosi metalnom mlaznicom, koja se periodi?no zagrijava plinovima izgaranja, nakon ?ega se prenosi na protok zraka i daje mu akumuliranu toplinu. Regenerativni grija? zraka kotla je sporo rotiraju?i (3 ... 5 o/min) bubanj (rotor) sa pakovanjem (mlaznicom) od valovitog tankog ?eli?nog lima, zatvorenog u fiksno ku?i?te. Tijelo je podijeljeno sektorskim plo?ama na dva dijela - zrak i plin. Kada se rotor rotira, omot naizmeni?no prelazi ili protok plina ili protok zraka. Unato? ?injenici da pakiranje radi u nestacionarnom na?inu rada, zagrijavanje kontinuiranog protoka zraka vr?i se kontinuirano bez temperaturnih fluktuacija. Kretanje gasova i vazduha je protivstrujno.
Regenerativni grija? zraka je kompaktan (do 250 m2 povr?ine po 1 m3 pakovanja). ?iroko se koristi u sna?nim kotlovima. Nedostatak mu je veliki (do 10%) protok vazduha u gasni put, ?to dovodi do preoptere?enja duvaljki i dimovoda i pove?anja gubitaka sa izduvnim gasovima.
Promajni ure?aji kotlovske jedinice. Da bi gorivo sagorijevalo u pe?i kotlovske jedinice, u nju se mora dovoditi zrak. Da bi se gasoviti produkti sagorevanja uklonili iz pe?i i obezbedio njihov prolaz kroz ceo sistem grejnih povr?ina kotlovske jedinice, mora se stvoriti promaja.
Trenutno postoje ?etiri sheme za dovod zraka i uklanjanje produkata izgaranja u kotlovskim postrojenjima:
sa prirodnim propuhom koji stvara dimnjak i prirodnim usisom zraka u pe? kao rezultatom razrje?ivanja u njoj, stvorenom promajem cijevi;
· umjetna promaja koju stvara ispuh i usis zraka u pe?, kao rezultat razrje?ivanja koju stvara ispuh;
·ve?ta?ka promaja koju stvara dimovod i prinudno dovod vazduha u pe? pomo?u ventilatora;
supercharging, u kojem je cijelo kotlovsko postrojenje zape?a?eno i stavljeno pod neki vi?ak pritiska koji stvara ventilator puhala, ?to je dovoljno da se savladaju svi otpori puteva zraka i plina, ?ime se eliminira potreba za ugradnjom dimovoda.
Dimnjak je o?uvan u svim slu?ajevima vje?ta?ke promaje ili rada pod pritiskom, ali je osnovna namjena dimnjaka odvo?enje dimnih plinova u vi?e slojeve atmosfere kako bi se pobolj?ali uvjeti za njihovu disperziju u prostoru.
U kotlovskim postrojenjima velikog parnog kapaciteta ?iroko se koristi umjetna promaja s umjetnim puhanjem.
Dimnjaci su od cigle, armiranog betona i ?eljeza. Cijevi visine do 80 m naj?e??e se grade od cigle, a vi?e cijevi od armiranog betona. Gvozdene cijevi se ugra?uju samo na vertikalno cilindri?ne kotlove, kao i na mo?ne kotlove za toplu vodu od ?eli?nog tornja. Da bi se smanjili tro?kovi, obi?no se gradi jedan zajedni?ki dimnjak za cijelu kotlovnicu ili za grupu kotlovskih postrojenja.
Princip rada dimnjaka ostaje isti u instalacijama koje rade sa prirodnim i ve?ta?kim propuhom, s tim ?to kod prirodnog promaja dimnjak mora da savlada otpor cele kotlovske instalacije, a kod ve?ta?kog stvara dodatni promaj glavnom stvorenom. pored dimovoda.
Na sl. 7.12 prikazuje dijagram kotla sa prirodnim propuhom koji stvara dimnjak 2 . Puni se dimnim gasovima (produktima sagorevanja) gustine rg, kg/m 3, a komunicira se preko dimnih cevi kotla. 1 sa atmosferskim zrakom, ?ija je gustina r in, kg / m 3. O?igledno je da je r u > r r.
Sa visinom dimnjaka H razlika pritiska u vazdu?nom stubu gH r in i gasovi gH r g u nivou osnove cijevi, odnosno vrijednost potiska D S, N/m 2 ima oblik
gde su p i Rg gustine vazduha i gasa u normalnim uslovima, kg/m; AT- barometarski pritisak, mm Hg. Art. Zamjenom vrijednosti r u 0 i r g 0 dobijamo
Iz jedna?ine (7.2) proizilazi da je prirodna promaja ve?a ?to je ve?a visina cijevi i temperatura dimnih plinova i ?to je temperatura okolnog zraka ni?a.
Minimalna dozvoljena visina cijevi regulirana je iz sanitarnih razloga. Promjer cijevi je odre?en brzinom dimnih plinova koji izlaze iz nje pri maksimalnom izlazu pare svih kotlovskih jedinica povezanih na cijev. Sa prirodnim propuhom, ova brzina bi trebala biti unutar 6 ... 10 m/s, a ne manja od 4 m/s kako bi se izbjeglo reme?enje propuha vjetrom (puhanje cijevi). Kod umjetne promaje, brzina istjecanja dimnih plinova iz cijevi obi?no se pretpostavlja da je 20 ... 25 m / s.
Rice. 7.12. Shema kotla s prirodnim propuhom koju stvara dimnjak:
1 - bojler; 2 - dimnjak
Za kotlovske agregate ugra?uju se centrifugalni dimovodni i ventilatori, a za parogeneratore kapaciteta 950 t/h i vi?e - aksijalni vi?estepeni odvodnici dima.
Iza kotlovskog agregata se postavljaju dimovodni ure?aji, au kotlovskim postrojenjima namijenjenim sagorijevanju ?vrstih goriva nakon uklanjanja pepela ugra?uju se dimovodni ure?aji kako bi se smanjila koli?ina lete?eg pepela koji prolazi kroz izduvni ventilator, a samim tim i abrazija pepela ispu?nog ventilatora. impeler. n
Vakuum koji mora da stvori dimovod odre?en je ukupnim aerodinami?kim otporom gasnog puta kotlovskog postrojenja, koji se mora savladati pod uslovom da je razrje?ivanje dimnih plinova na vrhu pe?i 20 ... 30 Pa i na izlazu dimnih plinova iz dimovodnih cijevi stvara se potreban tlak brzine. U malim kotlovskim instalacijama, vakuum koji stvara dimovod je obi?no 1000 ... 2000 Pa, a u velikim instalacijama 2500 ... 3000 Pa.
Ventilatori koji se postavljaju ispred grija?a zraka dizajnirani su za dovod nezagrijanog zraka u njega. Pritisak koji stvara ventilator odre?en je aerodinami?kim otporom puta zraka koji se mora savladati. Obi?no se sastoji od otpora usisnog kanala, grija?a zraka, zra?nih kanala izme?u grija?a zraka i pe?i, kao i otpora re?etke i sloja goriva ili gorionika. Sve u svemu, ovi otpori su 1000 ... 1500 Pa za kotlovska postrojenja niskog kapaciteta i pove?avaju se na 2000 ... 2500 Pa za velika kotlovska postrojenja.
7.5. Toplotna ravnote?a kotlovske jedinice
Toplotna ravnote?a parnog kotla. Ova ravnote?a se sastoji u uspostavljanju jednakosti izme?u koli?ine toplote koja se isporu?uje jedinici tokom sagorevanja goriva, koja se naziva raspolo?iva toplota Q p str , i koli?inu utro?ene toplote Q 1 i toplotnih gubitaka. Na osnovu toplotnog bilansa utvr?uje se efikasnost i potro?nja goriva.
U stacionarnom radu jedinice, bilans topline za 1 kg ili 1 m 3 sagorijenog goriva je sljede?i:
gdje Q p str - raspolo?iva toplota po 1 kg ?vrstog ili te?nog goriva ili 1 m 3 gasovitog goriva, kJ / kg ili kJ / m 3; Q 1 - iskori??ena toplota; Q 2 - gubitak topline s plinovima koji izlaze iz jedinice; Q 3 - gubitak toplote usled hemijske nepotpunosti sagorevanja goriva (pregorevanje); Q 4 - gubitak topline zbog mehani?ke nepotpunosti sagorijevanja; Q 5 - gubitak topline u okolinu kroz vanjsko ku?i?te kotla; Q 6 - gubitak toplote sa ?ljakom (slika 7.13).
Obi?no se u prora?unima koristi jedna?ina toplotnog bilansa, izra?ena kao procenat u odnosu na raspolo?ivu toplotu, uzetu kao 100% ( Q p p = 100):
gdje q 1 = Q 1 x 100/Q p p; q2= Q 2 x 100/Q p p itd.
Raspolo?ivo grijanje uklju?uje sve vrste toplote uvedene u pe? zajedno sa gorivom:
gdje Q nr – ni?a radna kalorijska vrijednost sagorijevanja goriva; Q ft je fizi?ka toplota goriva, uklju?uju?i i onu dobijenu tokom su?enja i grijanja; Q v.vn - toplina zraka koju primi kada se zagrije izvan kotla; Q f je toplota koja se uvodi u pe? sa parom iz raspr?iva?a.
Toplotni bilans kotlovske jedinice se vr?i u odnosu na odre?eni temperaturni nivo ili, drugim rije?ima, u odnosu na odre?enu po?etnu temperaturu. Ako za ovu temperaturu uzmemo temperaturu zraka koji ulazi u kotlovsku jedinicu bez grijanja izvan kotla, ne uzimamo u obzir toplinu parnog udara u mlaznicama i isklju?ujemo vrijednost Q ft, budu?i da je zanemariva u odnosu na kalori?nu vrijednost goriva, mo?emo uzeti
Izraz (7.5) ne uzima u obzir toplinu koju u pe? unosi topli zrak vlastitog kotla. ?injenica je da se ista koli?ina topline odaje produktima sagorijevanja zraku u grija?u zraka unutar kotlovske jedinice, odnosno vr?i se svojevrsna recirkulacija (povrat) topline.
Rice. 7.13. Glavni gubici toplote kotlovske jedinice
Iskori??ena toplota Q 1 se percipira grija?im povr?inama u komori za sagorijevanje kotla i njegovim konvektivnim plinskim kanalima, prenosi se na radni fluid i tro?i se na zagrijavanje vode do temperature faznog prijelaza, isparavanje i pregrijavanje pare. Koli?ina utro?ene toplote po 1 kg ili 1 m 3 sagorelog goriva,
gdje D 1 , D n, D pr, - respektivno, performanse parnog kotla (potro?nja pregrijane pare), potro?nja zasi?ene pare, potro?nja kotlovske vode za puhanje, kg/s; AT- potro?nja goriva, kg/s ili m3/s; i pp, i", i", i pv - respektivno, entalpije pregrijane pare, zasi?ene pare, vode na liniji zasi?enja, napojne vode, kJ / kg. Sa stopom ?i??enja 
i odsustvo protoka zasi?ene pare, formula (7.6) poprima oblik
Za kotlovske jedinice koje se koriste za proizvodnju tople vode (toplovodni kotlovi),
gdje G c - potro?nja tople vode, kg/s; i 1 i i 2 - respektivno, specifi?ne entalpije vode koja ulazi u kotao i izlazi iz njega, kJ / kg.
Gubitak toplote parni kotao. Efikasnost upotrebe goriva uglavnom je odre?ena potpuno??u sagorevanja goriva i dubinom hla?enja produkata sagorevanja u parnom kotlu.
Gubitak toplote sa dimnim gasovima Q 2 su najve?e i odre?ene su formulom
gdje I ux - entalpija dimnih gasova pri temperaturi dimnih gasova q ux i vi?ka vazduha u dimnim gasovima a ux, kJ/kg ili kJ/m 3 ; I hv - entalpija hladnog vazduha na temperaturi hladnog vazduha t xv i vi?ak zraka a xv; (100- q 4) je udio sagorjelog goriva.
Za moderne kotlove, vrijednost q 2 je unutar 5...8% raspolo?ive topline, q 2 raste sa pove?anjem q ux, a ux i zapremine izduvnih gasova. Smanjenje q ux za oko 14 ... 15 ° C dovodi do smanjenja q 2 do 1%.
U modernim kotlovskim jedinicama, q uh je 100 ... 120 °C, u industrijskim jedinicama za grijanje - 140 ... 180 °S.
Gubitak toplote usled hemijskog nepotpunog sagorevanja goriva Q 3 je toplota koja je ostala hemijski vezana u produktima nepotpunog sagorevanja. Odre?uje se formulom
gde je CO, H 2 , CH 4 - zapreminski sadr?aj proizvoda nepotpunog sagorevanja u odnosu na suve gasove, %; brojevi ispred CO, H 2 , CH 4 - 100 puta smanjena kalorijska vrijednost 1 m 3 odgovaraju?eg plina, kJ/m 3.
Toplotni gubici od hemijskog nepotpunog sagorevanja obi?no zavise od kvaliteta formiranja sme?e i lokalnih nedovoljnih koli?ina kiseonika za potpuno sagorevanje. shodno tome, q 3 zavisi od a t. Najmanje vrijednosti a t , pod kojim q 3 prakti?ki nema, ovisno o vrsti goriva i organizaciji re?ima sagorijevanja.
Hemijska nepotpunost sagorijevanja uvijek je pra?ena stvaranjem ?a?i, ?to je neprihvatljivo u radu kotla.
Gubitak toplote usled mehani?kog nepotpunog sagorevanja goriva Q 4 - to je toplota goriva, koja se prilikom sagorevanja u komori zajedno sa produktima sagorevanja (uvla?enja) odvodi u gasne kanale kotla ili ostaje u ?ljaci, a pri slojnom sagorevanju u produktima koji propadaju re?etka (umak):
gdje a shl+pr, a ne - udio pepela u zguri, uronu i uvla?enju, odre?uje se vaganjem iz bilansa pepela a sl+pr +a un = 1 u ulomcima jedinice; G shl+pr, G un - sadr?aj gorivih materija, odnosno u ?ljaci, potapanju i uvla?enju, odre?uje se vaganjem i naknadnim sagorevanjem u laboratorijskim uslovima uzoraka ?ljake, urona, uvla?enja,%; 32,7 kJ/kg - kalori?na vrijednost gorivih materija u ?ljaci, potapanju i uvla?enju, prema podacima VTI; A r - sadr?aj pepela radne mase goriva, %. Vrijednost q 4 zavisi od na?ina sagorevanja i na?ina uklanjanja ?ljake, kao i od svojstava goriva. Sa dobro uhodanim procesom sagorevanja ?vrstog goriva u komornim pe?ima q 4 » 0,3 ... 0,6 za goriva sa visokim sadr?ajem hlapljivih materija, za antracitne sitnice (ASh) q 4 > 2%. U slojevitom sagorijevanju bitumenskog uglja q 4 = 3,5 (od ?ega je 1% zbog gubitaka sa ?ljakom, a 2,5% - sa uvla?enjem), za sme?e - q 4 = 4%.
Gubitak toplote u okolinu Q 5 zavisi od oblasti vanjska povr?ina jedinicu i temperaturnu razliku izme?u povr?inskog i okolnog zraka (q 5» 0,5... 1,5 %).
Gubitak toplote sa ?ljakom Q 6 nastaju kao rezultat uklanjanja ?ljake iz pe?i, ?ija temperatura mo?e biti prili?no visoka. U pe?ima na prah uglja sa uklanjanjem ?vrste ?ljake temperatura ?ljake je 600...700°C, a sa te?nom ?ljakom - 1500...1600°C.
Ovi gubici se izra?unavaju po formuli
gdje With shl je toplinski kapacitet ?ljake, ovisno o temperaturi ?ljake t linija Dakle, na 600°C With wl = 0,930 kJ/(kgxK), i na 1600°S With wl = 1,172 kJ/(kgxK).
Efikasnost kotla i potro?nja goriva. Savr?enost termi?kog rada parnog kotla ocjenjuje se bruto koeficijentom efikasnosti h do br,%. Da, u direktnoj ravnote?i.
gdje Q to - toplota korisno predana kotlu i izra?ena kroz apsorpciju toplote grejnih povr?ina, kJ/s:
gdje Q st - sadr?aj toplote vode ili vazduha zagrejanog u kotlu i datog u stranu, kJ/s (toplina duvanja se uzima u obzir samo za D pr > 2% od D).
Efikasnost kotla se tako?e mo?e izra?unati iz inverzne ravnote?e:
Metoda direktne ravnote?e je manje precizna, uglavnom zbog pote?ko?a u odre?ivanju velikih masa potro?enog goriva u radu. Toplotni gubici se odre?uju sa ve?om precizno??u, pa je metoda inverzne ravnote?e na?la svoju dominantnu upotrebu u odre?ivanju efikasnosti.
Pored bruto efikasnosti, koristi se i neto efikasnost, koja pokazuje operativnu izvrsnost jedinice:
gdje q s.n - ukupna potro?nja topline za vlastite potrebe kotla, odnosno potro?nja elektri?ne energije za pogon pomo?nih mehanizama (ventilatori, pumpe i sl.), potro?nja pare za upuhivanje i prskanje lo?ivog ulja, izra?unata kao postotak raspolo?ivog toplota.
Iz izraza (7.13) odre?uje se potro?nja goriva koje se dovodi u pe? B kg/s,
Budu?i da se dio goriva gubi zbog mehani?kog sagorijevanja, procijenjena potro?nja goriva se koristi za sve prora?une volumena zraka i produkata sagorijevanja, kao i entalpija. B R , kg/s, uzimaju?i u obzir mehani?ku nepotpunost sagorevanja:
Pri sagorevanju te?nih i gasovitih goriva u kotlovima Q 4 = 0
test pitanja
1. Kako se klasificiraju kotlovske jedinice i koja je njihova namjena?
2. Navedite glavne tipove kotlovskih jedinica i navedite njihove glavne elemente.
3. Opisati evaporativne povr?ine kotla, navesti vrste pregrija?a i metode za regulaciju temperature pregrijane pare.
4. Koje vrste ekonomajzera vode i grija?a zraka se koriste u kotlovima? Recite nam o principima njihovog ure?aja.
5. Kako se dovodi vazduh i uklanjaju dimni gasovi u kotlovskim jedinicama?
6. Recite nam o namjeni dimnjaka i odre?ivanju njegove promaje; navesti tipove dimovoda koji se koriste u kotlovskim instalacijama.
7. Kakav je toplotni bilans kotlovske jedinice? Navedite gubitke topline u kotlu i navedite njihove uzroke.
8. Kako se utvr?uje efikasnost kotlovske jedinice?
Kotlovnica se sastoji od kotla i pomo?ne opreme. Ure?aji dizajnirani da proizvode paru ili toplu vodu pod visokim pritiskom zbog toplote koja se osloba?a tokom sagorevanja goriva, ili toplote koja se dovodi iz stranih izvora (obi?no sa vru?im gasovima), nazivaju se kotlovske jedinice.
Podijeljeni su redom na parni kotlovi i kotlovi za toplu vodu. Kotlovske jedinice koje koriste (tj. iskori?tavaju) toplinu izduvnih plinova iz pe?i ili drugih glavnih i nusproizvoda razli?itih tehnolo?kih procesa nazivaju se kotlovi na otpadnu toplotu.
Sastav kotla uklju?uje: pe?, pregrija?, ekonomajzer, grija? zraka, okvir, oblogu, toplinsku izolaciju i oblogu. Pomo?na oprema uzeti u obzir: ma?ine za prisilno provla?enje, ure?aje za ?i??enje grejnih povr?ina, pripremu goriva i snabdevanje gorivom, opremu za uklanjanje ?ljake i pepela, ure?aje za sakupljanje pepela i druge ure?aje za ?i??enje gasa, gasovode i cevovode za vazduh, vodu, paru i gorivo, armature, slu?alice, automatiku, ure?aji i ure?aji za kontrolu i za?titu, oprema za pre?i??avanje vode i dimnjak.
To armature uklju?uju regulacione i zaporne ure?aje, sigurnosne ventile i ventile za ispitivanje vode, manometare, ure?aje za indikaciju vode.
AT slu?alice uklju?uje ?ahtove, ?ahtove, otvore, kapije, klapne. Zgrada u kojoj se nalaze kotlovi se zove kotlovnica.
Zove se kompleks ure?aja, uklju?uju?i kotlovsku jedinicu i pomo?nu opremu kotlarnica. U zavisnosti od vrste sagorelog goriva i drugih uslova, neki od navedenih delova pomo?ne opreme mo?da ne?e biti dostupni. Kotlovnice koje opskrbljuju parom termoenergetske turbine
stanice se pozivaju energije. Za opskrbu parom industrijskih potro?a?a i grijanja zgrada, u nekim slu?ajevima, specijalne proizvodnja i grijanje kotlovske instalacije.
Kao izvori toplote kotlovskih postrojenja koriste se prirodna i vje?ta?ka goriva (ugalj, te?ni i gasoviti proizvodi petrohemijske prerade, prirodni i visokope?ni gasovi i dr.), izduvni gasovi iz industrijskih pe?i i drugih ure?aja. solarna energija, energija fisije jezgara te?kih elemenata (uranija, plutonijuma) itd.
Na sl. 5. Gorivo iz skladi?ta uglja nakon drobljenja se transporterom dovodi u bunker sirovog uglja 1 , iz kojeg se ?alje u sistem za mljevenje uglja koji ima mlin za mljevenje uglja 2. Gorivo u prahu sa posebnim ventilatorom 3 transportuje se kroz cevi u struji vazduha do gorionika m 4 kotlovske pe?i 5, nalazi se u kotlarnici 14. Sekundarni vazduh se tako?e dovodi do gorionika preko ventilatora. 13 (obi?no kroz grija? zraka 10 bojler) . Voda za napajanje kotla se dovodi u njegov bubanj 7 pumpa za napajanje 12 iz rezervoara napojne vode 11 ima ure?aj za odzra?ivanje. Prije nego ?to se voda dovede u bubanj, zagrijava se u vodenom ekonomajzeru. 9 kotao. Do isparavanja vode dolazi u cijevnom sistemu 6 . Suva zasi?ena para iz bubnja ulazi u pregrija? 8, zatim poslati potro?a?u.
Slika 5 - Tehnolo?ka ?ema kotlovnice:
a- vodeni put; b- pregrijana para; in- put goriva; G- putanja kretanja
zrak; d- putanja produkata sagorevanja; e- put pepela i ?ljake; 1 - bunker
gorivo; 2 - mlin za ugalj; 3 - ventilator za mlin;
4 - gorionik;
5 - kontura pe?i i gasovoda kotlovske jedinice; 6 - re?etke za pe?i; 7 - bubanj;
8 - pregrija?; 9 - ekonomajzer vode; 10 - grija? zraka;
11 - rezervoar za vodu sa ure?ajem za odzra?ivanje;
12 - hranljiva
pumpa; 13 - ventilator; 14 - kontura zgrade kotlarnice (prostor
kotlovnica); 15 - ure?aj za sakupljanje pepela;
16 - dimovod;
17 - dimnjak; 18 - pumpna stanica za pumpanje pulpe pepela i ?ljake
Smjesa goriva i zraka koju gorionici dovode u komora za sagorevanje(pe?) parnog kotla, izgara, formiraju?i visokotemperaturnu (1500°C) baklju koja zra?i toplinu na cijevi 6, nalazi se na unutra?njoj povr?ini zidova pe?i. To su evaporativne grija?e povr?ine, tzv ekrani. Daju?i dio topline zaslonima, dimni plinovi s temperaturom od oko 1000 ° C prolaze kroz gornji dio stra?njeg zaslona, ?ije se cijevi ovdje nalaze u velikim intervalima (ovaj dio se naziva festoon), i operite pregrija?. Zatim se proizvodi sagorevanja kre?u kroz ekonomajzer vode, greja? vazduha i napu?taju kotao sa temperaturom ne?to vi?om od 100 °C. Gasovi koji izlaze iz kotla se ?iste od pepela u kolektoru pepela 15 i odvod dima 16 ispu?taju u atmosferu kroz dimnjak 17. Upra?eni pepeo zahva?en iz dimnih plinova i ?ljaka koja je pala u donji dio pe?i uklanjaju se, po pravilu, u protoku vode kroz kanale, a zatim se dobivena pulpa ispumpava posebnim bager pumpama. 18 i uklanjaju kroz cjevovode.
Na slici 5 prikazano je da se kotlovska jedinica sa bubnjem sastoji od komore za sagorevanje i gasnih kanala, bubnja, grejnih povr?ina pod pritiskom radnog medija (voda, me?avina pare i vode, para), greja?a vazduha, spojnih cevovoda i vazdu?nih kanala. . Povr?ine grijanja pod pritiskom uklju?uju ekonomajzer vode, elemente za isparavanje, formirane uglavnom od lo?i?ta i festona, i pregrija?. Sve grija?e povr?ine kotla, uklju?uju?i i grija? zraka, obi?no su cjevaste. Samo neki sna?ni parni kotlovi imaju grija?e zraka druga?ijeg dizajna. Povr?ine za isparavanje su povezane sa bubnjem i zajedno sa odvodnim cevima koje povezuju bubanj sa donjim kolektorima sita, formiraju cirkulacioni krug. Para i voda se odvajaju u bubnju; osim toga, velika koli?ina vode u njemu pove?ava pouzdanost kotla. Donji trapezoidni dio pe?i kotlovske jedinice (vidi sliku 5) naziva se hladni lijevak - hladi djelomi?no pe?eni ostatak pepela koji ispada iz gorionika, koji pada u poseban prijemni ure?aj u obliku ?ljake. Kotlovi na lo? ulje nemaju hladni lijevak. Plinski kanal, u kojem se nalaze ekonomajzer vode i grija? zraka, naziva se konvektivni(konvektivni rudnik), u kojem se toplina prenosi na vodu i zrak uglavnom konvekcijom. Povr?ine grijanja ugra?ene u ovaj kanal i tzv rep, omogu?avaju smanjenje temperature produkata sagorevanja sa 500-700 °C nakon pregrija?a na skoro 100 °C, tj. potpunije iskoristiti toplotu sagorelog goriva.
?itav sistem cjevovoda i bubanj kotla poduprti su okvirom koji se sastoji od stubova i popre?nih greda. Pe? i plinski kanali su za?ti?eni od vanjskih gubitaka topline zidanje- sloj vatrostalnih i izolacijskih materijala. Sa vanjske strane obloge, zidovi kotla su plinootporni oblo?eni ?eli?nim limom kako bi se sprije?ilo usisavanje vi?ka zraka u pe? i izbacivanje pra?njavih vru?ih produkata izgaranja koji sadr?e toksi?ne komponente.
Rusko akcionarsko dru?tvo za energetiku i elektrifikaciju
"UES of RUSSIA"
SMJERNICE ZA ORGANIZACIJU ODR?AVANJA GREJNIH POVR?INA KOTLOVA TERMOELEKTRANA
RD 34.26.609-97
Datum isteka je postavljen
od 01.06.98
RAZVIJENO od strane Odeljenja Generalnog inspektorata za rad elektrana i mre?a RAO "UES Rusije"
IZVO?A? V.K. pauli
DOGOVOREN sa Odjeljenjem za nauku i tehnologiju, Odjeljenjem za pogon energetskih sistema i elektrana, Odjeljenjem za tehni?ku preopremu, remont i ma?instvo "Energorenovacija"
ODOBRENO od strane RAO "UES of Russia" 26.02.97
Potpredsjednik O.V. Britvin
Ovim Smjernicama se utvr?uje postupak organizacije odr?avanja grijnih povr?ina kotlova termoelektrana kako bi se u radnu praksu uveo efikasan jeftin mehanizam za osiguranje pouzdanosti grijnih povr?ina kotlova.
I. Op?e odredbe
Efikasan jeftin mehanizam za osiguranje pouzdanosti grija?ih povr?ina kotlova prvenstveno uklju?uje isklju?ivanje odstupanja od zahtjeva PTE i drugih NTD i RD tokom njihovog rada, odnosno zna?ajno pove?anje nivoa rada. Jo? jedan efikasan pravac je uvo?enje u praksu rada kotlova sistema preventivnog odr?avanja grejnih povr?ina. Potreba za uvo?enjem ovakvog sistema je iz vi?e razloga:
1. Nakon planiranih popravki ostaju u pogonu cijevi ili njihovi dijelovi, koji zbog nezadovoljavaju?ih fizi?ko-hemijskih svojstava ili mogu?eg razvoja metalnih defekata spadaju u „rizi?nu“ grupu, ?to dovodi do njihovog naknadnog o?te?enja i ga?enja kotlova. Osim toga, to mogu biti manifestacije nedostataka u proizvodnji, instalaciji i popravci.
2. Tokom rada, grupa "rizika" se popunjava zbog nedostataka u radu, izra?enih kr?enjem temperaturnog i vodohemijskog re?ima, kao i nedostataka u organizaciji za?tite metala grejnih povr?ina kotlova tokom du?ih perioda. zastoja zbog neispunjavanja zahtjeva za o?uvanje opreme.
3. Prema ustaljenoj praksi u ve?ini elektrana, prilikom hitnih isklju?enja kotlova ili agregata zbog o?te?enja grejnih povr?ina, vr?i se samo sanacija (ili slepljivanje) o?te?enog podru?ja i otklanjanje prate?ih nedostataka, kao i kvarova. u ostalim dijelovima opreme koji onemogu?avaju pu?tanje u rad ili normalan dalji rad, izvode se. Takav pristup, u pravilu, dovodi do toga da se o?te?enja ponavljaju i dolazi do hitnih ili neplaniranih isklju?enja kotlova (agregata). Istovremeno, kako bi se odr?ala pouzdanost grejnih povr?ina na prihvatljivom nivou, tokom planiranih popravki kotlova preduzimaju se posebne mere, uklju?uju?i: zamenu pojedina?nih grejnih povr?ina u celini, zamenu njihovih blokova (sekcija), zamenu pojedina?ni elementi (cijevi ili dijelovi cijevi).
U ovom slu?aju se koriste razli?ite metode za izra?unavanje metalnog resursa cijevi za koje se planira zamjena, me?utim, u ve?ini slu?ajeva glavni kriterij zamjene nije stanje metala, ve? u?estalost o?te?enja po povr?ini. Ovakav pristup dovodi do toga da u nizu slu?ajeva dolazi do nerazumne zamjene metala, koji po svojim fizi?ko-hemijskim svojstvima zadovoljava zahtjeve dugotrajne ?vrsto?e i mo?e i dalje ostati u funkciji. A kako uzrok ranog o?te?enja u ve?ini slu?ajeva ostaje neutvr?en, on se ponovo pojavljuje nakon otprilike istog perioda rada i ponovo postavlja zadatak zamjene istih grija?ih povr?ina.
To se mo?e izbje?i primjenom sveobuhvatne metodologije za odr?avanje grijnih povr?ina kotlova, koja bi trebala uklju?ivati sljede?e komponente koje se stalno koriste:
1. Ra?unovodstvo i akumulacija statistike ?tete.
2. Analiza uzroka i njihova klasifikacija.
3. Predvi?anje o?ekivane ?tete na osnovu statisti?kog i analiti?kog pristupa.
4. Detekcija instrumentalne metode dijagnostika.
5. Sastavljanje iskaza o obimu radova za o?ekivano hitno, vanredno ili planirano kratkotrajno isklju?enje kotla (agregata) za teku?e popravke druge kategorije.
6. Organizacija pripremnih radova i ulazne kontrole osnovnog i pomo?nog materijala.
7. Organizovanje i izvo?enje planiranih radova na restauratorskim popravkama, preventivnoj dijagnostici i otkrivanju kvarova vizuelnim i instrumentalnim metodama i preventivne zamene grejnih povr?ina.
8. Kontrola provo?enja i prihvatanja grejnih povr?ina nakon popravke.
9. Kontrola (pra?enje) operativnih povreda, izrada i dono?enje mjera za njihovo sprje?avanje, unapre?enje organizacije rada.
U ovoj ili drugoj mjeri, element po element, koriste se sve komponente metodologije odr?avanja u elektranama, ali jo? uvijek nema sveobuhvatne primjene u dovoljnoj mjeri. U najboljem slu?aju, ozbiljno uni?tavanje se vr?i tokom planiranih popravki. Me?utim, praksa pokazuje neophodnost i svrsishodnost uvo?enja sistema preventivnog odr?avanja grejnih povr?ina kotlova tokom remontnog perioda. To ?e omogu?iti zna?ajno pove?anje njihove pouzdanosti u najkra?em mogu?em roku uz minimalne tro?kove sredstava, rada i metala.
Prema glavnim odredbama "Pravila za organizaciju odr?avanja i popravke opreme, zgrada i konstrukcija elektrana i mre?a" (RDPr 34-38-030-92), odr?avanje i popravak predvi?aju implementaciju seta radovi u cilju obezbe?ivanja dobrog stanja opreme, njenog pouzdanog i ekonomi?nog rada odvijaju se odre?enom u?estalo??u i redosledom, uz optimalne tro?kove rada i materijala. Istovremeno, odr?avanje pogonske opreme elektrana smatra se provo?enjem skupa mjera (inspekcija, kontrola, podmazivanje, pode?avanje itd.) koje ne zahtijevaju njeno povla?enje radi teku?ih popravki. Istovremeno, ciklus popravka predvi?a T2 - teku?e popravke druge kategorije s kratkoro?nim planiranim isklju?enjem kotla ili pogonskog agregata. Broj, vrijeme i trajanje isklju?enja za T2 planiraju elektrane u granicama za T2, ?to je 8-12 dodatnih dana (u dijelovima) godi?nje, ovisno o vrsti opreme.
U principu, T2 je vrijeme koje se elektrani daje tokom perioda remonta za otklanjanje manjih kvarova koji se akumuliraju tokom rada. Ali u isto vrijeme, naravno, tako?er treba provoditi odr?avanje niza kriti?nih ili "problemati?nih" jedinica smanjene pouzdanosti. Me?utim, u praksi, zbog ?elje da se osigura ispunjenje zadataka za pogonsku snagu, u ogromnoj ve?ini slu?ajeva, granica T2 se iscrpljuje neplaniranim isklju?enjima, tokom kojih se prije svega popravlja o?te?eni element i kvarovi koji spre?avaju pokretanje i dalji normalan rad se elimini?u. Ne ostaje vremena za ciljano odr?avanje, a pripreme i resursi nisu uvijek dostupni.
Trenutna situacija se mo?e ispraviti ako se sljede?i zaklju?ci prihvate kao aksiom i koriste u praksi:
Grejne povr?ine, kao va?an element koji odre?uje pouzdanost kotla (energetske jedinice), zahtevaju preventivno odr?avanje;
Planiranje rada treba izvr?iti ne samo za datum fiksiran u godi?njem rasporedu, ve? i za ?injenicu neplaniranog (hitnog) ga?enja kotla ili agregata;
Raspored odr?avanja grejnih povr?ina i obim predstoje?ih radova moraju biti unapred odre?eni i dostavljeni svim izvo?a?ima, ne samo pre datuma planiranog isklju?enja, ve? i pre svake mogu?e najbli?e vanredne situacije ( neplanirano) ga?enje;
Bez obzira na oblik ga?enja, potrebno je unaprijed odrediti scenarij za kombiniranje popravke i restauracije, preventivnog i dijagnosti?kog rada.
II. Sistem statisti?ke kontrole pouzdanosti grejnih povr?ina kotlova u TE
U upravljanju pouzdano??u elektroenergetske opreme (u ovom slu?aju kotlova), statistika o?te?enja igra zna?ajnu ulogu, jer omogu?ava da se dobije sveobuhvatan opis pouzdanosti objekta.
Upotreba statisti?kog pristupa se manifestuje ve? u prvoj fazi planiranja aktivnosti u cilju pobolj?anja pouzdanosti grejnih povr?ina. Ovdje statistika o?te?enja obavlja zadatak predvi?anja kriti?nog trenutka kao jednog od znakova koji odre?uju potrebu dono?enja odluke o zamjeni grija?e povr?ine. Me?utim, analiza pokazuje da pojednostavljeni pristup odre?ivanju statistike kriti?nog momenta o?te?enja ?esto dovodi do nerazumne zamjene cijevi grija?ih povr?ina koje jo? nisu iscrpile svoj resurs.
Stoga je va?an dio cjelokupnog kompleksa zadataka uklju?enih u sistem preventivnog odr?avanja kompilacija optimalnog obima specifi?nog posla usmjerenog na otklanjanje o?te?enja grija?ih povr?ina pri normalnom planiranom radu. Vrijednost tehni?kih dijagnosti?kih alata je neosporna, me?utim, u prvoj fazi je prikladniji statisti?ko-analiti?ki pristup, koji vam omogu?ava da odredite (ocrtate) granice i zone o?te?enja i na taj na?in minimizirate tro?kove sredstava i resursa u sljede?oj faze otkrivanja kvara i preventivne preventivne zamjene cijevi grijnih povr?ina.
Da bi se pove?ala ekonomska efikasnost planiranja obima zamene grejnih povr?ina, potrebno je uzeti u obzir glavni cilj statisti?ke metode - pove?anje validnosti zaklju?aka kori??enjem probabilisti?ke logike i faktorske analize, koja se na osnovu kombinacija prostornih i vremenskih podataka, omogu?avaju izgradnju metodologije za pove?anje objektivnosti odre?ivanja kriti?nog trenutka na osnovu statisti?ki povezanih karakteristika i faktora skrivenih od direktnog posmatranja. Uz pomo? faktorske analize treba ne samo utvrditi odnos izme?u doga?aja (?teta) i faktora (uzroka), ve? i odrediti mjeru tog odnosa i identifikovati glavne faktore koji su u osnovi promjena u pouzdanosti.
Za grija?e povr?ine, va?nost ovog zaklju?ka proizlazi iz ?injenice da su uzroci o?te?enja zaista vi?efaktorske prirode i velikog broja klasifikacijskih obilje?ja. Stoga, nivo primijenjene statisti?ke metodologije treba da bude odre?en multifaktorskom prirodom, obuhvatom kvantitativnih i kvalitativnih indikatora, te postavljanjem zadataka za ?eljene (o?ekivane) rezultate.
Prije svega, pouzdanost treba predstaviti u obliku dvije komponente:
pouzdanost konstrukcije, odre?ena kvalitetom projektovanja i izrade, i pogonska pouzdanost, odre?ena radnim uslovima kotla u celini. U skladu s tim, statistika ?tete bi tako?er trebala proizlaziti iz dvije komponente:
Statistika prve vrste - prou?avanje radnog iskustva (o?te?enja) kotlova istog tipa drugih elektrana za predstavljanje ?ari?nih zona na sli?nim kotlovima, ?to ?e omogu?iti da se jasno identifikuju projektni nedostaci. A ujedno, to ?e omogu?iti da se za sopstvene kotlove sagledaju i ocrtaju vjerovatno?a ?ari?ne zone o?te?enja koje je onda preporu?ljivo "pro?etati", uz vizuelnu detekciju kvara, pomo?u tehni?ke dijagnostike;
Statistika druge vrste - osiguranje obra?una ?teta na vlastitim kotlovima. U tom slu?aju preporu?ljivo je voditi fiksnu evidenciju o?te?enja na novougra?enim dijelovima cijevi ili dijelovima grija?ih povr?ina, ?to ?e pomo?i da se otkriju skriveni uzroci koji dovode do ponavljanja o?te?enja nakon relativno kratkog vremena.
Vo?enje statistike prve i druge vrste obezbedi?e pronala?enje zona svrsishodnosti za kori??enje tehni?ke dijagnostike i preventivne zamene delova grejne povr?ine. Istovremeno, potrebno je voditi i ciljanu statistiku – ra?unaju?i mjesta vizualno defektnih i instrumentalnom i tehni?kom dijagnostikom.
Metodologija upotrebe statisti?kih metoda obuhvata sljede?a podru?ja:
Deskriptivna statistika, uklju?uju?i grupisanje, grafi?ki prikaz, kvalitativni i kvantitativni opis podataka;
Teorija statisti?kog zaklju?ivanja koja se koristi u istra?ivanju za predvi?anje ishoda iz podataka ankete;
Teorija planiranja eksperimenta, koja slu?i za otkrivanje uzro?no-posledi?nih veza izme?u varijabli stanja objekta koji se prou?ava na osnovu faktorske analize.
U svakoj elektrani treba vr?iti statisti?ka posmatranja prema posebnom programu, a to je sistem kontrole statisti?ke pouzdanosti – SSRS. Program treba da sadr?i konkretna pitanja na koja treba odgovoriti u statisti?kom obliku, kao i opravdati vrstu i na?in posmatranja.
Program koji karakteri?e glavni cilj statisti?kog istra?ivanja treba da bude sveobuhvatan.
Sistem statisti?ke kontrole pouzdanosti treba da obuhvati proces akumulacije informacija o o?te?enjima, njihovu sistematizaciju i primenu na dnevnike grejne povr?ine, koji se unose nezavisno od dnevnika popravki za o?te?ene povr?ine. U dodacima 1 i 2, na primjer, dati su oblici konvektivnih i sitastih pregrija?a. Obrazac je pogled na pro?ireni dio grija?e povr?ine, na kojem se ozna?ava mjesto o?te?enja (x) i stavlja indeks, na primjer 4-1, gdje prva znamenka ozna?ava redni broj doga?aja, druga cifra za konvektivni pregreja? je broj cevi u redovima kada se ra?una odozgo, za ekranski pregrija? - broj ekrana prema sistemu numeracije koji je uspostavljen za ovaj kotao. Obrazac sadr?i kolonu za identifikaciju uzroka u koju se upisuju rezultati istra?ivanja (analize) i kolonu za mjere za sprje?avanje ?tete.
Upotreba ra?unarske tehnologije (personalnih ra?unara povezanih na lokalnu mre?u) zna?ajno pove?ava efikasnost sistema statisti?ke kontrole pouzdanosti grejnih povr?ina. Prilikom razvoja algoritama i kompjuterskih programa za SSCS, preporu?ljivo je fokusirati se na naknadno stvaranje u svakoj elektrani integrisanog informacionog i ekspertskog sistema „Pouzdanost grejnih povr?ina kotla“.
Pozitivni rezultati statisti?ko-analiti?kog pristupa otkrivanju nedostataka i odre?ivanju mjesta navodnih o?te?enja grija?ih povr?ina su da statisti?ka kontrola omogu?ava odre?ivanje centara o?te?enja, a faktorska analiza omogu?ava njihovo povezivanje sa uzrocima.
Istovremeno, treba imati u vidu da metoda faktorske analize ima odre?ene slabosti, a posebno ne postoji jednozna?no matemati?ko rje?enje problema faktorskih optere?enja, tj. uticaj pojedina?nih faktora na promene razli?itih varijabli stanja objekta.
Ovo se mo?e predstaviti kao primjer: recimo da smo odredili preostali resurs metala, tj. imamo podatke o matemati?kom o?ekivanju ?tete, koje se mo?e izraziti kao vremenska vrijednost T. Me?utim, zbog naru?avanja uslova rada koji su se desili ili se stalno de?avaju, tj. stvaraju?i "rizi?ne" uslove (na primjer, kr?enje vodeno-hemijskog ili temperaturnog re?ima, itd.), o?te?enje po?inje nakon nekog vremena t, ?to je znatno manje od o?ekivanog (izra?unatog).
Stoga je osnovni cilj statisti?ko-analiti?kog pristupa, prije svega, osigurati implementaciju programa preventivnog odr?avanja grijnih povr?ina kotlova na osnovu razumnih informacija i ekonomski izvodljive osnove za dono?enje odluka, s obzirom na trenutni nivo o?te?enja u uslovima postoje?eg operativnog i remontnog odr?avanja.
III. Organizacija istra?ivanja uzroka o?te?enja (o?te?enja) grejnih povr?ina kotlova u TE
Va?an deo organizacije sistema preventivnog odr?avanja grejnih povr?ina kotlova je istra?ivanje uzroka o?te?enja koje treba da sprovede posebna stru?na komisija odobrena nalogom elektrane i kojom predsedava glavni in?enjer. U principu, komisija treba da pristupi svakom slu?aju o?te?enja grejne povr?ine kao hitnom slu?aju, signaliziraju?i nedostatke u tehni?koj politici koja se vodi u elektrani, nedostatke u upravljanju pouzdano??u energetskog objekta i njegove opreme.
Komisiju ?ine: zamenici glavnog in?enjera za remont i pogon, ?ef kotlovsko-turbinske (kotlovske) radionice, ?ef hemijske radionice, ?ef metalske laboratorije, ?ef remontne jedinice, rukovodilac odeljenja za planiranje i pripremu popravke, rukovodilac radionice (grupe) pode?avanja i ispitivanja, rukovodilac radionice termoautomatizacije i merenja i inspektor rada (u odsustvu prvih lica u radu komisije u?estvuju njihovi zamenici).
Komisija se u svom radu rukovodi prikupljenim statisti?kim materijalom, zaklju?cima faktorske analize, rezultatima identifikacije o?te?enja, zaklju?cima metalskih stru?njaka, podacima dobijenim vizuelnim pregledom i rezultatima detekcije kvara pomo?u tehni?ke dijagnostike.
Osnovni zadatak imenovane komisije je da ispita svaki slu?aj o?te?enja grejnih povr?ina kotla, sa?ini i organizuje sprovo?enje obima preventivnih mera za svaki konkretan slu?aj i razvije mere za spre?avanje o?te?enja (prema ?l. 7. obrazac izvje?taja o uvi?aju), kao i da organizuje i prati njihovo sprovo?enje. U cilju pobolj?anja kvaliteta istra?ivanja uzroka o?te?enja ogrjevnih povr?ina kotlova i njihovog obra?una u skladu sa izmjenom br. elektroenergetskih sistema (RD 34.20.101-93), rupture i fistule grejnih povr?ina su predmet ispitivanja, nastale ili otkrivene tokom rada, zastoja, popravke, ispitivanja, rutinskih pregleda i ispitivanja, bez obzira na vreme i na?in njihovog otkrivanja.
Ujedno, ova komisija je i stru?ni savjet elektrane za problem "Pouzdanost grijnih povr?ina kotlova". ?lanovi komisije du?ni su da prou?avaju i promovi?u publikacije, regulatornu i tehni?ku i administrativnu dokumentaciju, nau?na i tehni?ka dostignu?a i najbolju praksu u cilju pobolj?anja pouzdanosti kotlova me?u svojim podre?enim in?enjerskim i tehni?kim radnicima. Zadatak komisije uklju?uje i osiguranje uskla?enosti sa zahtjevima „Stru?nog sistema za pra?enje i vrednovanje uslova rada kotlova TE“ i otklanjanje uo?enih primjedbi, kao i izradu dugoro?nih programa pobolj?anja pouzdanosti, organizaciju njihove implementacije i kontrolu.
IV. Planiranje preventivnih mjera
Bitnu ulogu u sistemu preventivnog odr?avanja imaju:
1. Planiranje optimalnog (za kratkoro?no isklju?enje) obima preventivnih mjera u ?ari?nim zonama (zonama rizika) utvr?enim statisti?kim sistemom kontrole pouzdanosti, a koje mo?e uklju?ivati: zamjenu ravnih dijelova cijevi, ponovno zavarivanje ili ja?anje kontaktnih i kompozitnih spojeva , ponovno zavarivanje ili ja?anje ugaonih spojeva, zamena krivina, zamena delova na mestima ?vrstih pri?vr??ivanja (krekeri), zamena celih delova, restauracija prethodno prigu?enih cevi i namotaja itd.
2. Otklanjanje o?te?enja koja su izazvala hitno (neplanirano) ga?enje, odnosno o?te?enja otkrivena tokom i nakon ga?enja kotla.
3. Detekcija (vizuelna i tehni?ka dijagnostika), koja otkriva niz nedostataka i formira odre?eni dodatni volumen, koji treba podijeliti u tri komponente:
a) nedostatke koje treba otkloniti u predstoje?em (o?ekivanom), planiranom ili hitnom isklju?enju;
b) uklju?eni su nedostaci koji zahtijevaju dodatnu pripremu, ako ne uzrokuju neposrednu opasnost od o?te?enja (prili?no uslovna procjena, potrebno je procijeniti uzimaju?i u obzir stru?nu intuiciju i poznate metode za procjenu brzine razvoja kvara). u obimu radova za naredno ga?enje;
c) nedostaci koji ne?e dovesti do o?te?enja tokom remontnog perioda, ali moraju biti otklonjeni u narednoj kampanji popravki, uklju?eni su u obim posla za predstoje?e teku?e ili ve?e popravke.
Naj?e??i alat za detekciju kvarova na cijevima grija?ih povr?ina je dijagnosti?ka metoda zasnovana na upotrebi metalne magnetne memorije, koja se ve? pokazala u?inkovitom i jednostavan lek identifikacija (odbacivanje) cijevi i namotaja uklju?enih u "grupu rizika". Budu?i da ova vrsta dijagnostike ne zahtijeva posebnu pripremu grija?ih povr?ina, po?ela je privla?iti operatere i na?iroko ulaziti u praksu.
Ultrazvu?nim ispitivanjem detektuje se i prisustvo pukotina u metalu cevi koje nastaju na mestima o?te?enja kamenca. Ultrazvu?ni mjera?i debljine omogu?avaju pravovremeno otkrivanje opasnog stanjivanja metalnog zida cijevi. U odre?ivanju stupnja utjecaja na vanjski zid metala cijevi (korozija, erozija, abrazivno habanje, stvrdnjavanje radom, stvaranje kamenca, itd.), vizualna detekcija kvara igra zna?ajnu ulogu.
Najva?niji dio ovog koraka je odre?ivanje kvantitativnih pokazatelja na koje se trebate usredoto?iti prilikom sastavljanja obima za svako odre?eno ga?enje: vrijeme zastoja i tro?kovi rada. Ovdje je, prije svega, potrebno prevazi?i niz ograni?avaju?ih razloga koji se, u ovoj ili onoj mjeri, javljaju u stvarnoj praksi:
Psiholo?ka barijera za rukovodioce elektrana i nadzornike radnji, odgojena u duhu potrebe da se kotao ili agregat hitno vrati u rad, umjesto da se ovo hitno ili neplanirano isklju?enje iskoristi u dovoljnoj mjeri da se osigura pouzdanost grijnih povr?ina;
Psiholo?ka barijera tehni?kih menad?era, koja ne dozvoljava implementaciju velikog programa u kratkom vremenskom periodu;
Nemogu?nost da motivi?u i svoje osoblje i osoblje izvo?a?a;
Nedostaci u organizaciji pripremnih radova;
Niske komunikacijske vje?tine ?efova srodnih odjela;
Nedostatak povjerenja u mogu?nost prevladavanja problema o?te?enja grija?ih povr?ina preventivnim mjerama;
Nedostatak organizacionih sposobnosti i voljnih kvaliteta ili kvalifikacija tehni?kih rukovodilaca (glavnih in?enjera, njihovih zamjenika i ?efova odjeljenja).
To omogu?ava planiranje fizi?kog obima posla za kotlove sa pove?anim o?te?enjima grija?ih povr?ina za maksimalnu mogu?nost njihove realizacije, uzimaju?i u obzir trajanje isklju?enja, smjene i obezbje?ivanje uslova za sigurnu kombinaciju rada.
Uklju?ivanjem u sistem preventivnog odr?avanja grejnih povr?ina kotlova ulaznih, strujne kontrole i kontrole kvaliteta izvedenih remontnih radova zna?ajno ?e se pobolj?ati kvalitet izvedenih preventivnih i hitnih remontnih radova. Analiza uzroka o?te?enja pokazuje niz zna?ajnih povreda uobi?ajenih prilikom sanacijskih radova, od kojih su najzna?ajnije po svojim posljedicama:
Ulazna kontrola glavnog i zavarenog materijala vr?i se uz odstupanja od zahtjeva iz stavova 3.3 i 3.4 Vodi?a o zavarivanju, toplinskoj obradi i kontroli cijevnih sistema kotlova i cjevovoda pri ugradnji i popravci opreme elektrana (RTM- 1s-93);
U suprotnosti sa zahtjevima klauzule 16.7 RTM-1s-93, kontrola zamaha kuglice se ne vr?i kako bi se provjerilo da je u zavarenim spojevima cijevi grija?ih povr?ina osiguran navedeni presjek strujanja;
U suprotnosti sa zahtjevima klauzule 3.1 RTM-1s-93, zavariva?ima koji nisu certificirani za ovu vrstu posla dozvoljen je rad na grija?im povr?inama;
U suprotnosti sa zahtjevima klauzule 6.1 RTM-1s-93 tokom hitnih radova na sanaciji, korijenski sloj zavara se izvodi ru?no elektrolu?no zavarivanje oblo?ene elektrode umjesto argon-lu?nog zavarivanja. Ovakvi prekr?aji se otkrivaju u velikom broju elektrana i tokom planiranih popravki;
U suprotnosti sa zahtjevima ta?ke 5.1 Priru?nika za popravak kotlovske opreme elektrana (tehnologija i tehni?ki uvjeti za popravak grijnih povr?ina kotlovskih agregata), se?enje neispravnih cijevi ili njihovih dijelova vr?i se vatrogasnim rezanjem, a ne mehani?ki.
Svi ovi zahtjevi moraju biti jasno navedeni u lokalnim propisima za popravku i odr?avanje grija?ih povr?ina.
U programu preventivnih mjera, prilikom zamjene dijelova cijevi ili dijelova grijnih povr?ina u „zonama rizika“, upotreba ?elika vi?e klase u odnosu na utvr?ene, jer ?e to zna?ajno produ?iti vijek trajanja metala u zonu pove?anog o?te?enja i izjedna?avanje resursa grejne povr?ine uop?te. Na primjer, upotreba austenitnih krom-mangan ?elika otpornih na toplinu (DI-59), koji su otporniji na kamenac, uz pove?anje pouzdanosti pregrija?a, smanjit ?e proces abrazivnog tro?enja elemenata proto?nog puta turbine.
V. Preventivne mjere i mjere opreza
Obim preventivnih radova koji se obavljaju tokom kratkotrajnog predvi?enog za T2 ili hitnog zaustavljanja ne treba zatvarati samo na grejnoj povr?ini samog kotla. Istovremeno, treba identifikovati i otkloniti nedostatke koji direktno ili indirektno uti?u na pouzdanost grejnih povr?ina.
U ovom trenutku potrebno je, koriste?i priliku koliko je to mogu?e, provesti niz mjera verifikacije i specifi?nih mjera usmjerenih na otklanjanje negativnih tehnolo?kih manifestacija koje smanjuju pouzdanost grija?ih povr?ina. Na osnovu stanja opreme, stepena rada, tehnolo?kog i karakteristike dizajna, za svaku elektranu lista ovih radnji mo?e biti razli?ita, me?utim, sljede?i radovi bi trebali biti obavezni:
1. Odre?ivanje gustine kondenzatorskog cijevnog sistema i mre?nih grija?a u cilju otkrivanja i eliminacije mjesta gdje sirova voda ulazi na put kondenzata. Provjera nepropusnosti vakuumskih zaptivki.
2. Provjera nepropusnosti spojnica na obilaznici blok desalinizacije. Provjera ispravnosti ure?aja koji sprje?avaju uklanjanje filterskog materijala u trakt. Kontrola filter materijala za podmazivanje. Provjerite ima li uljnog filma na povr?ini vode u rezervoaru za donju ta?ku.
3. Osigurati spremnost visokotla?nih grija?a za pravovremeno uklju?ivanje pri pu?tanju pogonskog agregata (kotla).
4. Otklanjanje nedostataka na ure?ajima za uzorkovanje i ure?ajima za pripremu uzoraka kondenzata, napojne vode i pare.
5. Otklanjanje nedostataka u kontroli temperature metala grejnih povr?ina, medija du? putanje i gasova u rotacionoj komori kotla.
6. Otklanjanje kvarova u sistemima automatskog upravljanja procesom sagorevanja i temperaturnim uslovima. Ako je potrebno, pobolj?ati karakteristike regulatora ubrizgavanja, napajanja kotla i goriva.
7. Pregled i otklanjanje kvarova na sistemima za pripremu pra?ine i dovod pra?ine. Pregled i otklanjanje izgaranja na mlaznicama plinskih gorionika. Priprema za nadolaze?e paljenje mlaznica lo? ulja ba?darena na ?tandu.
8. Izvo?enje radova u cilju smanjenja gubitaka pare i vode, smanjenja usisavanja vazduha u vakuumski sistem, smanjenja usisnog vazduha u pe?i i gasnog puta kotlova koji rade pod vakuumom.
9. Pregled i otklanjanje nedostataka na oblogi i pla?tu kotla, pri?vr??ivanja grejnih povr?ina. Ispravljanje grejnih povr?ina i otklanjanje zaglavljivanja. Pregled i otklanjanje kvarova na elementima sistema za duvanje i ?i??enje sa?ma za grejne povr?ine.
10. Za bubanj kotlove, osim toga, mora se izvr?iti sljede?e:
Otklanjanje kr?enja u radu ure?aja za odvajanje unutar bubnja, ?to mo?e dovesti do uvla?enja kapljica kotlovske vode s parom;
Otklanjanje curenja u kondenzatorima vlastitog kondenzata;
Priprema uslova koji obezbe?uju da se kotlovi napajaju samo demineralizovanom vodom (poo?travanje zahteva ta?ke 1.5 Smernica za korektivni tretman bubnjastih kotlova sa pritiskom od 3,9-13,8 MPa: RD 34.37.522-88);
Organizacija snabdijevanja fosfatima prema individualnoj ?emi kako bi se osigurao kvalitet korektivnog tretmana kotlovske vode (poo?travanje zahtjeva klauzule 3.3.2 u RD 34.37.522-88 zbog ?injenice da je osnovni na?in rada kotlova od isti tip, po pravilu, nije predvi?en);
Osiguravanje ispravnog rada ure?aja za pro?i??avanje.
11. Priprema uslova za punjenje kotlova za ispitivanje pod pritiskom i naknadno potpaljivanje samo demineralizovanom vodom ili turbinskim kondenzatom. Prije potpaljivanja, bubanj i proto?ni kotlovi koji rade u hidrazin i hidrazin-amonija?nom re?imu moraju se napuniti samo deaeriranom vodom. Kako bi se uklonili nekondenziraju?i gasovi koji doprinose stvaranju korozivnih ne?isto?a, jednokratne kotlove koji rade u re?imima neutralnog kiseonika i kiseonika-amonijaka treba napuniti pre paljenja u re?imu odzra?ivanja (stro?i zahtevi ta?ke 4.3.5 PTE). .
12. Prilikom eksternog pranja vodom grejnih povr?ina koje se koriste za pripremu za popravku, potrebno je izvr?iti naknadno su?enje kotla kako bi se spre?ila korozija metala spoljne povr?ine cevi. Ako u elektrani ima plina, su?enje se vr?i paljenjem kotla na plin (1-2 sata), u nedostatku plina - promajnim mehanizmima kada su grija?i kotla uklju?eni.
13. Va?nu ulogu u obezbe?ivanju pouzdanosti grejnih povr?ina kotlova ima metrolo?ka podr?ka – kalibracija mernih instrumenata za temperaturu medijuma du? putanje, metala grejnih povr?ina i gasova u rotacionoj komori. Kalibracija navedenih mjernih instrumenata (termoparova, mjernih kanala i sekundarnih ure?aja, uklju?uju?i i one koji su uklju?eni u ACS sistem) mora se izvr?iti prema planu kalibracije u skladu sa st. 1.9.11. i 1.9.14 PTE. Ako ovi zahtjevi ranije nisu ispunjeni, potrebno je izvr?iti postupnu kalibraciju mjernih instrumenata navedenih parametara prilikom isklju?enja kotlova (agregata), jer i manje gre?ke u smjeru potcjenjivanja o?itanja zna?ajno utje?u na smanjenje metalnog resursa i, shodno tome, smanjuju pouzdanost grija?ih povr?ina.
VI. zaklju?ci
1. Ozbiljne finansijske pote?ko?e svih elektrana u industriji ne dozvoljavaju adekvatno rje?avanje pitanja pravovremene reprodukcije osnovnih sredstava, va?an zadatak operatera je da namjerno tra?e mogu?nosti i metode za o?uvanje resursa i osiguravanje pouzdanog rada energetska oprema. Realni rezultat Situacija u elektranama industrije pokazuje da su daleko od svih rezervi i mogu?nosti u ovom pravcu iscrpljene. A uvo?enje integrisanog sistema preventivnog odr?avanja u radnu praksu, nesumnjivo ?e zna?ajno smanjiti tro?kove popravke i pogona za proizvodnju elektri?ne i toplotne energije i obezbediti pouzdanost grejnih povr?ina kotlova u TE.
2. Uz identifikaciju i otklanjanje o?te?enja cevi grejnih povr?ina i preventivnu zamenu „rizi?nih“ zona identifikovanih na osnovu statisti?ko-analiti?kog pristupa i detekcije kvarova (vizuelnih i instrumentalnih), zna?ajna uloga u preventivnom odr?avanju sistem treba dati na otklanjanje (ubla?avanje) negativnih manifestacija nedostataka u organizaciji rada. Dakle, program preventivnog odr?avanja grejnih povr?ina kotlova treba graditi u dva paralelna pravca (Prilog 3):
Osiguravanje trenutne (trenutne) pouzdanosti grija?ih povr?ina kotla;
Stvaranje uslova koji obezbe?uju dugoro?nu (perspektivnu) pouzdanost (pove?anje resursa) grejnih povr?ina kotlova.
3. U organizaciji sveobuhvatnog sistema preventivnog odr?avanja grejnih povr?ina od najve?e je va?nosti znanja iz ove oblasti rukovodilaca, glavnih specijalista i in?enjersko-tehni?kih radnika. Kako bi se pro?irili vidiki i u prakti?nim aktivnostima uzela u obzir iskustvo industrije u osiguranju pouzdanosti grijnih povr?ina kotlova, preporu?ljivo je u svakoj elektrani sastaviti izbor materijala o problemu i organizirati njihovo prou?avanje od strane relevantnog osoblja.
PRILOG 1
| Rice. 1. Oblik o?te?enja kotla HP kontrolne ta?ke br. 1, navoj - A | Rezultati istrage(identifikacija) ?teta
1. Datum. Pozicija #1-2. Punjenje ravnog presjeka cijevi od ?elika 12X18H12T bez deformacija, otvaranje du? gornje generatrikse du? cijevi. Prou?avanje uzorka reza blizu mjesta o?te?enja pokazalo je da je struktura ?elika u skladu sa zahtjevima specifikacije, ali su o?te?enja od ljuske jasno vidljiva na unutarnjoj povr?ini uz stvaranje uzdu?nih pukotina koje se pretvaraju u metal. 2. Datum. Pozicija #2-1. Punjenje ravnog dijela cijevi od ?elika 12X18H12T bez deformacija, otvor du? gornje generatrikse cijevi. U zoni o?te?enja i na susjednim cijevima jasno su vidljivi tragovi stvrdnjavanja i habanja udarcem. Metalografska analiza je pokazala da je razlog pucanja austenitne ?eli?ne cijevi intenzivno kaljenje uslijed odvajanja razdjelnika gornje naprave za livenje sa?mice. 3. Datum. Pozicija #3-6. Punjenje bez deformacija na donjoj generatrisi cijevi od ?elika 12Kh1MF. Pregledom o?te?enog podru?ja utvr?ena je zna?ajna pitting korozija du? donjeg generatriksa unutra?nje povr?ine cijevi zbog nezadovoljavaju?e suho?e pri ga?enju kotlovskog agregata, pogor?ana ogibljenjem zavojnice zbog habanja "petlova" sistema ovjesa. . |
1. Prilikom svakog isklju?ivanja, izvr?ite fazni magnetni pregled cijevi izlaznih dijelova zavojnica. Uklju?ite neispravne cijevi u listu odr?avanja za svako ga?enje kotla. Izraditi program za pobolj?anje kvaliteta oksidnog za?titnog filma: pobolj?anje kvaliteta vode i temperaturnih re?ima, savladavanje tretmana para-voda-kiseonik itd. 2. Kako bi se sprije?ilo o?te?enje austenitnih cijevi uslijed intenzivnog rada o?vr??avanja sa?mom kada se otkine gornji razdjelnik grani?nika odljevka, obavezati osoblje da prije ?i??enja sa?me provjeri ispravnost sa?marica (uputstva u uputstvu daju se u zavisnosti od dizajn, ako to ne dozvoljava, onda osoblje za popravku provjerava za vrijeme isklju?enja). 3. Prilikom ga?enja kotlovskih agregata pregledati i obnoviti pri?vr??ivanje kalemova pregrija?a na sistemu ovjesa zamjenom dijelova cijevi ovjesnog sistema sa „petlama“ (spojevi se rade iznad i ispod pregrija?a). Pobolj?ajte kvalitetu "vakuumskog su?enja". Razmotrite izvodljivost uvo?enja PVKO. |
| 4. Datum. Pozicija #4-4. Puknu?e cijevi od ?elika 12Kh1MF na mjestu prolaska kroz oblogu izme?u konvektivnog dijela i "tople kutije". Zna?ajna vanjska korozija metala na mjestu rupture. Uzrok o?te?enja: izlo?enost parking koroziji sumpornom kiselinom koja nastaje tokom vodenog pranja konvektivnog okna prije nego ?to se kotao iznese na planirane popravke. | 4. Da bi se isklju?ila vanjska korozija cijevi na mjestima prolaska kroz oblogu sumpornom kiselinom, koja nastaje pri vanjskom ?i??enju grija?ih povr?ina, uvesti praksu su?enja kotla nakon svakog takvog ?i??enja paljenjem na plin ili vru?e vazduh iz duvaljki sa uklju?enim greja?ima. | |
| 5. Datum. Pozicija #5-2. Uzdu?na ruptura du? vanjske generatrikse krivine ("kalacha"). Metalografska analiza je pokazala da je prilikom popravke (datum) ugra?ena krivina koja nije podvrgnuta austenizaciji nakon izrade od strane servisera (sli?ni prekr?aji mogu biti i krivicom proizvo?a?a).6. Datum. Pozicija #6-1. Deformacija (plasti?na) ruptura u podru?ju kontaktnog zgloba. Metalografska analiza metala defektnog podru?ja pokazala je iscrpljenost dugotrajnog resursa ?vrsto?e u zoni toplotnog uticaja. Metalografska analiza metala defektnog podru?ja pokazala je iscrpljenost dugotrajnog resursa ?vrsto?e u zoni toplotnog uticaja. Metalografska analiza metala cijevi na udaljenosti od jednog metra od mjesta o?te?enja pokazala je da metalna konstrukcija tako?er ne ispunjava zahtjeve za dugotrajnu ?vrsto?u prema specifikacijama. Ovaj kalem se nalazi u razrije?enom dijelu povr?ine pregrijavanja, zbog konstrukcijskih nedostataka u podru?ju spoja na kolektoru. | 5. Pobolj?ati kvalitet ulazne inspekcije proizvoda isporu?enih iz fabrike. Ne dozvolite ugradnju krivina koje nisu podvrgnute austenitizaciji. Provjerite dokumentaciju za popravak, identificirajte cijelu seriju neausteniziranih krivina i zamijenite ih pri sljede?im isklju?enjima (ili tijekom popravka). 6. Izvr?iti magnetno ispitivanje cijevi koje se nalaze u razrije?enom dijelu, na osnovu rezultata detekcije kvara, prije svega zamijeniti cijevi koje su podlo?ne maksimalnom uticaju temperatura koje prelaze dozvoljeni nivo. Preostale cijevi zone "gasnog koridora" ?e se zamijeniti u najbli?oj zakazane popravke. Prou?iti iskustva vezanih elektrana i zatra?iti od proizvo?a?a informacije o mogu?nosti rekonstrukcije razrije?enog dijela u spojevima na kolektorima. |
|
| 7. Datum. Pozicija #7-3. O?te?enje kompozitnog zavara. Istraga je pokazala da je cijev priklje?tena na mjestu prolaska kroz pregradu izme?u konvektivnog ?ahta i "toplog sanduka", uzrokovana "ulivom" betona. | 7. Pregledajte sva mjesta gdje cijevi pregrija?a prolaze kroz oblogu, o?istite prona?ena uklje?tena mjesta. Pobolj?ati kvalitet zidarskih radova, obezbijediti neophodnu kontrolu prilikom prijema. |
DODATAK 2
 |
Rezultati istrage ?tete (identifikacija) 1. Datum. Pozicija #1-2. Deformacijsko (plasti?no) pucanje pravog dijela cijevi. Metalografska analiza je pokazala da metal ne ispunjava zahtjeve specifikacija zbog kratkotrajnog pregrijavanja. Zavojnica odsje?ena od kolektora provjerava se pu?tanjem lopte, koja je zaglavljena u spoju poz.-a). Prou?avanje spoja je pokazalo da je spoj zavaren tokom hitnih popravki (datum) uz kr?enje zahtjeva RTM-1s-93s - korijenski sloj spoja umjesto argon-lu?nog zavarivanja nepotro?nom elektrodom izveo je elektrolu?no zavarivanje sa oblo?enim elektrodama, ?to je dovelo do progiba i progiba koji su blokirali presjek i doveli do pregrijavanja metala. | Mjere za sprje?avanje o?te?enja 1. Uspostaviti proceduru za striktno po?tovanje popravke grejnih povr?ina iz stava 6.1 RTM-1s-93, koji zahteva da se sloj korena zavarenog ?ava cevi grejnih povr?ina izvodi samo argon-lu?nim zavarivanjem sa ne- potro?na elektroda. Samo zavariva?ima koji su obu?eni za ovu vrstu zavarivanja i certificiranim zavariva?ima treba dozvoliti da popravljaju grija?e povr?ine. Obavezati zavariva?e da pregledaju korijenski sloj prije potpunog zavarivanja spoja. Metalni laboratorij i kotlovsko-turbinska (kotlovska) radionica vr?e selektivnu kontrolu tokom svih popravki. |
| Rice. 2. Obrazac o?te?enja ShPP. kotlovske jedinice termoelektrana kotao br.2, niz - A | 2. Datum. Pozicija #2-6. Fistula u ugaonom spoju na mestu gde je kalem zavaren za razvodnik. Vizuelni pregled je pokazao lo? kvalitet zavarivanja (perle, nedostatak prodora, podrezivanja) obavljenog tokom popravke (datum). Provjerom dokumentacije o zavarivanju utvr?eno je da je radove izveo zavariva? koji nije imao pristup ovoj vrsti posla. Prilikom pregleda nisu utvr?eni jasno vidljivi nedostaci zavarivanja. | 2. Prema dokumentaciji za popravak zavarivanja, identifikujte sve spojeve koje je napravio ovaj zavariva?. Provesti nasumi?ne kontrole kvaliteta ostalih zglobova, u slu?aju nezadovoljavaju?ih rezultata, probaviti sve zglobove. Za radove zavarivanja na grija?im povr?inama dozvoljeni su samo zavariva?i certificirani za ovu vrstu radova. |
| 3. Datum. Pozicija broj 3-4. Puknu?e u ravnom dijelu cijevi na udaljenosti od jednog metra od stropa (u zoni maksimalnog pregrijavanja) izlaznog dijela zavojnice. Zavojnica odsje?ena od kolektora se provjerava pokretanjem kuglice koja je zaglavljena u zavoju poz.-b). Internim pregledom utvr?eno je prisustvo metalnih uliva i zrna zavarivanja na konveksnoj tvornici unutra?njeg zida krivine. Analizom dokumentacije o remontu utvr?eno je da je prilikom prethodnog planiranog popravka na ovom koturu izrezan uzorak za metalografsko ispitivanje. Rezanje uzorka izvr?eno je uz kr?enje tehnologije - umjesto mehani?ke metode kori?teno je plamensko rezanje, ?to je dovelo do djelomi?nog preklapanja dijela cijevi i njegovog naknadnog pregrijavanja. | 3. Zavariva?e koji obavljaju radove na grejnim povr?inama kotlovskih agregata uputiti i osposobiti u postupku se?enja neispravnih cevi ili njihovih delova samo mehani?kim se?enjem. Rezanje vatre mo?e biti dopu?teno kao izuzetak samo na sku?enim i nezgodnim mjestima, kao iu slu?ajevima kada se uklone dijelovi cijevi ili zavojnice koji se nalaze ispod. Prema dokumentaciji o popravci i anketi u?esnika u radu, identifikovati sva mjesta na kojima su radovi obavljeni sa sli?nim prekr?ajima. Izvr?ite magnetsku inspekciju ovih cijevi kako biste otkrili prisustvo pregrijavanja. Ako se prona?u "rizi?ne" cijevi, zamijenite ih. | |
| 4. Datum. Pozicija #4-2. Deformacija (plasti?na) puknu?a u ravnom dijelu cijevi izlaznog dijela zavojnice na udaljenosti od jednog metra od stropa. Prilikom utvr?ivanja uzroka rupture otkrivena je uzdu?na pukotina (fistula) na mjestu zavarivanja "keksa" poz. - c), ?to je zbog smanjenja potro?nje pare u zavojnici nakon zone fistule dovelo do pregrijavanja i o?te?enja metala izlaznog dijela u zoni maksimalnih temperatura. | 4. S obzirom da je pojava pukotina na mjestima zavarivanja "krekera" na ekranima ovog kotla sve ?e??a, a metal zavojnica ispunjava zahtjeve za dugotrajnu ?vrsto?u, preporu?ljivo je zamijeniti dijelove cijevi. na mjestima krutog pri?vr??ivanja sa "krekerima" tokom sljede?e planirane popravke. Kako bi se pobolj?ala pouzdanost jedinice, razmotrite izvodljivost njene rekonstrukcije. | |
| 5. Datum. Pozicija #5-3. Uzdu?na pukotina na krivini u zoni maksimalne apsorpcije toplote zida cijevi. Vizuelnim pregledom i metalografskom analizom metala uo?eni su znakovi visokotemperaturne plinske korozije. Pregledom susednih paravana utvr?eno je prisustvo gasne korozije na njima, ?to je karakteristi?an znak nezadovoljavaju?eg re?ima pe?i u uslovima nedovoljne opreme sa automatizovanom regulacijom temperature. | 5. Da bi se smanjio uticaj visokotemperaturne gasne korozije na prednje delove sita, analizirati stanje re?ima pe?i u prolaznom i stacionarnom re?imu, poja?ati kontrolu nad po?tovanjem osoblja prema zahtevima re?imskih kartica. Sistematski (dnevno) kontrolirati stvarne temperature metala prema dijagramima. Nadogradite termi?ku kontrolu ekrana. |
DODATAK 3
PROGRAM PREVENTIVNOG ODR?AVANJA GREJNIH POVR?INA KOTLOVA TE
| ALGORITAM ZA ORGANIZACIJU PREVENTIVNOG ODR?AVANJA GREJNIH POVR?INA KOTLOVA | |||||||
| STATISTI?KI I ANALITI?KI PROCES Obra?un i stavljanje na formulare mesta o?te?enja i zona "rizika" | |||||||
| FAKTORSKA ANALIZA, IDENTIFIKACIJA O?TE?ENJA METALA CIJEVI Analiza o?te?enja metala i utvr?ivanje uzroka koji su ih izazvali | |||||||
| TAKTI?KI PRAVAC OBEZBE?IVANJA TRENUTNE POUZDANOSTI (TRENUTNO) | STRATE?KI PRAVAC OBEZBE?IVANJA DUGORO?NE POUZDANOSTI (DUGORO?NO) | ||||||
| Izrada izvje?taja o obimu radova za o?ekivano vanredno, neplanirano ga?enje ili za planirano ga?enje-T2 kotla ili agregata, uzimaju?i u obzir predvi?anje o?ekivane ?tete na osnovu statisti?ko-analiti?kog pristupa | Kontrola operativnih povreda, izrada i dono?enje mjera za njihovo sprje?avanje. Unapre?enje organizacije rada | ||||||
| Organizacija pripremnih radova i ulazne kontrole osnovnih i zavariva?kih materijala | Redovno (svakih ?est meseci) ispunjavanje uslova iz programa „Stru?ni sistem za pra?enje i ocenjivanje uslova rada kotlova“ | ||||||
| ?ekanje na hitno (neplanirano) isklju?enje ili planirano ga?enje kotla (agregata) na T2 | Izrada i odobravanje aktivnosti u oblastima „Stru?nog sistema...“, koje su ocijenjene ispod 0,8. Organizacija njihove implementacije | ||||||
| Ga?enje kotla (energetske jedinice) U slu?aju ga?enja zbog uo?enog o?te?enja na ogrjevnoj povr?ini ili ako je o?te?enje uo?eno nakon ga?enja, organizuje se rad komisije za istra?ivanje uzroka. | Formiranje i usa?ivanje jedinstvene ideologije potrebe za smanjenjem ukupan broj ga?enja kotlova (agregata) kako bi se eliminisali faktori rizika za metal u prolaznim uslovima | ||||||
| Organizacija i izvo?enje planiranih radova na restauratorskim popravkama, preventivnoj zamjeni dijelova grijnih povr?ina, preventivnoj dijagnostici i otkrivanju kvarova vizuelnim i instrumentalnim metodama | Formiranje koncepta “?tedljivog” rada kotlova (agregata): - isklju?enje iz po?etne regulative prakse “preuzimanja”, Minimiziranje broja hidrauli?kih ispitivanja pritiska na putu para-voda, |
||||||
| - isklju?enje iz prakse prinude | |||||||
| Kontrola rada, prihvatanje grejnih povr?ina nakon rada. Registracija remontne dokumentacije i rezultata dijagnostike metala u zonama rizika. Izrada liste obima preventivne zamjene i detekcije kvara za sljede?e ga?enje kotla | (u cilju ubrzanja tolerancije) hla?enja puta kotla voda, puna automatizacija kontrole temperature, Uvo?enje hemijsko-tehnolo?kog monitoringa |
||||||
| Identifikacija i eliminacija faktora koji direktno i indirektno uti?u na smanjenje trenutne pouzdanosti | Dorada programa za budu?e zamjene grija?ih povr?ina, uzimaju?i u obzir odre?ivanje mogu?eg resursa | ||||||
| grejne povr?ine | metala instrumentalnim metodama tehni?ke dijagnostike i fizi?ki i hemijski analiza uzorka | ||||||
DODATAK 4
1. Naredba RAO "UES Rusije" od 14. januara 1997. br. 11 "O nekim rezultatima rada na pobolj?anju pouzdanosti kotlova u Rjazanskoj TE".
2. TU 34-38-20230-94. Parni kotlovi su stacionarni. Op?ti tehni?ki uslovi za remont.
3. TU 34-38-20220-94. Glatkocijevna sita za stacionarne parne kotlove sa prirodnom cirkulacijom. Specifikacije za veliki remont.
4. TU 34-38-20221-94. Glatkocijevna sita za stacionarne parne kotlove sa direktnim protokom. Specifikacije za remont.
5. TU 34-38-20222-94. Pregrija?i parnih stacionarnih kotlova. Specifikacije za remont.
6. TU 34-38-20223-94. Pregreja?i me?uparnih stacionarnih kotlova. Specifikacije za remont.
7. TU 34-38-20219-94. Ekonomajzeri sa glatkim cijevima za stacionarne parne kotlove. Specifikacije za remont.
8. TU 34-38-20218-94. Membranski ekonomajzeri za stacionarne parne kotlove. Specifikacije za remont.
9. RD 34.30.507-92. Smjernice za sprje?avanje o?te?enja diskova i lopatica parnih turbina od korozije u zoni faznog prijelaza. Moskva: VTI im. F.E. D?er?inski, 1993
10. RD 34.37.306-87. Smjernice za pra?enje stanja glavne opreme termoelektrana; odre?ivanje kvaliteta i hemijskog sastava le?i?ta. Moskva: VTI im. F.E. D?er?inski, 1993
11. Shitsman M.E., Midler L.S., Tishchenko N.D. Formiranje kamenca na nehr?aju?em ?eliku u pregrijanoj pari. Termoenergetika N 8. 1982.
12. Gruzdev N.I., Deeva Z.V., Shkolnikova B.E., Saychuk L.E., Ivanov E.V., Misyuk A.V. O mogu?nosti nastanka krhkih lomova grijnih povr?ina kotla u neutralno-oksidativnom re?imu. Termoenergetika N 7. 1983.
13. Zemzin V.N., Shron R.Z. Na?ini pobolj?anja operativne pouzdanosti i produ?enja vijeka trajanja zavarenih spojeva u opremi za grijanje i energiju. Termoenergetika N 7. 1988.
14. R. E. Bazar, A. A. Malygina i E. I. Getsfrid, Prevencija o?te?enja zavarenih spojeva u cijevima plo?astih pregrija?a. Termoenergetika N 7. 1988.
15. Chekmarev B.A. Prijenosna ma?ina za zavarivanje korijenskog ?ava cijevi grija?ih povr?ina. Energetik N 10. 1988.
16. Sysoev I.E. Priprema kotlova za popravku. Energetik N 8. 1989.
17. Kostrikin Yu.M., Vaiman A.B., Dankina M.I., Krylova E.P. Prora?un i eksperimentalne karakteristike fosfatnog re?ima. Elektri?ne stanice N 10. 1991.
18. Sutotsky G.P., Verich V.F., Mezhevich N.E. O uzrocima o?te?enja zaslonskih cijevi odjeljaka za sol kotlova BKZ-420-140 PT-2. Elektri?ne stanice N 11. 1991.
19. Hoffman Yu.M. Dijagnostika zdravstvenog stanja grija?ih povr?ina. Elektrane N 5. 1992.
20. Naumov V.P., Remensky M.A., Smirnov A.N. Utjecaj defekta zavarivanja na pouzdanost rada kotlova. Energetik N 6. 1992.
21. Belov S.Yu., Chernov V.V. Temperatura metalnih ekrana kotla BKZ-500-140-1 u po?etnom periodu rada. Energetik N 8. 1992.
22. Khodyrev B.N., Panchenko V.V., Kalashnikov A.I., Yamgurov F.F., Novoselova I.V., Fathieva R.T. Pona?anje organskih supstanci u razli?itim fazama tretmana vode Energetik N 3. 1993.
23. Belousov N.P., Bulavko A.Yu., Startsev V.I. Na?ini pobolj?anja vodeno-hemijskih re?ima kotlova na bubanj. Energetik N 4. 1993.
24. Voronov V.N., Nazarenko P.N., Shmelev A.G. Modeliranje dinamike razvoja kr?enja vodohemijskog re?ima. Termoenergetika N 11. 1993.
25. Kholshchev V.V. Termohemijski problemi rada lo?i?ta kotla visokotla?nog bubnja. Elektrane N 4. 1994.
26. Boga?ev A.F. Osobitosti korozije austenitnih cijevi pregrija?a. Termoenergetika N 1. 1995.
27. Boga?ev V.A., Zlepko V.F. Primena magnetne metode za pra?enje metala cevi grejnih povr?ina parnih kotlova. Termoenergetika N 4. 1995.
28. Mankina N.N., Pauli V.K., Zhuravlev L.S. Generalizacija industrijskog iskustva u uvo?enju parno-kiseoni?kog pre?i??avanja i pasivizacije. Termoenergetika, br. 10. 1996
29. Pauli V.K. O ocjeni pouzdanosti elektroenergetske opreme. Termoenergetika N 12. 1996.
30. Pauli V.K. Neki problemi organizacije neutralnog kiseonika vodni re?im. Elektri?ne stanice N 12. 1996.
31. Shtromberg Yu.Yu. Kontrola metala u termoelektranama. Termoenergetika N 12. 1996.
32. Dubov A.A. Dijagnostika kotlovskih cijevi pomo?u metalne magnetne memorije. Moskva: Energoatomizdat, 1995.
Po?aljite svoj dobar rad u bazu znanja je jednostavno. Koristite obrazac ispod
Studenti, postdiplomci, mladi nau?nici koji koriste bazu znanja u svom studiranju i radu bi?e vam veoma zahvalni.
Hostirano na http://www.allbest.ru/
1. Statisti?ka karakteristikakotla kada se promijeni temperatura napojne vode
turbinski akumulator kotla bubanj
Tokom rada kotla, njegove performanse mogu varirati u granicama odre?enim na?inom rada potro?a?a. Temperatura napojne vode i re?im vazduha pe?i se tako?e mogu promeniti. Svaki na?in rada kotla odgovara odre?enim vrijednostima parametara nosa?a topline u vodeno-parnim i plinskim putevima, gubicima topline i efikasnosti. Jedan od zadataka osoblja je odr?avanje optimalnog re?ima rada kotla u datim uslovima njegovog rada, koji odgovara maksimalnoj mogu?oj vrednosti neto efikasnosti kotla. S tim u vezi, postaje neophodno utvrditi uticaj stati?kih karakteristika kotla - optere?enja, temperature napojne vode, re?ima vazduha pe?i i karakteristika goriva - na performanse njegovog rada kada se promene vrednosti navedenih parametara. . U kratkim periodima prelaska rada kotla iz jednog na?ina rada u drugi, promjena koli?ine topline, kao i ka?njenje u sistemu njene regulacije, dovode do naru?avanja materijalnog i energetskog bilansa kotla i promjene u parametrima koji karakteri?u njegov rad. Kr?enje stacionarnog na?ina rada kotla u prijelaznim periodima mo?e biti uzrokovano unutra?njim (za kotao) smetnjama, odnosno smanjenjem relativnog osloba?anja topline u pe?i i njegovom promjenom. na?in rada zraka i na?in snabdijevanja vodom, te vanjske smetnje - promjene potro?nje pare i temperature napojne vode. Zavisnosti parametara o vremenu, koji karakteri?u rad kotla tokom prelaznog perioda, nazivaju se njegovim dinami?kim karakteristikama.
Ovisnost parametara o temperaturi napojne vode. Temperatura napojne vode zna?ajno uti?e na rad kotla, koji se mo?e menjati tokom rada u zavisnosti od re?ima rada turbina. Smanjenje temperature napojne vode pri datom optere?enju i ostalim nepromijenjenim uvjetima odre?uje potrebu za pove?anjem osloba?anja topline u pe?i, tj. potro?nja goriva, a kao rezultat ove preraspodjele prijenosa topline na grija?e povr?ine kotla. Temperatura pregrijavanja pare u konvektivnom pregrija?u raste zbog pove?anja temperature produkata izgaranja i njihove brzine, a temperatura zagrijavanja vode i zraka raste. Temperatura izduvnih gasova i njihova zapremina se pove?avaju. Shodno tome, pove?ava se gubitak sa izlaznim gasovima.
2 . Pokretanje kotla na bubanj
Prilikom pu?tanja u rad, kao rezultat neravnomjernog zagrijavanja metala, dodatno nastaju termi?ka naprezanja na povr?inama: u t = e t E t ?t
e t - koeficijent linearne ekspanzije.
E t je modul elasti?nosti ?elika.
t raste sa u. Stoga se paljenje vr?i polako i pa?ljivo, tako da brzina i toplinski napon ne prelaze dozvoljeno. , . Startna ?ema.
RKNP - ventil za kontinuirano pro?i??avanje.
V-air.
rec. - recirkulacijski vod.
Drena?e.
PP - pro?i??avanje pregrija?a.
GPZ je glavni parni ventil.
SP - priklju?ni parni cjevovod.
PP - ekspander za paljenje.
RROU - rashladna jedinica za redukciju paljenja.
K.S.N. - sakuplja? sopstvenih potreba.
K.O.P. - kolektor ?ive pare.
RPK - regulacioni dovodni ventil.
RU - jedinica za raspaljivanje.
PM - linija nutrijenata.
Pokreni sekvencu
1. Vanjski pregled (grijne povr?ine, obloge, gorionici, sigurnosni ventili, ure?aji za indikaciju vode, regulatori, ventilator i dimovod).
2. Zatvorite odvode. Otvorite otvor za ventilaciju i pro?i??avanje pregrija?a.
3. Kroz donje ta?ke kotao se puni deaeriranom vodom temperature koja odgovara uslovu: (vu t).
4. Vrijeme punjenja 1-1,5 sati Punjenje se zavr?ava kada voda zatvori odvodne cijevi. Prilikom popunjavanja uvjerite se< 40єC.
5. Uklju?ite dimovod i ventilator i ventilirajte pe? i kanale za plin 10-15 minuta.
6. Podesite vakum na izlazu iz pe?i kg/m 2, podesite brzinu protoka.
7. Toplota koja se osloba?a pri sagorevanju goriva tro?i se na zagrevanje grejnih povr?ina, obloga, vode i na isparavanje. Sa pove?anjem trajanja paljenja ^Q para. i vQ optere?enje.
8. Kada se para pojavi iz ventilacionih otvora, oni su zatvoreni. Pregrija? se hladi pokretanjem pare, pu?taju?i je kroz PP. Otpor linije za ?i??enje ~ > ^P b.
9. Pri P = 0,3 MPa, donje ta?ke sita i indikatora zraka su duvane. Pri P = 0,5 MPa, PP se zatvara, GPZ-1 se otvara i zajedni?ko ulaganje se zagrijava, ispu?taju?i paru kroz ekspander za paljenje.
10. Povremeno punite bubanj vodom i kontrolirajte nivo vode.
11. Pove?ajte potro?nju goriva. ?C/min.
12. Pri P = 1,1 MPa, uklju?uje se kontinuirano pro?i??avanje i koristi se recirkulacijski vod (za za?titu ECO od prekomjernog sagorijevanja).
13. Pri P = 1,4 MPa, ekspander za paljenje se zatvara i otvaraju se jedinice za redukciju i hla?enje paljenja. Pove?ajte potro?nju goriva.
14. Pri P = P nom - 0,1 MPa i t p = t nom - 5 ° C, provjerava se kvalitet pare, optere?enje se pove?ava na 40%, otvara se GPZ-2 i kotao se uklju?uje do kolektora ?ive pare.
15. Uklju?ite glavni dovod goriva i pove?ajte optere?enje na nominalno.
16. Prebacite na napajanje kotla kroz regulacioni dovodni ventil i do kraja napunite odopariva?.
17. Uklju?ite automatizaciju.
3. Karakteristike pokretanja grejnih turbina
Po?ni turbine sa ekstrakcijom pare izvode se u osnovi na isti na?in kao i pu?tanje u rad ?iste kondenzacije turbine. Regulatorno ventili dijelovi niskog tlaka (kontrola ekstrakcije) moraju biti potpuno otvoreni, regulator tlaka isklju?en i ventil u vodu za ekstrakciju zatvoren. O?igledno, pod ovim uslovima, svaka turbina sa ekstrakcijom pare radi kao ?isto kondenzaciona turbina i mo?e se staviti u rad na gore opisan na?in. Me?utim, posebnu pa?nju treba obratiti na one odvodne vodove koje kondenzaciona turbina nema, posebno na odvod vode za ekstrakciju i sigurnosni ventil. Sve dok je pritisak u komori za uzorkovanje ispod atmosferskog pritiska, ovi odvodni vodovi moraju biti otvoreni prema kondenzatoru. Nakon ?to se turbina za ekstrakciju okrene na punu brzinu, generator je sinkroniziran, priklju?en na mre?u i prihva?eno je odre?eno optere?enje, mo?e se aktivirati regulator tlaka i polako otvoriti zasun na liniji za ekstrakciju. Od ovog trenutka, regulator pritiska stupa u akciju i mora odr?avati ?eljeni pritisak povla?enja. Za turbine sa spregnutom kontrolom brzine i ekstrakcije, prelazak sa ?iste kondenzacije re?im do rada sa ekstrakcijom pare obi?no prati samo neznatna fluktuacija optere?enja. Me?utim, prilikom uklju?ivanja regulatora tlaka, potrebno je paziti da se premosni ventili ne zatvore odmah u potpunosti, jer ?e to stvoriti nagli porast (udar) tlaka u komori za odabir, ?to mo?e uzrokovati kvar turbine. Za turbine sa nepovezanom regulacijom, svaki od regulatora prima impuls pod utjecajem djelovanja drugog regulatora. Stoga fluktuacije optere?enja u trenutku prelaska na rad sa izvla?enjem pare mogu biti zna?ajnije. Pokretanje turbine s protutlakom obi?no se izvodi radi ispu?tanja u atmosferu, pri ?emu se ispu?ni ventil prvo otvara rukom sa zatvorenim ventilom. Ina?e se rukovode gore navedenim pravilima za pokretanje kondenzacijskih turbina. Prebacivanje sa izduvnog na rad protiv pritiska (na proizvodnu liniju) se obi?no vr?i kada turbina dostigne normalan broj obrtaja u minuti. Za prebacivanje se prvo postepeno zatvara ispu?ni ventil kako bi se iza turbine stvorio protupritisak koji je ne?to ve?i od protutlaka u proizvodnoj liniji na kojoj ?e turbina raditi, a zatim se ventil ove linije polako otvara. Ventil mora biti potpuno zatvoren do trenutka kada je ventil proizvodne linije potpuno otvoren. Regulator pritiska se uklju?uje nakon ?to se turbina malo smanji toplotno optere?enje, a generator ?e biti priklju?en na mre?u; obi?no je zgodnije uklju?iti se u trenutku kada je protivpritisak ne?to ni?i od normalnog. Od trenutka kada se u ispu?noj cijevi uspostavi ?eljeni protutlak, regulator velike brzine se isklju?uje, a turbina po?inje raditi prema termi?kom rasporedu pod kontrolom regulatora tlaka.
4. ALIskladi?ni kapacitet kotla
U radnoj kotlovskoj jedinici toplina se akumulira u grija?im povr?inama, u vodi i pari koji se nalaze u volumenu grijne povr?ine kotla. Uz iste performanse i parametre pare, vi?e topline se akumulira u dobo? kotlovima, ?to je prvenstveno zbog velike zapremine vode. Za bubanj kotlove, 60-65% topline se akumulira u vodi, 25-30% - u metalu, 10-15% - u pari. Kod proto?nih kotlova, do 65% topline se akumulira u metalu, preostalih 35% - u pari i vodi.
Sa smanjenjem tlaka pare, dio akumulirane topline se osloba?a zbog smanjenja temperature zasi?enja medija. U tom slu?aju se gotovo trenutno proizvodi dodatna koli?ina pare. Koli?ina dodatne pare koja se dobije kada se pritisak smanji za 1 MPa naziva se skladi?ni kapacitet kotla:
gdje je Q ak toplina koja se osloba?a u kotlu; q - potro?nja toplote za dobijanje 1 kg pare.
Za bubanj kotlove sa pritiskom pare preko 3 MPa, kapacitet skladi?tenja mo?e se na?i iz izraza
gdje je r latentna toplina isparavanja; G m - masa metala evaporativnih grejnih povr?ina; C m, C in - toplotni kapacitet metala i vode; Dt n - promjena temperature zasi?enja s promjenom tlaka za 1 MPa; V in, V p - zapremine vode i pare kotlovske jedinice; - promjena gustine pare sa smanjenjem pritiska za 1 MPa; - gustina vode. Zapremina vode kotlovske jedinice uklju?uje zapreminu vode u bubnju i cirkulacioni krugovi, zapremina pare uklju?uje zapreminu bubnja, zapreminu pregreja?a i zapreminu pare u cevima ispariva?a.
Od prakti?ne va?nosti je i dozvoljena vrijednost brzine smanjenja pritiska, koja odre?uje stepen pove?anja izlazne pare kotlovske jedinice.
Jednokratni kotao omogu?ava vrlo visoke stope smanjenja pritiska. Pri brzini od 4,5 MPa/min mo?e se posti?i pove?anje proizvodnje pare za 30-35%, ali u roku od 15-25 s. Kotao sa bubnjem omogu?ava ni?u stopu smanjenja pritiska, ?to je povezano sa bubrenjem nivoa u bubnju i rizikom od isparavanja u odvodnim cevima. Pri stopi smanjenja pritiska od 0,5 MPa/min, kotlovi na bubanj mogu raditi s pove?anjem proizvodnje pare za 10-12% u trajanju od 2-3 minute.
Hostirano na Allbest.ru
...Sli?ni dokumenti
Klasifikacije parnih kotlova. Osnovni rasporedi kotlova i tipovi pe?i. Postavljanje kotla sa sistemima u glavnoj zgradi. Postavljanje grejnih povr?ina u kotao bubnja. Toplotni, aerodinami?ki prora?un kotla. Vi?ak vazduha na putu kotla.
prezentacija, dodano 08.02.2014
Izlaz pare bubnjastog kotla sa prirodnom cirkulacijom. Temperatura i pritisak pregrijane pare. Toranj i polutoranj raspored kotla. Sagorevanje goriva u suspenziji. Izbor temperature zraka i termi?kog kruga kotla.
seminarski rad, dodan 16.04.2012
Namjena i glavne vrste kotlova. Ure?aj i princip rada najjednostavnijeg parnog pomo?nog vodenog bojlera. Priprema i pu?tanje u rad kotla, njegovo odr?avanje u toku rada. Stavljanje parnog kotla iz upotrebe. Glavni kvarovi parnih kotlova.
sa?etak, dodan 03.07.2015
Priprema parnog kotla za potpalu, pregled glavne i pomo?ne opreme. Pokretanje operacija i uklju?ivanje injektora. Odr?avanje radnog kotla, kontrola pritiska i temperature ?ive i me?upare, napojne vode.
sa?etak, dodan 16.10.2011
Dobivanje energije u obliku njenih elektri?nih i termi?kih oblika. Pregled postoje?ih elektrodnih kotlova. Studija termomehani?ke energije u proto?nom dijelu kotla. Prora?un faktora efikasnosti elektrodnog kotla. Kompjuterska simulacija procesa.
teze, dodato 20.03.2017
Karakteristike brodskih parnih kotlova. Odre?ivanje zapremine i entalpije dimnih gasova. Prora?un kotlovske pe?i, toplotni bilans, konvektivna povr?ina grijanje i izmjena topline u ekonomajzeru. Rad brodskog pomo?nog parnog kotla KVVA 6.5/7.
seminarski rad, dodan 31.03.2012
Na?ini kontrole temperature vode u elektri?nim bojlerima. Metode intenziviranja prijenosa topline i mase. Prora?un proto?nog dijela kotla, maksimalne snage prijenosa topline konvektora. Razvoj ekonomi?nog na?ina rada elektrodnog kotla u Matlabu.
magistarski rad, dodan 20.03.2017
Vrste pe?i za parne kotlove, prora?unske karakteristike mehani?kih pe?i sa lan?anom re?etkom. Prora?un potrebne zapremine vazduha i zapremine proizvoda sagorevanja goriva, sastavljanje toplotnog bilansa kotla. Odre?ivanje temperature gasa u zoni sagorevanja goriva.
priru?nik za obuku, dodan 16.11.2011
Stvaranje zasi?ene ili pregrijane pare. Princip rada parnog kotla CHP. Odre?ivanje efikasnosti kotla za grijanje. Upotreba plinskih cijevnih kotlova. Kotao za grijanje od lijevanog ?eljeza. Opskrba gorivom i zrakom. Cilindri?ni parni bubanj.
sa?etak, dodan 12.01.2010
Vodovod kotlarnice, princip rada. Karta re?ima parnog kotla DKVr-10, proces sagorevanja goriva. Karakteristike rekonstruisanih dvobubnih vodocevnih kotlova. Ure?aji uklju?eni u sistem automatizacije. Opis postoje?ih za?tita.
