Klasifikacija eksternih depozita

Kao dio pepela prisutni su u maloj koli?ini topljiva jedinjenja sa ta?kom topljenja od 700 - 850 ° C. To su uglavnom hloridi i sulfati alkalnih metala. U zoni visokih temperatura jezgre gorionika prelaze u stanje pare, a zatim se kondenzuju na povr?ini cijevi, jer je temperatura ?istog zida uvijek manja od 700°C.

Komponente srednjeg topljenja pepeo s ta?kom topljenja od 900 - 1100 ° C mo?e formirati primarni ljepljivi sloj na cijevima i zaslonima, ako, kao rezultat neuravnote?enog re?ima izgaranja, baklja dodirne zidove pe?i, a plinoviti medij visoke temperature nalazi se u blizini sitastih cijevi.

vatrostalne komponente pepeo je obi?no ?isti oksid. Njihova ta?ka topljenja (1600 - 2800 o C) prelazi maksimalna temperatura jezgra plamena, tako da prolaze zonu sagorevanja bez promene svog stanja, ostaju?i ?vrsti. Zbog male veli?ine ?estica, ove komponente se uglavnom odvode protokom gasa i ?ine lete?i pepeo.

U zoni visokih temperatura plina (iznad 700 - 800°C), na povr?ini ?iste cijevi, prvo dolazi do kondenzacije iz toka plina niskotopljivih spojeva i na cijevima se formira primarni ljepljivi sloj. ?vrste ?estice pepela se istovremeno prianjaju na njega. Zatim se stvrdne i postane gust po?etni sloj naslaga, ?vrsto prilijepljen na povr?inu cijevi. Temperatura vanjska povr?ina sloj se podi?e i kondenzacija prestaje.

Nadalje, male i tvrde ?estice vatrostalnog pepela se bacaju na hrapavu povr?inu ovog sloja, formiraju?i vanjski labavi sloj naslaga. Dakle, u ovom rasponu temperatura plina naj?e??e su prisutna dva sloja naslaga na povr?ini cijevi: gusto i labav.

Loose depoziti uobi?ajeno u zoni relativno niskih temperatura protoka plina (manje od 600 - 700 ° C), karakteristi?nih za povr?inu konvektivnog rudnika.

Labave naslage se uglavnom formiraju na stra?njoj strani cijevi u odnosu na smjer strujanja plina, u zoni vrtloga koja se formira iza cijevi (slika 3.32). Labave naslage se formiraju na prednjoj strani samo pri malim brzinama strujanja (manje od 5-6 m/s) ili u prisustvu vrlo finog lete?eg pepela u struji.

?estice pepela koje u?estvuju u formiranju labavih naslaga dijele se u tri grupe.

To prva grupa uklju?uju najmanje frakcije, takozvane inercijalne ?estice, koje su toliko male da se kre?u du? vodova protoka gasa, pa je vjerovatno?a njihovog talo?enja na cijevima mala. Grani?na veli?ina ?estica koje pripadaju ovoj grupi je oko 10 mikrona.

Co. druga grupa uklju?uju velike frakcije ve?e od 30 mikrona. Ove ?estice imaju dovoljno veliku kineti?ku energiju i u kontaktu sa labavim naslagama uni?tavaju ih.

tre?a grupa?ine frakcije pepela veli?ine od 10 do 30 mikrona. Kada strujanje plina te?e oko cijevi, te se ?estice uglavnom talo?e na njenoj povr?ini i formiraju sloj naslaga. Kao rezultat toga, veli?ina sloja rastresitih naslaga odre?ena je dinami?kom ravnote?om procesa stalnog talo?enja srednjih frakcija pepela i uni?tavanja talo?enog sloja ve?im ?esticama.

Slika 3.32 – Kontaminacija cijevi labavim naslagama tokom razli?itim pravcima i brzine gasa

Jedna od metoda za ?i??enje grija?ih povr?ina je kori?tenje dinami?kog efekta na sloju naslaga mlaza pare, vode ili zraka. U?inkovitost mlaza je odre?ena njihovim dometom, unutar kojeg mlaz zadr?ava dovoljan dinami?ki pritisak da uni?ti naslage. Vodeni mlaz ima najve?i domet i termi?ki u?inak na guste naslage.

Aparati ovog tipa koriste se za ?i??enje sita. komore za sagorevanje. Me?utim, puhanje vode zahtijeva strogi prora?un kako bi se isklju?ilo o?tro prehla?enje metala nakon uklanjanja naslaga.

Za ?i??enje zra?e?ih grija?ih povr?ina i konvektivnih pregrija?a, ?iroko se koriste ure?aji s vi?e mlaznica koji rade na zasi?enoj ili pregrijanoj pari s pritiskom od oko 4 MPa.

Vibraciono ?i??enje se koristi za ?i??enje sita i inline snopova cijevi u podru?ju horizontalnog plinskog kanala. Njegovo djelovanje temelji se na ?injenici da kada cijevi vibriraju na visokoj frekvenciji, adhezija naslaga na metal je poreme?ena. U tu svrhu koriste se vibratori sa vodeno hla?enim ?ipkama, koji prenose udar na povr?inu koja se ?isti.

Najefikasniji na?in ?i??enja konvektivne povr?ine u dovodnom oknu parnog kotla od rastresitog pepela je shot cleaning. U ovom slu?aju koristi se kineti?ka energija padaju?ih peleta od lijevanog ?eljeza promjera 3-5 mm. Sa?ma se dovodi navi?e strujom zraka i raspore?uje po cijelom dijelu osovine. Potro?nja sa?me za ?i??enje odre?uje se na osnovu optimalnog intenziteta "navodnjavanja" sa?mom - 150 - 200 kg/m 2 konvektivne osovine. Vrijeme ?i??enja je obi?no 20 - 60 s.

Preduslov Uspje?no kori?tenje shot cleaninga je redovnost njegove upotrebe odmah nakon pu?tanja kotla u rad sa jo? uvijek prakti?no ?istim grija?im povr?inama.

AT novije vrijeme pronalazi metodu distribucije termalno talasno ?i??enje grijanje povr?ina konvektivne osovine pomo?u akusti?nih niskofrekventnih valova generiranih u posebnoj pulsnoj komori za eksplozivno sagorijevanje.

?i??enje regenerativnih bojlera vazduha (RAH) postavljenih van kotla vr?i se upuhvanjem toplotnog pakovanja RAH-a pregrijanom parom (170-200°C iznad temperature zasi?enja), rje?e se koristi pranje vodom (otklanja ljepljivo naslaga, ali pove?ava koroziju), a koristi se i ?ok metoda.talasno ?i??enje i termi?ka metoda ?i??enja. Potonji se zasniva na periodi?nom pove?anju temperature punjenja na 250 - 300 ° C isklju?ivanjem dovoda zraka u RAH aparat. Ovo su?i lepljive naslage i isparava kondenzovanu sumpornu kiselinu.

Pronalazak se odnosi na termoenergetiku, posebno na ure?aj za udarno impulsno ?i??enje grejnih povr?ina kotlova od naslaga pepela i mo?e se koristiti u bilo kom tehnolo?kom procesu gde postoji potreba za generatorom udarnih talasa. Pronalazak je usmjeren na stvaranje generatora udarnih valova sa pobolj?anom tehni?kom tehnologijom operativne karakteristike, uklju?uju?i pobolj?anje pouzdanosti i efikasnosti u radu. Ure?aj za udarno impulsno ?i??enje kotlova uklju?uje udarnu cijev, eksplozivnu komoru i zatvara? za uno?enje eksploziva i njegovo pokretanje. Eksplozijska komora je napravljena od dvoslojnog cilindra, spojenog navojnom vezom sa udarnom cijevi i zatvara?em, u koji su ugra?eni detonacijski mehanizam i ure?aji koji blokiraju detonaciju prilikom ponovnog punjenja i bilo koje vanredne situacije, uklju?uju?i i gre?ku operatera. Blokator je izra?en u obliku plo?e s rupom, pokretno pri?vr??enom unutar zatvara?a uz pomo? elasti?nog elementa i zasuna. 2 w.p. f-ly, 2 ill.

Pronalazak se odnosi na termoenergetiku, odnosno na sredstva za ?i??enje grejnih povr?ina energetskih i vodogrejnih kotlova od spolja?njih rastresitih naslaga. Ure?aj se mo?e koristiti iu tehnolo?kim instalacijama metalur?ke, hemijske i drugih industrija. Poznat je ure?aj za ?i??enje grejnih povr?ina kotlova koji sadr?i komoru za sagorevanje sa ispu?nom mlaznicom i eksplozivnu komoru koja se nalazi uz komoru za sagorevanje koaksijalno sa ispu?nom mlaznicom. U eksplozivnoj komori je ugra?ena pregrada koja formira komoru za gorivo sa susjednim zidom, na koju je spojena cijev za dovod goriva. Zid i pregrada su perforirani. Cijeli ure?aj je zatvoren u zatvorenom ku?i?tu na koje su spojene cijevi za dovod zraka. ?upljina ku?i?ta je povezana sa komorom za sagorevanje vazdu?nim mlaznicama, a sa eksplozivnom komorom - kroz rupe koje se nalaze u zoni pregrade. Nedostatak ovog ure?aja su niske performanse. Veoma je te?ko obezbediti uslove pod kojima bi na?in sagorevanja goriva u jednoj komori doveo do eksplozije ovog goriva u drugoj komori i obezbedio stabilnost i ponovljivost procesa. Jo? jedan nedostatak ovog ure?aja je nedostatak mobilnosti, zbog ?injenice da je ovaj ure?aj ?vrsto povezan sa sistem goriva i do kotla. To ne isklju?uje mogu?nost spontanog curenja zapaljive mje?avine i njene eksplozije unutar dimnih kanala kotla. Akumulacija pepela i drugih ?vrstih ?estica u udarnim cevima ure?aja izme?u radnih ciklusa negativno uti?e na njegovu efikasnost, jer tokom perioda pokretanja ove ?estice velikom brzinom „pucaju“ na tretiranu povr?inu, uzrokuju?i njeno postepeno tro?enje. Najbli?i ure?aj za istu svrhu zatra?enom u smislu kombinacije karakteristika je ure?aj za ?i??enje grija?ih povr?ina od naslaga pepela, koji sadr?i komoru za sagorijevanje sa uti?nicom za punjenje baruta, udarnu cijev, zatvara? za uno?enje eksploziva. i ure?aj za inicijaciju koji se sastoji od niza elektromagneta, igala i prajmera. Razlozi koji ometaju postizanje ni?e navedenog tehni?kog rezultata pri kori?tenju poznatog ure?aja uzetog kao prototip uklju?uju nepostojanje u ovom ure?aju strukturnih elemenata i tehni?kih i operativnih karakteristika koje osiguravaju sigurnost pri radu na ?i??enju grijne povr?ine kotla. Dakle, ne isklju?uje se spontana detonacija eksploziva kada zatvara? nije zatvoren i prilikom ponovnog punjenja. U ovom ure?aju nije isklju?ena ni slu?ajna eksplozija kada se na elektromagnet primijeni la?ni signal u svim na?inima njegovog rada. Ovi nedostaci su u suprotnosti sa op?teprihva?enim zahtevima, koji jesu neophodno stanje za bezbedno pona?anje radi. Nedostatak treba uklju?iti i ?injenicu da ovaj ure?aj ne predvi?a promjenu udarne cijevi prilikom prelaska s jednog dizajna kotla na drugi. Pronalazak je usmjeren na otklanjanje navedenih nedostataka promjenom dizajna ure?aja i pobolj?anjem njegovih tehni?kih i operativnih karakteristika uz visoku efikasnost i pouzdanost u radu. Ovaj problem se rje?ava postizanjem tehni?kog rezultata u implementaciji pronalaska, koji se sastoji u zna?ajnom pobolj?anju dizajna ure?aja i ispunjavanju svih potrebnih sigurnosnih zahtjeva. Navedeni tehni?ki rezultat u implementaciji pronalaska postignut je ?injenicom da je ure?aj za udarno-pulsno ?i??enje grija?ih povr?ina kotlova, uklju?uju?i udarnu cijev, eksplozivnu komoru, eksplozivni ulazni zatvara? i detonacijski mehanizam, koji se sastoji od prajmer, udara? i elektromagnet sa upravlja?kom jedinicom, izra?en je na konstruktivno nov na?in. Dakle, njegova eksplozivna komora je napravljena od dva koaksijalna cilindra umetnuta jedan u drugi sa interferencijalnim spojem, dok je vanjski cilindar spojen navojnim spojevima sa udarnom cijevi i zatvara?em i zauzvrat je zatvoren u ?uplju ?koljku. Unutar zasuna u ovom ure?aju je ugra?en mehani?ki sigurnosni ure?aj koji omogu?ava automatsko zaklju?avanje nakon svakog udarca i blokator koji spre?ava pomicanje glave vijka prilikom otvaranja i ponovnog punjenja. Osim toga, u navojnom spoju sa strane zatvara?a na spojnim povr?inama su napravljeni uzdu?ni prorezi koji omogu?avaju ravan ulazak zatvara?a u vanjski cilindar eksplozivne komore. Tehni?ki rezultat posti?e se i ?injenicom da je gore spomenuta ?koljka ovog ure?aja, koja pokriva vanjski cilindar eksplozivne komore, ?vrsto pri?vr??ena za zatvara? i na njega su ugra?ene ru?ke i napravljeni su ?ljebovi za vo?enje za pomicanje i fiksiranje. zatvara? u odnosu na eksplozivnu komoru. Istovremeno, na povr?ini vanjskog cilindra eksplozivne komore postavljeni su limiteri za kretanje ?uplje ljuske, au potonjoj se nalaze prozori za uno?enje eksploziva u eksplozivnu komoru. Tehni?ki rezultat posti?e se i ?injenicom da je pomenuti blokator ure?aja izra?en u obliku pravougaone plo?e sa prolaznim otvorom u svojoj ravni, koja je pokretno pri?vr??ena u ?ljeb zatvara?a okomito na svoju osu pomo?u elasti?ni element i zasun. Istovremeno, udara? mehanizma za potkopavanje je napravljen od dva cilindra, od kojih je promjer manjeg manji od promjera rupe blokadne plo?e. Navedeni skup karakteristika osigurava postizanje navedenog tehni?kog rezultata, koji utvr?uje uzro?nu vezu izme?u svojstava i tehni?kog rezultata i materijalnost svojstava potra?ivanja. Analiza nivoa tehnologije koju je izvr?io podnosilac prijave, uklju?uju?i potragu za informacijama o patentima i nau?nim i tehni?kim izvorima, i prou?avanje izvora koji sadr?e informacije o analozima za koji se tra?i pronalazak, omogu?ava nam da tvrdimo da podnosilac prijave nije prona?ao analog koji karakteri?u karakteristike identi?ne svim bitnim karakteristikama predmetnog pronalaska, ali je pore?enje sa prototipom, najbli?im tra?enom, omogu?ilo da se identifikuje skup zna?ajnih obele?ja u predmetu potra?ivanja u smislu tehni?kog rezultata, koji su navedeni u zahtevima. Prema tome, pronalazak za koji se tvrdi da ispunjava uslov "novine" prema va?e?em zakonodavstvu. Da bi potvrdio usagla?enost pronalaska na koji se tra?i zahtev za „inventivnu stepenicu“, podnosilac prijave je izvr?io komparativnu analizu poznatih re?enja u cilju identifikacije karakteristika pronalaska na koji se tra?i prava, ?iji rezultati pokazuju da pronalazak na koji se tra?i prava ne sledi za specijalista eksplicitno iz prethodnog stanja tehnike, tj. ispunjava uslov "inventivnog koraka" prema va?e?em zakonodavstvu. Na SI. 1 prikazuje ure?aj za udarno impulsno ?i??enje kotlovskih povr?ina, uzdu?ni presjek; Na SI. 2 prikazuje popre?ni presjek ure?aja du? A-A na Sl. 1 (uvjetno pove?ano). Informacije koje potvr?uju mogu?nost realizacije pronalaska za postizanje gore navedenog tehni?kog rezultata su sljede?e. Predlo?eni ure?aj za udarno-pulsno ?i??enje grejnih povr?ina kotlova sadr?i: udarnu cijev (slika 1), napravljenu u obliku brzo odvojive cijevi, eksplozivnu komoru 2, zatvara? 3 za uno?enje eksploziva 4 u eksploziju komora 2, prajmer 5, udarna igla 6 za probijanje prajmera 5, elektromagnet 7 za pokretanje udarca 6, koaksijalni cilindri 8, 9 eksplozivne komore 2 sa navojnim priklju?cima 10, 11, ?koljka 12, osigura? 13, blokirna plo?a 14 sa prolaznom rupom 15, elasti?ni element 16, zasun 17, ru?ke 18; istovremeno su na cilindar 9 eksplozivne komore 2 postavljeni grani?nici 19, a u ?upljoj ljusci 12 su napravljeni ?ljebovi za vo?enje 20 i prozor 21 (slika 2). U navojnom spoju 11 (slika 1), koji povezuje komoru 2 sa zatvara?em 3, na povr?ini zatvara?a 3 (slika 2) i na povr?ini cilindra 9, napravljeni su uzdu?ni ?ljebovi 22, 23 , obezbe?uju?i translatorno pomeranje zatvara?a 3 dok ne do?e u kontakt sa eksplozivnom komorom 2 Treba napomenuti da se osigura? 13 (slika 1) u ovom ure?aju mo?e izraditi na poznat na?in i stoga je uslovno prikazan na crte?u. Me?utim, neophodan uslov za dizajn je da osigura? 13 jasno hvata udara? 6 nakon odbijanja od eksplozivne komore 2 i sigurno ga fiksira u prvobitni polo?aj sve dok se ne da signal za pokretanje elektromagneta 7. Rad ure?aja je sljede?i. Nakon uklanjanja ure?aja iz osigura?a 13 (slika 1), na elektromagnet 7 se dovodi napon koji gura udara? 6. Ubrzavaju?i, udara? 6 udara u prajmer 5, usled ?ega eksploziv 4 eksplodira, formiraju?i visok krvni pritisak u eksplozivnoj komori 2. Nastali udarni val se usmjerava na tretiranu povr?inu kotla pomo?u udarne cijevi 1 (mehanizam za pri?vr??ivanje ure?aja na kotao nije konvencionalno prikazan). Nakon uzastopnog odbijanja od grija?ih povr?ina kotla, postepeno blijedi. U tom slu?aju, udara? 6 se vra?a u prvobitni polo?aj pod dejstvom opruge i fiksira ga osigura?em 13. Nakon pritiska na grani?nik (konvencionalno nije prikazan na crte?u) na ru?ku 18, operater rotira zatvara? 3 oko svoje ose sve dok grani?nik 19 ne do?e u kontakt sa vode?im ?ljebovima 20 i uvu?e zatvara? 3 u krajnje otvoren polo?aj. U tom slu?aju, oslobo?ena brava 17 pod djelovanjem elasti?nog elementa 16 pomi?e se zajedno s plo?om 14 u svoj gornji polo?aj. Otvor 15 plo?e 14 se pomi?e i blokira kanal kroz koji se udara? 6 kre?e do prajmera 5. Nakon ?to eksploziv 4 ponovo u?e u eksplozivnu komoru 2, ?koljka 12 se ponovo kre?e naprijed dok ne do?e u kontakt sa eksplozivnu komoru 2 i rotira oko svoje ose dok se ne zaustavi. ?tavi?e, zasun 17 se uz pomo? navojnog spoja ponovo uvla?i u donji polo?aj, otvaraju?i otvor 15 za udara? 6. Time je zavr?ena priprema za slede?e pu?tanje u rad i ceo ciklus se ponovo ponavlja kada se ure?aj je uklonjen iz osigura?a. Ova dvostruka za?tita pru?a potpunu garanciju od bilo kakve nezgode, uklju?uju?i nemar operatera. Tako, na primjer, ure?aj ne?e raditi ako, prilikom otvaranja ili zatvaranja zatvara?a, operater slu?ajno da signal elektromagnetu. Tako?er ne?e raditi ako zatvara? nije potpuno zatvoren i ako osigura? nije uklonjen. Predlo?eni dizajn ure?aja ispunjava sve zahtjeve koje postavlja slu?ba sigurnosti u proizvodnji miniranja. Ure?aj ne zahtijeva nikakve posebne ure?aje niti skupe materijale za njegovu implementaciju i vrlo je jednostavan za proizvodnju. A njegova mobilnost i jednostavnost ugradnje na jedinicu kotla mogu zna?ajno smanjiti tro?kove njenog pode?avanja i tokom cijelog perioda njenog rada. Dakle, gore navedene informacije ukazuju na ispunjenje sljede?eg skupa uslova pri kori??enju ovog pronalaska: alat koji oli?ava tra?eni pronalazak u njegovoj implementaciji je namijenjen za upotrebu u industriji, odnosno za udarno pulsno ?i??enje grijne povr?ine kotlova pomo?u ure?aj novi dizajn sa pobolj?anim tehni?kim i operativnim karakteristikama; za tra?eni pronalazak u obliku kako je okarakterisan u nezavisnom paragrafu slede?ih patentnih zahteva, potvr?uje se mogu?nost njegove implementacije kori??enjem gore navedenih metoda u aplikaciji i sredstava i metoda poznatih do datuma prioriteta; sredstvo koje utjelovljuje tra?eni pronalazak u njegovoj implementaciji mo?e posti?i tehni?ki rezultat predvi?en od strane podnosioca prijave. Izvori informacija: 1. Autorsko uvjerenje N 1499084 SSSR, MKI 4 F 28 G 7/00, 1989. 2. Patent N 2031312 RF MKI 6 F 28 G 11/00, 1995.

Pronalazak se odnosi na oblast termoenergetike i mo?e se koristiti za ?i??enje grejnih povr?ina vatrocevnih i gascevnih kotlova i dr. izmjenjiva?i topline od naslaga pepela. Ure?aj sadr?i komoru za sagorevanje sa izduvnim mlaznicama raspore?enim du? njegove uzdu?ne ose, cevi za dovod goriva i vazduha, me?alicu povezanu sa cevovodom za me?avinu, ?iji je deo, koji se nalazi unutar komore za sagorevanje, perforiran u prostorima izme?u izduvnih mlaznica, izvor paljenja, kontrolna jedinica povezana kontrolnom linijom sa izvorom paljenja. Na gasnoj komori kotla nalaze se vode?i udarne armature povezane njegovom zapreminom, povezane talasovodima sa izduvnim mlaznicama i usmerene ka zaga?enim unutra?njim povr?inama kotlovskih cevi, izlaze?i kroz cevnu plo?u u zapreminu gasa. komore kotla, a upravlja?ka jedinica je dodatno povezana upravlja?kim vodovima sa elektromagnetnim ventilom na razvodnoj cijevi za dovod goriva i sa elektromagnetnim ventilom na cijevi za dovod zraka. Tehni?ko re?enje omogu?ava efikasno ?i??enje cevnih snopova grejnih povr?ina zbog racionalna distribucija i isporuku energije udarnog talasa pomo?u sistema talasovoda do udarnih mlaznica i precizno vo?enje udarnih mlaznica do kontaminiranih grejnih povr?ina. 1 ill.

Crte?i prema RF patentu 2504724

Pronalazak se odnosi na oblast termoenergetike, na tehniku ?i??enja grejnih povr?ina lo?iocevnih i gasocevnih kotlova i drugih izmenjiva?a toplote od naslaga pepela i mo?e se koristiti u ure?ajima za razli?ite sektore narodne privrede.

Poznat je ure?aj za ?i??enje grejnih povr?ina, koji se sastoji od komore za sagorevanje sa ispu?nom mlaznicom, me?alice sa mlaznicama za dovod gasa i vazduha, komore za paljenje sa isprekidanim upalja?om, plamenog kanala koji povezuje komoru za paljenje sa komorom za sagorevanje, dok komora za sagorevanje je za?epljena na oba kraja, a izduvna mlaznica je postavljena paralelno sa uzdu?nom osom sa formiranjem u komori za sagorevanje dva sa njom povezana pregrada (SU 1580962, IPC: F28G 1/16, objavljeno 09.02.1988).

Nedostatak poznatog ure?aja je nemogu?nost ujedna?ena distribucija energija udarnog impulsa du? cijevne plo?e i kroz cijevi cijevnog snopa kotla, koje kroz cijevnu plo?u izlaze u plinsku komoru kotla.

Poznat je ure?aj za pulsno ?i??enje talo?nih povr?ina elektrofiltera, koji sadr?i obostrano zatvorenu komoru za sagorevanje, sa izduvnim mlaznicama i cevima za dovod goriva i vazduha, mikser, izvor paljenja i cev za me?avinu, ?iji se deo nalazi. unutar komore za sagorevanje, dok su izduvne mlaznice sme?tene unutar komore za sagorevanje i raspr?ene du? njene uzdu?ne ose, a cev me?avine unutar komore za sagorevanje je perforirana u delovima koji se nalaze izme?u izduvnih mlaznica (RU br. 2027140 IPC: F28G 7/00 , objavljeno 20.01.1995.

Ovaj poznati ure?aj je najbli?i u tra?enom i uzet kao prototip.

Nedostaci poznatog ure?aja za pulsno ?i??enje grejnih povr?ina su u tome ?to ne omogu?ava efikasno ?i??enje grejnih povr?ina ognjecevnih i gascevnih kotlova zbog nedostatka konstruktivnih elemenata za racionalnu raspodelu i precizan smer udarnog talasa. u?inak na intratube naslage u snopovima cijevi i na cijevnim listovima. U poznatom ure?aju, ispu?ne mlaznice su jednosmjerne, ?to onemogu?uje racionalno raspore?ivanje udarnih impulsa preko grija?e povr?ine snopa cijevi. Poznati ure?aj nije automatizovan, ?to smanjuje njegov tehni?ki nivo.

Analiza postoje?eg stanja tehnike koju je izvr?io podnosilac prijave, uklju?uju?i tra?enje patentnih i nau?nih i tehni?kih izvora informacija, kao i identifikaciju izvora koji sadr?e informacije o analozima izuma za koje se tvrdi, omogu?ila je da se utvrdi da je podnosilac prijave u?inio ne prona?u tehni?ko rje?enje koje karakteriziraju karakteristike identi?ne ili ekvivalentne onima koje su predlo?ene.

Definicija sa liste identifikovanih analoga prototipa, kao najbli?eg tehni?kog re?enja u smislu sveukupnosti karakteristika, omogu?ila je da se u tra?enom ure?aju identifikuje skup bitnih razlikovnih karakteristika u odnosu na tehni?ki rezultat koji je primetio podnosilac zahteva. , navedeno u sljede?im tvrdnjama.

Predlo?eno tehni?ko re?enje omogu?ava efikasno ?i??enje cevnih snopova grejnih povr?ina i cevnih listova lo?ivih i gasocevnih kotlova zahvaljuju?i racionalnoj raspodeli i dopremanju energije udarnog talasa pomo?u talasovodnog sistema do udarnih spojnica i preciznog smera udara. vo?enje armatura do kontaminiranih grija?ih povr?ina.

Predla?e se ure?aj za pulsno ?i??enje ogrjevnih povr?ina kotlova na vatru i plinske cijevi, uklju?uju?i obostrano zatvorenu komoru za sagorijevanje, sa izduvnim mlaznicama smje?tenim unutar komore za sagorijevanje i raspore?enim du? njene uzdu?ne osi, cijevima za dovod goriva i zraka, mikser povezan sa cevovodom za me?avinu, ?iji je deo, sme?ten unutar komore za sagorevanje, perforiran u prostorima izme?u izduvnih mlaznica, izvora paljenja, kao i kontrolne jedinice povezane kontrolnom linijom sa izvorom paljenja, dok je na u gasnoj komori kotla nalaze se vode?i udarni spojevi koji komuniciraju sa njegovom zapreminom, povezani talasovodima sa izduvnim mlaznicama i usmereni na kontaminirane unutra?nje povr?ine kotlovskih cevi, koje kroz cevnu plo?u izlaze u zapreminu gasne komore kotla, a upravlja?ka jedinica je dodatno povezana upravlja?kim vodovima na elektromagnetni ventil na dovodnoj cijevi goriva i na elektromagnetni ventil na dovodnoj cijevi zraka .

Pronalazak je ilustrovan na crte?u.

Ure?aj sadr?i komoru za sagorevanje 1, zatvorenu sa obe strane, sa izduvnim mlaznicama 2 sme?tenim unutar komore za sagorevanje 1 i dispergovanim du? njene uzdu?ne ose, cevima za dovod goriva 3 i vazduhom 4, me?a?em 5 spojenom na liniju me?avine 6. Dio vod za me?anje 6 koji se nalazi unutar komore za sagorevanje 1, perforiran u oblastima izme?u izduvnih mlaznica 2. Izvor paljenja 7 je povezan sa linijom me?avine 6. Upravlja?ka jedinica 8 je kontrolnom linijom povezana sa izvorom paljenja 7. Na gasna komora kotla 9, postavljene su vode?e udarne armature 10 povezane sa njegovom zapreminom, povezane talasovodima 11 sa izduvnim mlaznicama 2. Udarne armature 10 su usmerene na kontaminirane unutra?nje povr?ine cevi kotla 12, koje izlaze kroz cevna plo?a 13 u zapreminu kotlovske gasne komore 9. Upravlja?ka jedinica 8 je dodatno povezana kontrolnim vodovima sa elektromagnetnim ventilom 14 na dovodnoj cevi goriva 3 i sa elektromagnetnim ventilom 15 na ulazu vazduha 4.

Ure?aj radi na sljede?i na?in. Nakon pritiska na tipku “Start” na kontrolnoj jedinici 8, otvara se elektromagnetni ventil 14 na cijevi za dovod goriva 3 i elektromagnetski ventil 15 na cijevi za dovod zraka 4 do mije?alice 5. Smjesa zraka i goriva kroz vod za smjesu 6 iz me?alice 5 ulazi u komoru za sagorevanje 1. Nakon punjenja komore za sagorevanje 1 me?avinom vazduha i goriva, napon se automatski primenjuje na povremeni izvor paljenja 7, koji pali me?avinu vazduha i goriva i plamen ulazi u komoru za sagorevanje 1 kroz vod za me?avinu 6, izazivaju?i eksplozivno sagorevanje sme?e u njemu. Iz komore za sagorevanje 1, eksplozivni produkti sagorevanja izbacuju se kroz ispu?ne mlaznice 2 i stvaraju udarno-akusti?ne talase, koji se kroz talasovode 11 distribuiraju du? armatura za vo?enje udarca 10 na gasnu komoru kotla 9 i usmeravaju se na cevnu plo?u 13 i linijske kontaminirane grejne povr?ine kotla 12. zbog racionalne distribucije i isporuke energije udarnih talasa talasovodnog sistema na udarne armature 10 i preciznog smera distribucije udarnih armatura 10 do kontaminiranih grejnih povr?ina 12, posti?e se efikasno ?i??enje cevnog lima 13 i cevnog snopa kotla od kontaminacije u liniji. Nakon zavr?etka ciklusa ?i??enja odre?enog programom, iz upravlja?ke jedinice 8 se ?alju naredbe za zatvaranje elektromagnetnih ventila goriva 3 i zraka 4 i zaustavljanja izvora paljenja 7.

TVRDITI

Ure?aj za impulsno ?i??enje grija?ih povr?ina kotlova sa ogrjevnim i plinskim cijevima, uklju?uju?i komoru za sagorijevanje zatvorenu s obje strane, s ispu?nim mlaznicama smje?tenim unutar komore za sagorijevanje i raspr?enim du? njene uzdu?ne ose, cijevi za dovod goriva i zraka, mije?alica spojen na cevovod za me?avinu, ?iji je deo, sme?ten unutar komore za sagorevanje, perforiran u prostorima izme?u izduvnih mlaznica, izvora paljenja, kao i kontrolne jedinice povezane kontrolnom linijom sa izvorom paljenja, nazna?en time ?to gas komora kotla opremljena je vode?im udarnim armaturama koje komuniciraju sa svojom zapreminom, spojenim pomo?u talasovoda sa izduvnim mlaznicama i usmerenim na kontaminirane unutra?nje povr?ine kotlovskih cevi, koje kroz cevnu plo?u izlaze u zapreminu gasne komore kotla. kotao, dok je upravlja?ka jedinica dodatno povezana upravlja?kim vodovima na elektromagnetni ventil na dovodnoj cijevi goriva i na elektromagnetni ventil na dovodnoj cijevi zraka uho.

Russian FederationRD

RD 34.27.104-92 Smjernice za upotrebu vanjskih sredstava za ?i??enje grija?ih povr?ina parnih kotlova

postavite bookmark

postavite bookmark

RD 34.27.104-92

Grupa E 25

DOKUMENT VODICA

UPUTSTVA ZA UPOTREBU VANJSKOG ?I??ENJA GREJNIH POVR?INA PARNIH KOTLOVA

Datum uvo?enja 1993-07-01

RAZVIJENO od strane Sveruskog instituta za istra?ivanje termotehnike (VTI), sibirskog ogranka VTI (SibVTI), uralskog ogranka VTI (UralVTI)

IZVO?A?I M.N. Maidanik (VTI), V.V. Vasiliev (SibVTI), V.Ya. Lyskov (UralVTI)

ODOBRENO od strane Odeljenja za nau?ni i tehni?ki razvoj Ruske korporacije za elektri?nu energiju i elektrifikaciju "Rosenergo" 8. decembra 1992.

?ef A.P. Bersenev

UMJESTO MU 34-70-123-86, MU 34-70-145-86

Ove Smjernice se odnose na mehanizirana vanjska sredstva za ?i??enje namijenjena preventivnom ?i??enju grijnih povr?ina na radnim kotlovima sa gasne strane i utvr?uju ih vrste i obim, metode njihovog prora?una, op?te zahtjeve za pode?avanje i rad.

Stupanjem na snagu ovih Smjernica, MU 34-70-123-86 "Smjernice za upotrebu sredstava za vanjsko ?i??enje grijnih povr?ina parnih kotlova", MU 34-70-145-86 "Smjernice za prora?un, projektovanje i rad impulsnih ure?aja" postaju neva?e?e ?i??enje".

1. OP?E ODREDBE

1.1. parni kotlovi, koji sagorevaju ?vrsta i te?na goriva, po pravilu treba da budu opremljeni integrisanim sistemom ?i??enja, uklju?uju?i ugradnju razli?itih sredstava za ?i??enje pojedina?nih grejnih povr?ina. Potreba za ?i??enjem pojedine ogrjevne povr?ine utvr?uje se u svakom konkretnom slu?aju iz uvjeta osiguranja operativno ?istog stanja povr?ine i odr?avanja zahtjeva va?e?ih „Pravila tehni?kog rada elektrana i mre?a“ u toku rada postrojenja. kotlovi.

1.2. Kao glavno operativno sredstvo za ?i??enje preporu?uje se kori?tenje ure?aja za puhanje pare, vode i plinsko pulsno ?i??enje, druga?ija kombinacija?to u ve?ini slu?ajeva omogu?ava stvaranje integrisani sistem?i??enje kotlova pri sagorevanju bilo koje vrste goriva.

Pored ili umjesto navedenih sredstava za ?i??enje, u slu?aju nemogu?nosti ili nesvrsishodnosti njihove upotrebe, mogu?e je preporu?iti i kori?tenje stacionarnih parnih („pu?karskih“) puhala, instalacija za ?i??enje sa?mom i ure?aja za akusti?ko ?i??enje.

1.3. Za ?i??enje re?etki pe?i (grejne povr?ine zra?enjem isparavanja i pregrijavanja) kotlova na kruta goriva, u pravilu treba koristiti vodene puha?e. Preporu?ljivo je koristiti parne puha?e samo za ?i??enje onih podru?ja komore za sagorijevanje gdje temperatura metala zidova cijevi prema?uje dozvoljenu prema uvjetima pouzdanosti sitastih cijevi za vrijeme duvanja vode.

1.4. Za ?i??enje poluzra?e?ih (za?ti?enih) i konvektivnih grija?ih povr?ina koje se nalaze u rotacionom plinskom kanalu kotlova na kruta i te?na goriva, uglavnom treba koristiti parne puha?e ili plinsko-pulsne ure?aje za ?i??enje. Potonji su dizajnirani za uklanjanje labavih i labavih (slabo vezanih) naslaga pepela. Za goriva koja proizvode guste (vezane) naslage (kao ?to je Kansk-A?insk mrki ugalj), po?eljno je ugraditi parne puha?e.

Prilikom sagorevanja ?vrstih goriva za lokalno ?i??enje ovih grejnih povr?ina u podru?jima intenzivnog zaga?enja (uglavnom na mestima te?ko dostupnim za parne duvaljke), mogu?e je preporu?iti dodatnu ugradnju „pu?karskih“ duvaljki. Za periodi?no ?i??enje mo?e se razmotriti i upotreba ure?aja za puhanje vode na eksperimentalnoj osnovi.

1.5. Za ?i??enje konvektivnih grija?ih povr?ina smje?tenih u vertikalnom ?ahtu (pregrija?i, vodeni ekonomajzeri), na kotlovima koji sagorevaju ve?inu ?vrstih goriva, po?eljno je ugraditi parne puha?e ili plinsko-pulsne ure?aje za ?i??enje.

Na kotlovima koji sagorevaju malo pepela na ?vrsta goriva, daju slobodno te?e i rastresite naslage pepela, gas-ulje, mogu?e je koristiti i postrojenja za ?i??enje sa?me. ?i??enje sa sa?mom treba koristiti i za cijevne grija?e zraka. Kao alternativno rje?enje (uglavnom za male i srednje kotlove) mo?e se razmotriti upotreba ure?aja za akusti?ko ?i??enje.

1.6. Regenerativne grija?e zraka (RAH) treba ?istiti parnim duvaljkama ili plinskim impulsnim ure?ajima za ?i??enje.

2. VRSTE I OBIM PROIZVODA ZA ?I??ENJE

2.1. Puhalice za vodu

2.1.1. Ure?aji za vodeno pjeskarenje mogu se koristiti na kotlovima na kruta goriva za ?i??enje grija?ih povr?ina od isparavanja i pregrijavanja radijacije izra?enih u obliku zidnih i dvovisinskih re?etki pe?i, sa temperaturom metala u zoni pjeskarenja vodom ne ve?om od 520°C pri kori?tenju niskolegiranih ?elika i ne vi?e od 440 °C kada se koriste blagi ?elici. Potonje se podrazumijeva kao maksimalna projektna temperatura vanjske povr?ine sitastih cijevi u zoni puhanja.

U podru?jima komore za sagorijevanje s vi?om temperaturom metala sitastih cijevi, kao i za poluzra?enje i konvektivne grijne povr?ine, puhanje vode mo?e se koristiti samo eksperimentalno.

2.1.2. Koristiti kao sredstvo za napuhavanje procesna voda sa temperaturom koja ne prelazi 60 ° C i pritiskom od 1-2 MPa.

ure?aji s niskim uvla?enjem (sa uvo?enjem glave mlaznice u pe? i hodom do 1 m), koji rade prema shemi "pull-on", a rotacijsko-translacijsko kretanje mlaznice osigurava spiralni mlazni trag na ekranu pe?i;

ure?aji velikog dometa (sa glavom mlaznice koja se ne mo?e produ?iti u pe?), koja osciliraju?e kretanje u horizontalnom smjeru uz istovremeni vertikalni pomak mlaznice usmjerava mlaz vode kroz pe?, daju?i cik-cak trag mlaza na ekranu.

Osim toga, za posebne primjene mogu se koristiti i duboke ladice.

2.1.4. Za kotlove s dubinom pe?i ne ve?om od 15-17 m, u ve?ini slu?ajeva, mo?e se preporu?iti ugradnja ure?aja niskog uvla?enja i dugog dometa. Mogu se koristiti sami ili u kombinaciji jedni s drugima radi pove?anja efikasnosti ?i??enja i potpunijeg pokrivanja zidova pe?i. U potonjem slu?aju, ugradnja nisko-uvla?ivih ure?aja najpogodnija je u podru?jima intenzivnog tro?enja sita, posebno na dubini pe?i ve?oj od 10-12 m, kao iu podru?jima koja nisu pokrivena mlazovima ure?aja dugog dometa. .

U pe?ima sa glatkim cijevnim zaslonima, s razmakom izme?u sitastih cijevi ve?im od 4-5 mm, u smislu pouzdanosti obloge, po?eljno je instalirati ure?aje sa niskim projekcijama.

U velikim komorama za sagorijevanje treba uglavnom koristiti ure?aje s niskim uvla?enjem. Mo?e biti potrebna dodatna ugradnja ure?aja dugog dometa ako je potrebno o?istiti kosine hladnog lijevka.

Duboke uvla?ive ure?aje je svrsishodno koristiti samo za ?i??enje podru?ja lo?i?ta koja su te?ko dostupna drugim vrstama ure?aja (posebno za ?i??enje uskih dijelova koji se formiraju od sita dvostruke visine i sitastih "obraza"), kao i kada koristite puhanje vode za ?i??enje snopova cijevi.

2.1.5. Metode za prora?un i izbor ?ema za ugradnju ure?aja date su u RD 34.27.105-90.

2.2. Parni puha?i

2.2.1. Parne duvaljke se mogu koristiti na kotlovima koji sagorevaju ?vrsta i te?na goriva za ?i??enje grejnih povr?ina od isparavanja i pregrevanja radijacionih grejnih povr?ina izra?enih u vidu zidnih re?etki pe?i, poluradijacionih (ekranskih) i konvektivnih grejnih povr?ina, RAH.

2.2.2. Kao sredstvo za puhanje treba koristiti pregrijanu paru temperature od najmanje 350 °C i tlaka od 1-4 MPa (u dovodnim parnim cjevovodima).

za ?i??enje re?etki pe?i - ure?aji sa niskim uvla?enjem (s hodom do 1 m) sa rotaciono-translacionim kretanjem cijevi za puhanje i regulacijom pritiska pare kako se glava mlaznice ?iri, daju?i spiralni mlazni trag na ekranu za sagorijevanje, kao i ure?aji koji duvaju kada se glava mlaznice rotira na konstantnoj udaljenosti od ekrana za sagorevanje;

za ?i??enje sita i konvektivnih grija?ih povr?ina - ure?aji za duboko uvla?enje s rotacijsko-translacijskim kretanjem cijevi za puhanje, daju?i spiralni mlazni trag u popre?nim prazninama izme?u cijevi snopova;

za ?i??enje RAH-a - ure?aji sa povratnim kretanjem cijevi za puhanje s vi?e mlaznica du? ose rotora ili s pomicanjem (okretanjem) cijevi za puhanje od centra rotora prema periferiji.

Dodatno, za ?i??enje razli?itih konvektivnih grija?ih povr?ina, ure?aji za duboko izvla?enje samo sa translatornim pomicanjem cijevi za uduvavanje i vi?emlazni?kom glavom, koji izvode "ventilatorsko" puhanje, kao i ure?aji tipa "grabulje" sa povratnim kretanjem popre?ne vi?estruke glave mlaznica, mogu se koristiti.

2.2.4. Metode za prora?un i odabir ?eme instalacije ure?aja date su u Odjeljku 3.

2.3. Gasni pulsni ure?aji za ?i??enje

2.3.1. Plinski impulsni ure?aji za ?i??enje mogu se koristiti na kotlovima na kruta i te?na goriva za ?i??enje poluzra?e?ih (zaslon) i konvektivnih grija?ih povr?ina, RAH.

2.3.2. Kao radna sredstva treba koristiti zapaljive gasove, uklju?uju?i elektrolitski vodonik, sa pritiskom od 0,02-0,15 MPa i vazduh sa pritiskom od 0,002-0,6 MPa (u dovodnim cevovodima).

2.3.3. Za upotrebu u energetskim kotlovima preporu?uje se kori?tenje ure?aja sa stacionarnim impulsnim komorama i stalnim izvorom opskrbe plinom prema tehni?koj dokumentaciji UralVTI-a, tvornice Kotloochistka i NPO TsKTI.

2.3.4. Metode za prora?un i odabir ?eme instalacije ure?aja date su u odjeljku 4.

2.4. Ure?aji za stacionarno puhanje pare ("pu?ka").

2.4.1. Ure?aji za puhanje topova mogu se koristiti na kotlovima koji sagorevaju ?vrsta goriva za ?i??enje poluzra?e?ih (zaslon) i konvektivnih grija?ih povr?ina.

2.4.2. Za upotrebu na elektri?nim kotlovima treba koristiti ure?aje prema tehni?koj dokumentaciji postrojenja Kotloochistka, pregrijanu paru s temperaturom od najmanje 450 °C i tlakom od 4-10 MPa kao sredstvo za napuhavanje.

2.5. Postrojenja za ?i??enje sa?me

2.5.1. Postrojenja za ?i??enje sa?mom mogu se koristiti na kotlovima koji sagorevaju te?na i ?vrsta goriva za ?i??enje konvektivnih grejnih povr?ina, uklju?uju?i i cevne greja?e vazduha sme?tene u vertikalnim ?ahtovima sa kretanjem gasova nani?e.

2.5.2. Za upotrebu u energetskim kotlovima preporu?uju se instalacije sa pneumatskim transportom sa?me prema tehni?koj dokumentaciji postrojenja Kotloochistka, koriste?i metalnu sa?mu ekvivalentnog pre?nika 4-6 mm kao sredstvo za ?i??enje i vazduh pod pritiskom od 0,03-0,1 MPa za transport sa?ma.

2.6. Ure?aji za akusti?no ?i??enje

2.6.1. Ure?aji za akusti?no ?i??enje se mogu preporu?iti za pilotsku upotrebu na kotlovima koji sagorevaju te?na goriva i ugalj, za ?i??enje konvektivnih grejnih povr?ina, uklju?uju?i i cevne greja?e vazduha sme?tene u vertikalnim ?ahtovima.

2.6.2. Za upotrebu u energetskim kotlovima preporu?uju se ure?aji prema tehni?koj dokumentaciji NPO CKTI, koji rade na pregrijanoj pari pod pritiskom od 0,4-0,5 MPa sa glavnom generiranom frekvencijom zvuka od 30-130 Hz.

3. PRORA?UN I IZBOR ?EME INSTALACIJE PARNIH PUHALA

3.1. konvencije

3.2. Duboke ladice

3.2.1. Za efektivna primena parni puha?i moraju ispunjavati sljede?e uslove:

pri sagorevanju ?vrstih goriva temperatura gasova na ulazu u izduvane povr?ine mora biti ve?a od temperature po?etka ?ljake;

?irina popre?nog razmaka izme?u cijevi u svim slu?ajevima treba biti najmanje 55-60 mm, dok se za ?vrsta goriva koja daju guste naslage, a povr?ina se nalazi u zoni temperature plina iznad 800 °C, preporu?a se uzeti na najmanje 110-120 mm.

Bilje?ka. Uputstva u odjeljku 3.2 odnose se uglavnom na ure?aje koji se mogu duboko uvla?iti s rotaciono-translacijskim kretanjem cijevi za puhanje, instalirane za ?i??enje glatkih cijevi i membranskih sita i konvektivnih grija?ih povr?ina. Ne postoji dovoljno iskustva u njihovoj primjeni u doma?oj praksi za ure?aje drugog tipa.

3.2.2. Kao sredstvo za upuhivanje treba koristiti pregrijanu paru sa radnim pritiskom ispred mlaznica (iza ventila aparata), uglavnom u rasponu od 1,2-2,0 MPa. Za ?vrsta goriva sa malo pepela, koja daju pepeo niske abrazivnosti, pritisak pare se mo?e pove?ati na 2,5-3,0 MPa.

Temperaturu pare treba uzeti najmanje 350 °C pri pritisku pare manjem od 2,0 MPa. Pri pritiscima iznad 2,5 MPa temperaturu pare treba uzeti na najmanje 400 °C.

3.2.3. Prilikom sagorijevanja ?vrstih goriva preporu?uje se uzimanje promjera mlaznica u skladu s tablicom 1, ovisno o kompleksu

Gdje se koeficijent abrazivnosti pepela uzima u skladu sa „Normima termi?ki prora?un kotlovske jedinice.

Tabela 1

Bilje?ka. Pre?nici mlaznica su nazna?eni za opseg radnog pritiska od 2,0-1,2 MPa.

Kod ugradnje ure?aja na plinsko-uljne kotlove = 22-28 mm.

3.2.4. Izra?unati protok pregrijane pare kroz aparat nalazi se kao

Gdje je faktor korekcije

3.2.5. Ure?aji se ugra?uju u usjek izme?u izduvanih paketa grija?ih povr?ina, po pravilu, radi ?i??enja paketa s obje strane u smjeru i protiv kretanja plinova.

3.2.6. Prilikom sagorevanja ?vrstih goriva preporu?ljivo je uzeti minimalno rastojanje od ose glave mlaznice do ose prvog reda cevi izduvane povr?ine preko vrednosti

Ali u svakom slu?aju, ne manje od 400 mm.

Kod ugradnje ure?aja na plinsko-uljne kotlove = 350 mm.

Navedene udaljenosti se odre?uju uzimaju?i u obzir otklon i otpu?tanje cijevi za puhanje.

3.2.7. Udaljenost od ose aparata do posljednjeg reda puhanih cijevi u snopu ne smije prelaziti vrijednost

gdje su faktori korekcije

Koeficijent se odre?uje iz nomograma (slika 1).

Prilikom odre?ivanja faktora korekcije uzimaju se vrijednosti minimalne efektivne dinami?ke glave u zavisnosti od prosje?ne temperature plinova:

za ?vrsta goriva koja daju guste (vezane) naslage pepela (kao ?to je mrki ugalj Kansk-A?inskog basena),

za ?vrsta goriva, daju?i uglavnom labave (slabo vezane) naslage pepela (za ve?inu uglja),

prilikom sagorevanja te?nih goriva

Sa formiranjem labavih naslaga pepela na cijevima = 2-3 kPa.

Prilikom odre?ivanja faktora korekcije, vrijednost se podrazumijeva kao broj redova cijevi du? kojih se ?iri mlaz aparata. Istovremeno, za linijske snopove cijevi

za raspore?ene snopove cijevi

3.2.8. Efektivna ?irina mlaza (na ulazu u snop cijevi) izra?unava se kao

Gdje su korekcijski faktori , odre?eni iz izraza (6), (7).

3.3. Ure?aji na uvla?enje

3.3.1. Ure?aje s niskim uvla?enjem treba koristiti za ?i??enje prema shemi „navla?enje“ zidnih re?etki za pe?i koje se nalaze u okomitoj ravnini.

3.3.2. Pregrijanu paru sa radnim pritiskom ispred mlaznica (iza ventila aparata) treba koristiti kao sredstvo za napuhavanje, uglavnom u rasponu od 1,5-2,0 MPa. Za ure?aje sa spiralnim mlaznim tragom na ekranu, pritisak pare (pri maksimalnom pro?irenju mlaznice) mo?e se pove?ati na 2,5-3,0 MPa.

Pri pritisku pare do 2,0 MPa, temperaturu pare treba uzeti kao najmanje 350 °C, pri pritisku iznad 2,5 MPa - najmanje 400 °C.

3.3.4. Izra?unati radijus djelovanja ure?aja sa konstantnim prevjesom mlaznice tokom duvanja nalazi se kao

Za ure?aje sa spiralnim mlaznim tragom na ekranu, izra?unati radijus duvanja uzima se kao najmanja od dvije vrijednosti:

U formulama (11), (12) korekcijski faktori se odre?uju iz izraza (6), (7) i nomograma (slika 2).

Vrijednosti minimalne efektivne dinami?ke glave uzimaju se ovisno o svojstvima zgure goriva:

3.4. RVP duvaljke

3.4.1. U RAH plinske mlaznice treba ugraditi duvaljke, po pravilu, za ?i??enje ambala?e s obje strane u smjeru i protiv kretanja plinova.

Minimalna udaljenost od izlaznog dijela mlaznica do povr?ine izduvavanja = 150-200 mm.

Bilje?ka. Za efikasnu upotrebu parnih puhala moraju biti ispunjeni sljede?i uslovi:

temperaturni re?im pakovanja treba da isklju?i intenzivno stvaranje niskotemperaturnih (vla?nih) naslaga pepela;

kada se ?iri u mlaznici, sredstvo za napuhavanje mora ostati u podru?ju pregrijane pare.

3.4.2. Kao sredstvo za puhanje treba koristiti pregrijanu paru s radnim pritiskom ispred mlaznica (iza ventila aparata) u rasponu od 0,5-1,5 MPa i temperaturom od najmanje 350-400 °C.

4. PRORA?UN I IZBOR ?EMA ZA URE?AJE ZA PULSNO ?I??ENJE GASA

4.1. konvencije

4.2. Op?e odredbe i karakteristike dizajna

4.2.1. Gasnoimpulsni ure?aji za ?i??enje (GIP) su generatori impulsnih talasa umjerenog intenziteta. Kompresijski talasi nastaju eksplozivnim (deflagracionim) sagorevanjem me?avine gasa i vazduha u komorama i isteku produkata eksplozije. Uklanjanje naslaga pepela sa grejnih povr?ina pomo?u GMO ure?aja vr?i se destruktivnim dejstvom kompresijskih talasa i dinami?kog pritiska impulsnog mlaza produkata eksplozije. Pulsiraju?a priroda GMO procesa tako?er uzrokuje vibracije o?i??enih povr?ina, ?to doprinosi uni?tavanju i uklanjanju naslaga.

4.2.2. GIO ure?aj (stacionarni tip) sastoji se od pulsne komore (IC), cjevovoda, zapornih i regulacijskih ventila, alata za upravljanje i upravljanje. IC se sastoji od sljede?ih glavnih komponenti i elemenata (slika 3):

udarna cijev 1, u kojoj dolazi do eksplozivnog sagorijevanja glavne zapremine mje?avine plina i zraka;

predkomora 2 (sa turbulatorom), dizajnirana da ubrza proces eksplozivnog sagorijevanja u po?etnoj fazi;

priprema smjese i jedinica za paljenje 4, koja se sastoji od prigu?iva?a i mije?alice.

IR je opremljen sa upalja?om 5, dizajniranim za periodi?no paljenje smjese, i jedinicom za napajanje 6 za upalja?.

4.2.3. Udarna cijev je izra?ena od cijevi vanjskog promjera 219-426 mm s debljinom stijenke od najmanje 10 mm (odre?eno prora?unom ?vrsto?e za impulsni pritisak od 3,5 MPa pri temperaturi zida od 300 ° C u skladu sa OST 108.031 .08-85*, OST 108.031.09 -85*).

* Unutar teritorije Ruska Federacija va?i, u daljem tekstu. - Napomena proizvo?a?a baze podataka.

Du?ina udarnih cijevi je obi?no 10-50 ovisno o snazi vala. Vrijednosti se preporu?uje uzimati ovisno o povr?ini povr?ina koje se ?iste u sljede?im rasponima:

U zavisnosti od odabranog i veli?ine predmeta za ?i??enje, udarne cijevi se izra?uju kao jednostruke ili vi?estruke (2-4 mlaznice). Grananje udarne cijevi na nekoliko mlaznica vr?i se pomo?u glatki prelazi(sa uglom ne ve?im od 60°), ukupna povr?ina popre?nog presjeka mlaznica mora biti jednaka povr?ini popre?nog presjeka glavne udarne cijevi.

4.2.4. Tijelo predkomora je napravljeno od cijevi sli?nih udarnoj cijevi ili 1-2 veli?ine ve?e. Du?ina predkomora je 1,5-2, u zavisnosti od izabranog turbulatora.

Predkomora je na jednom kraju spojena zavarivanjem na udarnu cijev direktno ili preko konusnog prijelaza pod uglom ne ve?im od 90°. Drugi kraj je zatvoren dnom (debljine otprilike 15 mm) sa ukru?enjima ili prijelazom difuzora do promjera od pribli?no 50 mm za dovod smjese u komoru. U donjem dijelu predkomora ugra?ena je drena?na grana cijev uvjetnog promjera oko 50 mm.

4.2.5. Prilikom odabira turbulatora potrebno je voditi se sljede?im uslovima:

minimalna otpornost na protok smjese i produkte eksplozivnog sagorijevanja;

konstruktivna jednostavnost i proizvodnost;

najrazvijenija turbulentna povr?ina. Ove zahtjeve najbolje ispunjavaju sljede?e izvedbe turbulatora (slika 4):

iglica (a) - u kojoj se klinovi promjera = 20-30 mm nalaze u ravnini spiralne povr?ine, prolaze kroz os du? pre?nika predkomora i zavareni su za potonju; razmak izme?u klinova = 1-3 mm, broj klinova u jednom okretu - 12-36 komada, visina turbulatora;

dijafragma (b) - izra?ena od lima debljine S od oko 15 mm sa rupama raspore?enim u ?ahovnici sa = 8-15 mm; otvorena povr?ina rupa je 30% presjeka udarne cijevi, dijafragma je zavarena na udaljenosti od ;

vijak (c) - koji sadr?i 1-3 okreta () sa korakom okretanja i izra?en je od lima debljine najmanje 10 mm zavarivanjem na cijev predkomora;

turbulator sa pregradama (d) - u kojem su segmenti izra?eni od lima debljine oko 10 mm i pri?vr??eni za predkomoru zavarivanjem; preporu?uje se ugradnja 3-8 particija u koracima;

turbulator sa zidnom spiralom (e) - izra?en od ?ipke sa = 20-40 mm sa nagibom zavojnice = 50-150 mm; visina spirale ;

turbulator u obliku perforirane cijevi sa vij?anim vrtlogom (e) - u kojem se izra?uju perforacije pre?nika 8-15 mm u cijevi pre?nika 70-120 mm, vijak je izra?en od lima oko 10 mm debljine sa stepenicom; broj okreta - 3-4 kom.

kofusory sa uglom od 30-60 ° - za ?i??enje povr?ina koje se nalaze na udaljenosti ve?oj od 3-4 mm od izduvnih mlaznica; izra?uju se okrugle, elipti?ne ili ovalnog oblika, njihov izlazni presjek treba smanjiti za 10-15% u odnosu na presjek elementa udarne cijevi;

difuzor sa uglom od 30-60 ° - za ?i??enje povr?ina koje se nalaze na malim udaljenostima od ispu?nih mlaznica (manje od 3 m);

cilindri?ni - koji, u smislu smjera zra?enja valova kompresije, zauzimaju srednju poziciju me?u gore navedenim;

prorezni - za ?i??enje RVP, cijevnih grija?a zraka i drugih niskotemperaturnih grija?ih povr?ina.

Prorezne mlaznice na RAH-u se postavljaju na minimalnoj mogu?oj udaljenosti od pakovanja koja se ?iste u skladu sa uslovima rasporeda. Dimenzije prorezne mlaznice uzimaju se u sljede?im granicama: ?irina proreza je 50-80 mm, du?ina 300-500 mm, ?irina kratkospojnika izme?u proreza je 50-60 mm, radijus otvora prorezi su 10-20 mm, pretpostavlja se da je du?ina prorezne mlaznice jednaka polupre?niku RVP rotora. Ukupna povr?ina svih proreza treba biti 2-3 puta ve?a od povr?ine popre?nog presjeka cijevi mlaznice.

4.2.7. Ispu?ne mlaznice svih izvedbi izra?ene su od cijevi promjera 219-325 mm s debljinom stijenke od najmanje 8 mm. Razmak izme?u sitastih cijevi i izduvnih mlaznica mora biti najmanje 20 mm, izlaz izlaza mlaznice u dimnjak mora biti 20-50 mm. Na mjestima prolaza kroz ograde, mlaznice se ugra?uju u ?ahure sa brtvama kutije za punjenje.

Kao materijali u proizvodnji ispu?nih mlaznica koriste se sljede?e:

pri temperaturi dimnih plinova manjoj od 500 ° C - ?elik razreda 10, 20, 2sp, 4sp;

na temperaturi plina od 500-850 ° C - ?elik razreda X12H10T, 0X18H10T;

na temperaturama plina iznad 850 ° C - ?elika razreda 20Kh20N14S2, 20Kh2N20S2.

Du?ina dijela mlaznice od specificirani materijali, iznosi 200-400 mm.

u obliku perforirane plinske cijevi (nominalni promjer 12-20 mm) s promjerom rupe od 1-2 mm, smje?tene u ulaznom zra?nom kanalu (nominalni promjer 50 mm) okomito ili koaksijalno;

u obliku zra?ne cijevi (nominalnog promjera 50 mm), perforirane sa rupama pre?nika 1-2 mm u 2-3 reda, koje su zatvorene kutijom; gas se dovodi u kutiju.

Mje?alice su postavljene ispred prigu?iva?a. Prigu?iva? je izra?en u obliku posude od cijevi promjera 219 mm, du?ine 200-300 mm sa dvije perforirane (rupe promjera 3-5 mm) cijevi unutar (nominalni promjer 50 mm). Za pove?anje efekta zaklju?avanja, ?upljina prigu?iva?a je punjena strugotinama od obojenih ili nehr?aju?ih metala ili Ra?igovim prstenovima.

na tijelu prigu?iva?a;

na cjevovodu mje?avine (cijev nominalnog pre?nika 50 mm);

na prednjoj komori.

4.3 Izgled ure?aja i metode prora?una

4.3.1. Prilikom odabira lokacija ispu?nih mlaznica treba se pridr?avati sljede?ih op?ih smjernica:

usmjeriti mlaznice u zone najve?eg intenziteta zaga?enja okomito na o?i??ene cijevi (za kori?tenje efekta vibracije ?i??enja) du? toka dimnih plinova ili okomito na njega;

prorezne mlaznice na RAH treba postaviti du? radijusa RAH-a u plinsku cijev protiv strujanja na minimalnoj udaljenosti od pakovanja koja se ?iste (za su?enje naslaga sa produktima eksplozije);

za ?i??enje kapica i sita postaviti mlaznice sa prednje strane lo?i?ta i na bo?ne zidove kotlova izme?u sita (iza kapica) 1-3 kom. u koracima po visini od 2-3,5 m;

za ?i??enje konvektivnih paketa, koji se nalaze na vrhu konvektivne osovine, postavite mlaznice u stropne cijevi, usmjeravaju?i ih prema dolje u koracima od 2,5-4 m du? prednje strane kotla; za ?i??enje narednih pakovanja, mlaznice treba postaviti u zidove konvekcijske osovine u razmacima izme?u pakovanja sa korakom od 2,5-4 m.

Ovisno o objektu ?i??enja, odabire se tip IC-a i vr?i se preliminarni raspored ure?aja (pomo?u uputstava iz paragrafa 4.2.3-4.2.5, 4.3.1).

Prema odabranoj vrijednosti kori?tenjem empirijske ovisnosti

Konstrui?u se talasna polja svakog ure?aja i odre?uju zone u kojima je nivo pritiska u talasima kompresije najmanje 150 dB. Zone ograni?ene izobarom sa navedenom vrijedno??u tlaka su zona efektivnog ?i??enja.

Od izgra?enih rasporeda se bira optimalna ?ema obezbe?ivanje potrebnih uslova za ?i??enje grejnih povr?ina. Prema njemu, vr?i se projektovanje glavnih komponenti IC-a i prilago?avanje izgleda. U ovom slu?aju, volumen IC-a odre?uje se formulom:

gdje su koeficijenti = 0,05; \u003d 0,5 m / s, vrijednost se preporu?uje uzeti u rasponu od 0,6-2 m / s. Vrijednosti i biraju se ovisno o dizajnu turbulatora prema tabeli 2.

tabela 2

Brzina protoka stehiometrijske smjese u IC-u odre?ena je formulom:

frekvencija pulsa kao

4.3.3. Prora?un za provjeru ?vrsto?e vr?i se za sve elemente IC-a u skladu sa OST 108.031.08-85, OST 108.031.09-85 za djelovanje stati?kog i cikli?kog optere?enja od maksimalno mogu?eg tlaka jednakog 3,5 MPa.

4.3.4. Izbor materijala i prora?un nosa?a i pri?vr??ivanja IC-a na kotao treba izvr?iti u skladu sa GOST 14911-82, GOST 16127-79. U ovom slu?aju potrebno je uzeti u obzir masu komora, reaktivnu silu pri impulsnom ispu?tanju iz mlaznica, te termi?ko ?irenje strukture komore pri maksimalnom zagrijavanju do 300 °C. Impulsna reaktivna sila se preporu?uje da se odredi formulom:

Gdje je = 0,2 MPa.

Prilikom izra?unavanja fiksni nosa?i treba uneti faktor korekcije od 1,5.

5. OP?TI ZAHTJEVI ZA PODE?AVANJE I RAD

5.1. Pode?avanje i rad sredstava za ?i??enje vr?i se u skladu sa uputstvima za upotrebu proizvo?a?a (programera), uzimaju?i u obzir zahtjeve i preporuke ovog odjeljka.

5.2. Pode?avanje sredstava za ?i??enje vr?i se pre pu?tanja u rad (na zaustavljenom kotlu) i tokom rada na kotlu koji radi. Izvodi se nakon ugradnje, popravke ili rekonstrukcije opreme za ?i??enje, kao i kada se promeni vrsta i kvalitet goriva ili drugi uslovi rada, ?to dovodi do promene prirode i intenziteta kontaminacije o?i??enih grejnih povr?ina.

5.3. Pode?avanje na radnom kotlu vr?i se odmah nakon pu?tanja kotla u rad sredstvima za ?i??enje uz obavezno prethodno uklanjanje naslaga pepela na o?i??enim grija?im povr?inama. Prilikom pode?avanja se pode?ava na?in i redosled uklju?ivanja pojedinih sredstava za ?i??enje.

U svakom konkretnom slu?aju, re?im ?i??enja se odre?uje iz uslova za postizanje najve?eg efekta ?i??enja uz obezbe?ivanje pouzdanog rada metala o?i??enih grejnih povr?ina. Preporuke za re?ime ?i??enja sa parnim duvaljkama i gasno-pulsnim ure?ajima za ?i??enje date su u obaveznim prilozima 1 i 2.

5.4. Re?im ?i??enja postavljen tokom perioda pu?tanja u rad prilago?ava se tokom rada uglavnom na osnovu rezultata vizuelnog pra?enja stanja sita, promena otpora i temperature puta gasa, termi?ke efikasnosti grejnih povr?ina, pouzdanosti ure?aja. sisteme za uklanjanje ?ljake i sakupljanje pepela, kao i rezultate pra?enja stanja metala o?i??enih grejnih povr?ina.

5.5. Kod slo?enog ili kombiniranog ?i??enja, pode?avanje i odabir na?ina ?i??enja za sva sredstva za ?i??enje mora se izvr?iti istovremeno.

5.6. Prilikom pode?avanja i rada sredstava za ?i??enje obavezno je pratiti stanje metala o?i??enih grija?ih povr?ina.

5.7. Sredstva za ?i??enje se moraju redovno uklju?ivati sa na?inima ?i??enja koji su odre?eni prilikom pu?tanja u rad, kao i neposredno pre ga?enja kotla. Sredstva za ?i??enje razli?ite vrste obi?no uklju?eni u seriju. Redoslijed uklju?ivanja sredstava za ?i??enje je po pravilu u smjeru plinova.

5.8. Sredstva za ?i??enje, kao i sistemi za daljinsko i automatsko upravljanje njima, moraju biti u stalnoj pripravnosti za akciju. Nije dozvoljeno uklju?ivanje sredstava za ?i??enje u slu?aju neispravnog sistema za?tite.

Prilog 1
Obavezno

1. Re?im ?i??enja se pode?ava tokom pu?tanja u rad i rada uglavnom prema slede?e parametre: pritisak pare ispred mlaznica aparata, u?estalost uklju?ivanja aparata, broj istovremeno uklju?enih aparata.

Tlak pare uglavnom odre?uje u?inak jednokratnog ?i??enja, u?estalost uklju?ivanja ure?aja u ve?oj mjeri ovisi o stopi kontaminacije povr?ine.

Bilje?ka. Efekat ?i??enja sli?an promeni pritiska mo?e se posti?i i promenom pre?nika mlaznica u aparatu. U ovom slu?aju, pove?anje tlaka pare, na primjer, za faktor od 1,5 je ekvivalentno u smislu intenziteta udara mlaza pove?anju promjera mlaznice za oko 1,2 puta.

2. Pritisak pare ispred mlaznica ure?aja za duboko izvla?enje (prilikom ?i??enja sita i konvektivnih grejnih povr?ina) preporu?uje se uzimati: 2,0-1,6 MPa sa mlaznicama pre?nika 12-20 mm, 1,6-1,2 MPa sa mlaznicama ve?eg pre?nika. Prilikom sagorijevanja goriva s malo pepela s pepelom niske abrazivnosti, tlak pare se mo?e pove?ati za 1,3-1,5 puta.

Za ure?aje sa niskim uvla?enjem (prilikom ?i??enja re?etki pe?i), uobi?ajeni opseg pritiska pare je 2,0-1,5 MPa sa mlaznicama pre?nika 16-22 mm (kod ure?aja sa spiralnim mlaznim bu?enjem i podesivi pritisak maksimalne vrijednosti mogu biti 1,3-1,5 puta ve?e).

3. U?estalost uklju?ivanja ure?aja pri ?i??enju re?etki pe?i se obi?no uzima 1-3 puta dnevno, sita i konvektivnih grija?ih povr?ina - 1 put dnevno.

4. Pritisak pare i u?estalost uklju?ivanja ure?aja odre?uju se prilikom pu?tanja u rad i rada prema pokazateljima navedenim u ta?ki 5.4, pri ?emu treba uzeti u obzir sljede?e:

pove?anje pritiska pare, kao i smanjenje trajanja perioda izme?u puhanja, mo?e dovesti do pove?anog tro?enja cijevi, posebno pri sagorijevanju goriva s vi?e pepela s abrazivnim pepelom;

kod upuhivanja pare te?ko je posti?i operativno ?isto stanje o?i??enih grijnih povr?ina. Ostvarljivi u?inak ?i??enja sastoji se uglavnom od uklanjanja naslaga pepela iz popre?nih razmaka izme?u cijevi (gasnih kanala) i eliminacije njihovih velikih izraslina, ?to omogu?ava odr?avanje stabilnog nivoa zaga?enja u radu, aerodinami?ke otpornosti na toplinsku efikasnost grija?ih povr?ina. ;

sa formiranjem gustih slojeva primarnih naslaga pepela, nagomilavanja ?ljake i vla?nih niskotemperaturnih naslaga pepela, upuhivanje parom postaje neefikasno.

5. Broj istovremeno uklju?enih ure?aja obi?no se uzima 2-4 i odre?uje se prema uslovima odr?avanja pritiska ispred ure?aja i stabilnosti odr?avanja re?ima rada kotla. Ure?aji su uklju?eni u antifazi.

6. Prije duvanja, parovodi se moraju pa?ljivo isprazniti od nakupljenog kondenzata. Procedura za uklju?ivanje ure?aja treba da predvidi i isklju?enje mogu?nosti nakupljanja kondenzata ispred ure?aja koji se ne koriste.

granice koncentracije smjese, osiguravaju?i stabilan na?in rada komora;

optimalna koncentracija smjese pri kojoj se stvara maksimalna energija valova;

optimalna frekvencija impulsa u cijelom rasponu protoka mje?avine;

optimalna u?estalost i trajanje uklju?ivanja prema uslovima efikasnosti ?i??enja.

2. Prvo uklju?ivanje GMO ure?aja u rad mora se izvr?iti pri minimalnim brzinama protoka mje?avine i maksimalnoj frekvenciji impulsa (=2-4 s).

Pove?anje snage talasa GMO ure?aja treba izvr?iti nakon ?to se komore zagreju 3-5 minuta postepenim pove?anjem protoka vazduha i gasa bez prekida re?ima. Istovremeno, fiksiraju?i pritisak u kompresijskim talasima u kotlu ili na mestu servisa pulsnim mera?em nivoa zvuka, registruju pritisak vazduha i gasa pri kojem se stvara maksimalna snaga talasa pomo?u manometara. Sli?no se odre?uje optimalna periodi?nost impulsa.

3. U periodu pu?tanja u rad preporu?uje se da se GMO ure?aji redovno pu?taju u rad najmanje jednom dnevno u trajanju od 15-30 minuta. U budu?nosti, u zavisnosti od efikasnosti ?i??enja, prilago?ava se i pode?ava potrebna u?estalost uklju?ivanja i trajanje rada GMO ure?aja.

U toku rada kotla, za ?i??enje grejnih povr?ina sita koriste se parno i parno-vodeno duvanje, kao i vibraciono ?i??enje, a za konvektivno zagrevanje koriste se parno i parno-vodeno puhanje, vibracijsko, sa?masto i akusti?ko ?i??enje ili samopuhanje. povr?ine.

Naj?e??i su puhanje parom i ?i??enje sa?mom. Za sita i vertikalne pregreja?e, ?i??enje vibracijama je najefikasnije. Radikalna je upotreba samoventiliranih grija?ih povr?ina sa malim promjerom i razmakom cijevi, u kojima se grijne povr?ine kontinuirano odr?avaju ?istima.

Steam puff. ?i??enje grija?ih povr?ina od kontaminacije mo?e se vr?iti zbog dinami?kog djelovanja mlaza vode, pare, mje?avine pare i vode ili zraka. Efikasnost mlaznica je odre?ena njihovim dometom.

Vodeni mlaz ima najve?i domet i termi?ki efekat, ?to doprinosi pucanju ?ljake. Me?utim, puhanje vode mo?e uzrokovati prehla?enje sitastih cijevi i o?te?enje njihovog metala. Vazdu?ni mlaz ima nagli pad brzine, stvara mali dinami?ki pritisak i efikasan je samo pri pritisku od najmanje 4 MPa.

Kori?tenje upuhivanja zraka ote?ava potreba za ugradnjom kompresora velikog kapaciteta i visokog pritiska.

Naj?e??e puhanje uz upotrebu zasi?ene i pregrijane pare. Mlaz pare ima mali domet, ali pri pritisku ve?em od 3 MPa, njegovo djelovanje je prili?no u?inkovito. Pri pritisku pare od 4 MPa ispred ventilatora, dinami?ki pritisak mlaza na udaljenosti od oko 3 m od mlaznice je ve?i od 2000 Pa.

Da bi se uklonile naslage sa povr?ine grijanja, dinami?ki pritisak mlaza treba biti pribli?no 200-250 Pa za naslage labavog pepela, 400-500 Pa za zbijene naslage pepela, 2000 Pa za naslage rastopljene troske.

Blowers. Strukturni dijagram ventilatora je prikazan na sl. 101.

Rice. 101. Duvaljka:

1, 5 - elektromotori; 2 - cijev za puhanje; 3, 6 - reduktor;

4 - kolica; 7 - mono?ina; 8 - zvjezdica; 9 - beskona?ni lanac;

10 - zaporni ventil; 11 - potisak sa klinom; 12 - poluga;

13 - fiksni parovod; 14 - ?ipka

Duvaljka uklju?uje:

elektromotor 1 montiran na kolica 4;

· reduktor 3, namenjen za rotaciju duva?ke cevi 2;

· elektromotor 5 i reduktor 6, postavljeni na mono?inu 7, predvi?eni za translatorno kretanje cijevi duvaljke 2;

· mehanizam za translatorno kretanje cijevi za puhanje, koji se sastoji od kolica 4, koji se kre?e du? polica mono?ine 7, zup?anika 8 i beskona?nog lanca 9;

· zaporni ventil 10, koji automatski otvara paru u cev za uduvavanje nakon ?to ona dostigne polo?aj za uduvavanje; mehanizam koji upravlja zapornim ventilom 10 i sastoji se od ?ipke sa klinom 11 i poluge 12.

Cijev puhala je spojena pomo?u kutije za punjenje na fiksni parovod 13, koji do nje dovodi paru iz zaporni ventil. I-beam monorail 7 nosi sve ove mehanizme, a sam je pri?vr??en za okvir kotla. Po prijemu impulsa od prethodnog ventilatora koji je zavr?io svoj rad, starter uklju?uje elektromotore 1 i 5. Time se pali signalna lampica koja se nalazi na ?titu programska kontrola pu?e. Vagon 4, koji se kre?e du? mono?ine, uvodi cijev duvaljke 2 u dimnjak. Kada cev za puhanje dostigne polo?aj duvanja, ?ipka 14, deluju?i na polugu, zahvata klin 11 pomo?u ?ipke, koja kroz potiskiva? pritiska zaporni parni ventil, ?ime se otvara pristup pari do cijev za puhanje. Para iz cijevi puhala izlazi kroz mlaznice, duvaju?i preko grija?e povr?ine.

S translatorno-rotacijskim kretanjem cijevi 2, puhanje se vr?i du? spiralne linije. Nakon ?to je cijev puhala potpuno umetnuta u plinski kanal, klin postavljen na pogonski lanac 9, djeluju?i na grani?ne prekida?e elektromotora 5, prebacuje ure?aj u rikverc. U tom slu?aju, grija?a povr?ina se duva na isti na?in kao kada se cijev puhala kre?e unutar plinskog kanala.

Prije nego ?to se glava mlaznice ukloni iz plinskog kanala, ?ipka 14, djeluju?i kroz polugu 12 na klinu 11, dovest ?e je u prvobitni polo?aj, a zaporni parni ventil ?e se zatvoriti pod djelovanjem opruge, zaustavljaju?i se pristup pare cijevi za puhanje.

Povratkom cijevi za puhanje u prvobitni polo?aj, igla postavljena na pogonski lanac 9, djeluju?i na grani?ne prekida?e, isklju?uje elektromotore 1 i 5, a ure?aj koji slijedi shemu prima impuls za uklju?ivanje.

Podru?je djelovanja duvaljke je do 2,5 m, a dubina ulaska u pe? je do 8 m. Na zidovima pe?i duvaljke se postavljaju tako da njihova povr?ina djelovanja pokriva cijeloj povr?ini ekrana.

Puhala za konvektivne grija?e povr?ine imaju cijev s vi?e mlaznica, ne izlaze iz dimnjaka i samo se rotiraju. Broj mlaznica koje se nalaze na obje strane cijevi za upuhivanje odgovara broju cijevi u redu uduvane grija?e povr?ine.

Za regenerativne grija?e zraka koriste se osciliraju?e cijevi. Para ili voda se dovode u cijev ventilatora, a mlaz koji te?e iz mlaznice ?isti plo?e grija?a zraka. Cijev za puhanje se zakre?e pod odre?enim kutom tako da mlaz ulazi u sve ?elije rotora rotacionog grija?a zraka. Za ?i??enje regenerativnog grija?a zraka parnih generatora na kruto gorivo, para se koristi kao sredstvo za puhanje, a alkalna voda se koristi kao sredstvo za puhanje parnih generatora na ulje. Voda dobro pere i neutralizira spojeve sumporne kiseline prisutne u sedimentima.

Duva para. Radni agens ventilatora je voda iz generatora pare ili napojna voda.

Aparat se sastoji od mlaznica postavljenih izme?u cijevi sita. Voda se dovodi u mlaznice pod pritiskom, a kao rezultat pada tlaka pri prolasku kroz mlaznice, iz nje se formira parno-vodeni mlaz usmjeren na suprotne dijelove sita, kapica i sita. Velika gustina me?avine pare i vode i prisustvo vode koja nije isparila u mlazu deluju efektivno destruktivno na naslage ?ljake, koje se uklanjaju u donji deo pe?i.

Vibraciono ?i??enje. Vibraciono ?i??enje se zasniva na ?injenici da kada cijevi vibriraju na visokoj frekvenciji, poreme?eno je prianjanje naslaga na metal grija?e povr?ine. Vibraciono ?i??enje slobodno vise?ih vertikalnih cevi, sita i pregreja?a je najefikasnije. Za ?i??enje vibracijama uglavnom se koriste elektromagnetski vibratori (Sl. 102).

Cijevi i zasloni pregrija?a su pri?vr??eni na ?ipku, koja se prote?e izvan obloge i povezana je s vibratorom. Promaja se hladi vodom, a mjesto njenog prolaska kroz oblogu je zape?a?eno. Elektromagnetski vibrator se sastoji od tijela sa sidrom i okvira sa jezgrom, pri?vr??enim oprugama. Vibracija o?i??enih cijevi vr?i se udarcima na ?ipku s frekvencijom od 3000 otkucaja u minuti, amplituda oscilacija je 0,3-0,4 mm.

Shot cleaning. Shot cleaning se koristi za ?i??enje konvektivnih grija?ih povr?ina u prisustvu zbijenih i vezanih naslaga na njima. ?i??enje nastaje kao rezultat kori?tenja kineti?ke energije ?eljeznih sa?mi koje padaju na o?i??ene povr?ine promjera 3-5 mm. U gornjem dijelu konvektivne osovine generatora pare postavljeni su razmaziva?i, koji ravnomjerno raspore?uju sa?mu po popre?nom presjeku plinskog kanala. Prilikom pada, hitac se obara

Rice. 102. Vibracioni ure?aj za ?i??enje vertikalnih cevi:

a - pogled sa strane; b - uparivanje vibriraju?e ?ipke sa grijanom

cijevi, pogled odozgo; 1 - vibrator; 2 - plo?a; 3 - kabl;

4 - protivteg; 5 - vibraciona ?ipka; 6 - brtva prolaza

?ipke kroz zidove; 7 - cijev

pepeo se talo?i na cijevima, a zatim se zajedno s njim skuplja u bunkere koji se nalaze ispod rudnika. Iz bunkera sa?ma zajedno sa pepelom ulazi u sabirnu kantu, iz koje ih hranilica isporu?uje u cevovod, gde se masa pepela sa sa?mom pokupi vazduhom i odnese u zamku za sa?mu iz koje se sa?ma ponovo se kroz rukave dovodi do posipa?a, a vazduh se zajedno sa ?esticama pepela ?alje u ciklon gde se odvajaju. Iz ciklona se vazduh ispu?ta u dimnjak ispred dimovoda, a pepeo koji se slo?io u ciklonu odvodi se u sistem za uklanjanje pepela kotlovskog postrojenja.

Transport sa?me se vr?i prema shemi usisavanja ili pra?njenja. Kod usisnog kruga, vakuum u sistemu se stvara pomo?u ejektora pare ili vakuum pumpe. Sa shemom ubrizgavanja, transportni zrak se dovodi u injektor iz kompresora. Za transport hitaca potrebna je brzina vazduha od 40 - 50 m/s.

Nedavno se ?i??enje sa?ma prakti?no ne koristi. To je zbog deformacije grija?ih povr?ina i relativno niske efikasnosti.