Projektovanje fiksnih nosa?a toplovodnih mre?a. Pokretni nosa?i cevovoda toplovodnih mre?a

Rice. 3 primjene 16. Fiksni ?titnici za cjevovode D n 108-1420 mm tip III sa za?titom od elektrokorozije: a) obi?ni;

b) oja?ana

Rice. 4 primjene 16. Fiksni slobodno stoje?i nosa? cijevi

D na 80-200 mm. (podrum).

Pokretni nosa?i cevovoda toplotnih mre?a.

Rice. 5. Pokretni oslonci:

a - klizni pokretni oslonac; b - valjak; u - valjak;

1 - ?apa; 2 - osnovna plo?a; 3 - baza; 4 - rebro; 5 - bo?no rebro;

6 - jastuk; 7 - polo?aj monta?e nosa?a; 8 - klizali?te; 9 - valjak;

10 - nosa?; 11 - rupe.

Rice. 6. Podr?ka ovjesa:

12 - nosa?; 13 - vijak za vje?anje; 14 - potisak.

Dodatak 17. Koeficijenti trenja u pokretnim le?ajevima

Prilog 18. Polaganje cjevovoda za toplovodne mre?e.

Rice. 2 primjene 18. Bekanalno polaganje toplotnih mre?a: a) u suvim zemlji?tima; b) c vla?na tla sa pripadaju?om drena?om.

Tabela 1 Aneksa 18. Konstrukcijske dimenzije bekanalno polaganje toplotnih mre?a u armiranobetonskoj izolaciji u suvim tlima (bez drena?e).

D y, mm

D n, (sa pokrivnim slojem)

D P

D o

h 1, ne manje

L, najmanje

Tabela 2 Dodatka 18

D y, mm

D n, (sa pokrivnim slojem)

Dimenzije prema seriji albuma 903-0-1

D P

D o

h 1, ne manje

L, najmanje

Obloga kanala.

Rice. 2 primjene 18. Monta?ni kanali za toplovodne mre?e: a) KL tipa; b) tip KLp; c) tip KLS.

Tabela 3 Priloga 18. Glavni tipovi monta?nih armiranobetonskih kanala za toplovodne mre?e.

Nazivni pre?nik cevovoda D y, mm	Oznaka (brend) kanala	Dimenzije kanala, mm
Unutra?nja nominalna	outdoor
?irina A	Visina H	?irina A	Visina H
25-50 70-80	KL(KLp)60-30 KL(KLp)60-45
100-150	KL(KLp)90-45 KL(KLp)60-60
175-200 250-300	KL(KLp)90-60 KL(KLp)120-60
350-400	KL(KLp)150-60 KL(KLp)210-60
450-500	KLs90-90 KLs120-90 KLs150-90
600-700	KLs120-120 KLs150-120 KLs210-120

Prilog 19. Pumpe u sistemima grijanja .

Rice. 1 Dodatak 19. Polje karakteristika mre?nih pumpi.

Tabela 1 Dodatka 19. Glavne tehni?ke karakteristike mre?nih pumpi.

Tip pumpe	Napajanje, m 3 / s (m 3 / h)	Glava, m	Dozvoljena rezerva kavitacije, m., ne manje od	Pritisak na ulazu pumpe, MPa (kgf / cm 2) ne vi?e	Brzina (sinhrona), 1/s (1/min)	snaga, kWt	K.p.d., %, ne manje od	Temperatura pumpane vode, (°C), max	Te?ina pumpe, kg
SE-160-50 SE-160-70 SE-160-100 SE-250-50 SE-320-110 SE-500-70-11 SE-500-70-16 SE-500-140 SE-800-55- 11 SE-800-55-16 SE-800-100-11 SE-800-100-16 SE-800-160 SE-1250-45-11 SE-1250-45-25 SE-1250-70-11 SE- 1250-70-16 SE-1250-100 SE-1250-140-11 SE-1250-140-16 SE-1600-50 SE-1600-80 SE-2000-100 SE-2000-140 SE-2500-60- 11 SE-2500-60-25 SE-2500-180-16 SE-2500-180-10 SE-3200-70 SE-3200-100 SE-3200-160 SE-5000-70-6 SE-5000-70- 10 SE-5000-100 SE-5000-160	0,044(160) 0,044(160) 0,044(160) 0,069(250) 0,089(320) 0,139(500) 0,139(500) 0,139(500) 0,221(800) 0,221(800) 0,221(800) 0,221(800) 0,221(800) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,445(1600) 0,445(1600) 0,555(2000) 0,555(2000) 0,695(2500) 0,695(2500) 0,695(2500) 0,695(2500) 0,890(3200) 0,890(3200) 0,890(3200) 1,390(5000) 1,390(5000) 1,390(5000) 1,390(5000)		5,5 5,5 5,5 7,0 8,0 10,0 10,0 10,0 5,5 5,5 5,5 5,5 14,0 7,5 7,5 7,5 7,5 7,5 7,5 7,5 8,5 8,5 22,0 22,0 12,0 12,0 28,0 28,0 15,0 15,0 32,0 15,0 15,0 15,0 40,0	0,39 (4) 0,39 (4) 0,39 (4) 0,39 (4) 0,39 (4) 1,08(11) 1,57(16) 1,57(16) 1,08(11) 1,57(16) 1,08(11) 1,57(16) 1,57(16) 1,08(11) 2,45(25) 1,08(11) 1,57(16) 1,57(16) 1,08(11) 1,57(16) 2,45(25) 1,57(16) 1,57(16) 1,57(16) 1,08(11) 2,45(25) 1,57(16) 0,98(10) 0,98(10) 0,98(10) 0,98(10) 0,59(6) 0,98(10) 1,57(16) 0,98(10)	50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 50(3000) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 50(3000) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 50(3000)			(120) (180) (180) (120) (180) (120)	- - - - - - - - - - - - - - - - - -

Tabela 2 Dodatka 19. Centrifugalne pumpe tip K.

Marka pumpe	Produktivnost, m 3 / h	Puna glava, m	Brzina kota?a, o/min	Preporu?ena snaga motora, kW	Pre?nik radnog kola, mm
1 K-6	6-11-14	20-17-14
1,5 K-6a	5-913	16-14-11	1,7
1,5 K-6b	4-9-13	12-11-9	1,0
2 K-6	10-20-30	34-31-24	4,5
2 K-6a	10-20-30	28-25-20	2,8
2 K-6b	10-20-25	22-18-16	2,8
2 K-9	11-20-22	21-18-17	2,8
2 K-9a	10-17-21	16-15-13	1,7
2 K-9b	10-15-20	13-12-10	1,7
3 K-6	30-45-70	62-57-44	14-20
3 K-6a	30-50-65	45-37-30	10-14
3 K-9	30-45-54	34-31-27	7,0
3 K-9a	25-85-45	24-22-19	4,5
4 K-6	65-95-135	98-91-72
4 K-6a	65-85-125	82-76-62
4 K-8	70-90-120	59-55-43
4 K-8a	70-90-109	48-43-37
4 K-12	65-90-120	37-34-28
4 K-12a	60-85-110	31-28-23	14,
4 K-18	60-80-100	25-22-19	7,0
4 K-18a	50-70-90	20-18-14	7,0
6 K-8	110-140-190	36-36-31
6 K-8a	110-140-180	30-28-25
6 K-8b	110-140-180	24-22-18
6 K-12	110-160-200	22-20-17
6 K-12a	95-150-180	17-15-12
8 K-12	220-280-340	32-29-25
8 K-12a	200-250-290	26-24-21
8 K-18	220-285-360	20-18-15
8 K-18a	200-260-320	17-15-12

Dodatak 20. Zaporni ventili u sistemima za snabdevanje toplotom.

Dodatak Tabela 2 21. ?eli?ni rotacioni leptir ventili sa elektri?nim pogonom D y 500-1400 mm per str y = 2,5 MPa, t?200°C sa su?eonim zavarenim krajevima.

Oznaka ventila	Uslovni prolaz D y, mm	Ograni?enja primjene		Materijal ku?i?ta
Prema katalogu	U toplotnim mre?ama
str y , MPa	t, °C	str y , MPa	t, °C
30h47br	50, 80, 100, 125, 150, 200	1,0		1,0	Prirubni?ki	Sivi liv
31h6nzh (I13061)	50, 80, 100, 125, 150	1,0		1,0
31h6br		1,6		1,0
30s14nzh1		1,0		1,0	Prirubni?ki	?elik
31ch6br (GL16003)	200, 250, 300	1,0		1,0	Sivi liv
350, 400	1,0		0,6
30h915br	500, 600, 800, 1200	1,0		0,6 0,25	Prirubni?ki	Sivi liv
30h930br		1,0		0,25
30s64br		2,5		2,5		?elik
IA12015		2,5		2,5	Zavareni krajevi
L12014 (30s924nzh)	1000, 1200, 1400	2,5		2,5
30s64nzh (PF-11010-00)		2,5		2,5	Prirubni?ki i ?eono zavareni krajevi	?elik
30s76nzh	50, 80, 100, 125, 150, 200, 250/200	6,4		6,4	Prirubni?ki	?elik
30s97nzh (ZL11025Sp1)	150, 200, 250	2,5		2,5	Prirubni?ki i ?eono zavareni krajevi	?elik
30s65nzh (NA11053-00)	150, 200, 250	2,5		2,5
30s564nzh (MA11022.04)		2,5		2,5
30s572nzh 30s927nzh	400/300, 500, 600, 800	2,5		2,5	Prirubni?ki i ?eono zavareni krajevi	?elik
30s964nzh	1000/800	2,5		2,5

Tabela 4 Dodatak 20. Dozvoljeni zasuni

Oznaka ventila	Uslovni prihod D y, mm	Ograni?enja primjene (ne vi?e)	Priklju?ak na cjevovod	Materijal ku?i?ta
Prema katalogu	U toplotnim mre?ama
str y , MPa	t, °C	str y , MPa	t, °C
30h6br	50, 80, 100, 125, 150	1,0		1,0	Prirubni?ki	Sivi liv
30h930br	600, 1200, 1400	0,25		0,25
31h6br		1,6		1,0
ZKL2-16	50, 80, 100, 150, 200, 250, 300, 350, 400, 500, 600	1,6		1,6	?elik
30s64nzh		2,5		2,5	Prirubni?ki i ?eono zavareni krajevi	?elik
30s567nzh (IA11072-12)		2,5		2,5	Za zavarivanje
300s964nzh		2,5		2,5	Prirubni?ki i ?eono zavareni krajevi	?elik
30s967nzh (IATS072-09)	500, 600	2,5		2,5	Za zavarivanje

Rice. 2 aplikacije 20. Kuglasti ventili u sistemima grijanja.

Tabela 5 Dodatka 20. Tehni?ki podaci kuglastih ventila.

Nazivni pre?nik	Nazivni pre?nik	Dh, mm	d, mm	t, mm	L, mm	H1	H2	A	Te?ina u kg
			17,2	1,8					0,8
			21,3	2,0					0,8
			26,9	2,3					0,9
			33,7	2,6					1,1
			42,4	2,6					1,4
			48,3	2,6					2,1
			60,3	2,9					2,7
		76,1	76,1	2,9					4,7
		88,9	88,9	3,2					6,1
		114,3	114,3	3,6					9,5
			139,7	3,6					17,3
			168,3	4,0					26,9
			219,1	4,5				-	43,5
		355,6	273,0	5,0				-	115,0
			323,3	5,6				-	195,0
			355,6	5,6				-	235,0
			406,4	6,3				-	390,0
			508,0			166,5		-	610,0

Napomena: tijelo ventila - ?elik Art. 37,0; lopta - nehr?aju?i ?elik; loptasto sjedi?te i kutija za punjenje - Teflon + 20% karbona; O-prstenovi su EPDM i Viton.
Prilog 21. Odnos izme?u pojedinih jedinica fizi?ke veli?ine, koje treba zamijeniti, sa SI jedinicama.

Tabela 1 Aneksa 21.

Naziv koli?ina	Jedinica	Odnos sa SI jedinicama
biti zamijenjen	SI
Ime	Oznaka	Ime	Oznaka
koli?ina toplote	kilokalorija	kcal	kilo joule	KJ	4,19 kJ
specifi?na koli?ina toplina	kilokalorija po kilogramu	kcal/kg	kilod?ula po kilogramu	KJ/kg	4,19 kJ/kg
toplotni tok	kilokalorija na sat	kcal/h	watt	uto	1.163 W
(snaga)	gigakalorija na sat	Gcal/h	megavat	MW	1.163 MW
povr?inska gustina toplotnog fluksa	kilokalorija na sat po kvadratnom metru	kcal / (h m 2)	vat po kvadratnom metru	W/m2	1.163 W/m2
volumetrijska gustina toplotnog fluksa	kilokalorija po satu po kubnom metru	kcal / (h m 3)	vat po kubnom metru	W/m 3	1.163 W/m3
toplotni kapacitet	kilokalorija po stepenu Celzijusa	kcal/°C	kilod?ula po stepenu Celzijusa	KJ/°C	4,19 kJ
specifi?na toplota	kilokalorija po kilogramu Celzijusa	kcal/(kg°S)	kilod?ula po kilogramu stepena Celzijusa	KJ/(kg°S)	4,19 kJ/(kg°S)
toplotna provodljivost	kilokalorija po metru satu stepen Celzijusa	kcal/(m h°C)	vat po stepenu Celzijusa	W/(m °C)	1,163W/(m °C)

Tabela 2 Korelacije izme?u mjernih jedinica ICGS sistema i me?unarodnog sistema jedinica SI.

Tabela 3. Odnos izme?u mjernih jedinica

mjerne jedinice	Pa	bar	mm. rt. st	mm. vode. st	kgf / cm 2	Lbf/in 2
Pa		10 -6	7,5024?10 -3	0,102	1,02?10 -6	1,45?10 -4
bar	10 5		7,524?10 2	1,02?10 4	1,02	14,5
mmHg	133,322	1,33322?10 -3		13,6	1,36?10 -3	1,934?10 -2
mm vode st	9,8067	9,8067?10 -5	7,35?10 -2		?10 -4	1,422?10 -3
kgf / cm 2	9,8067?10 4	0,98067	7,35?10 2	10 4		14,223
Lbf/in 2	6,8948?10 3	6,8948?10 -2	52,2	7,0307?10 2	7,0307?10 -2

Knji?evnost

1. SNiP 23-01-99 Gra?evinska klimatologija / Gosstroy Rusije.- M.:

2. SNiP 41-02-2003. MRE?A GRIJANJA. GOSSTROY OF RUSSIA.

Moskva. 2003

3. SNiP 2.04.01.85*. Unutra?nji vodovod i kanalizacija zgrada / Gosstroy of Russia. -

M.: GUP TsPP, 1999.-60 str.

4. SNiP 41-03-2003. Toplotna izolacija opreme i

cjevovodi GOSSTROY RUSSIA. MOSKVA 2003

5. SP 41-103-2000. PROJEKTOVANJE TOPLOTNE IZOLACIJE OPREME I

CJEVOVODI. GOSSTROY OF RUSSIA. MOSKVA 2001

6. Projektovanje toplotnih ta?aka. SP 41-101-95. Minstroy

Rusija - M.: GUP TsPP, 1997 - 79 str.

7. GOST 21.605-82. Termalne mre?e. Radni crte?i. M.: 1982-10 str.

8. Voda grejna mre?a: Design Reference

/AND. V. Belyaikina, V. P. Vitaliev, N. K. Gromov i drugi: Ed.

N. K. Gromova, E. P. ?ubina. - M.: Energoatomizdat, 1988.- 376 str.

9. Pode?avanje i rad mre?e za grijanje vode.:

Imenik / V. I. Manyuk, Ya. I. Kaplinsky, E. B. Hizh i drugi - ur., 3.

revidirano i dodaj - M.: Stroyizdat, 1988. - 432 str.

10. Priru?nik za dizajnere, ur. A.A. Nikolaev. – Dizajn

toplotne mre?e.-M.: 1965-360-e.

11. Malyshenko V.V., Mikhailov A.K. Energetske pumpe. Referenca

dodatak. M.: Energoatomizdat, 1981.-200.

12. Lyamin A.A., Skvortsov A.A. Projektovanje i prora?un konstrukcija

toplotne mre?e - Ed. 2. - M.: Stroyizdat, 1965. - 295 s

13. Zinger N.M. Hidrauli?ni i termi?ke re?ime kogeneracija

sistemima. - Ed. 2. - M.: Energoatomizdat, 1986.-320s.

14. Priru?nik graditelja toplotnih mre?a. / Ed. S.E. Zakharenko.- Ed.

2. - M.: Energoatomizdat, 1984.-184 str.

Rice. 3 primjene 14. Fiksni ?titnici za cjevovode D n 108-1420 mm tip III sa za?titom od elektrokorozije: a) obi?ni;

b) oja?ana

Rice. 4 Primjene 14. Fiksni slobodno stoje?i nosa? cijevi

D na 80-200 mm. (podrum).

Rice. 5. Pokretni oslonci:

a - klizni pokretni oslonac; b - valjak; u - valjak;

1 - ?apa; 2 - osnovna plo?a; 3 - baza; 4 - rebro; 5 - bo?no rebro;

6 - jastuk; 7 - polo?aj monta?e nosa?a; 8 - klizali?te; 9 - valjak;

10 - nosa?; 11 - rupe.

Rice. 6. Podr?ka ovjesa:

12 - nosa?; 13 - vijak za vje?anje; 14 - potisak.

Obloga kanala.

Rice. 2 primjene 14. Monta?ni kanali za toplovodne mre?e: a) KL tipa; b) tip KLp; c) tip KLS.

Tabela 3 Priloga 14. Glavne vrste monta?nih armiranobetonskih kanala za toplovodne mre?e.

Nazivni pre?nik cevovoda D y, mm	Oznaka (brend) kanala	Dimenzije kanala, mm
Unutra?nja nominalna	outdoor
?irina A	Visina H	?irina A	Visina H
25-50 70-80	KL(KLp)60-30 KL(KLp)60-45
100-150	KL(KLp)90-45 KL(KLp)60-60
175-200 250-300	KL(KLp)90-60 KL(KLp)120-60
350-400	KL(KLp)150-60 KL(KLp)210-60
450-500	KLs90-90 KLs120-90 KLs150-90
600-700	KLs120-120 KLs150-120 KLs210-120

Dodatak 15. Pumpe u sistemima za snabdevanje toplotom.

Rice. 1 Dodatak 15. Polje karakteristika mre?nih pumpi.

Tabela 1. Dodatka 15. Glavne tehni?ke karakteristike mre?nih pumpi.

Tip pumpe	Napajanje, m 3 / s (m 3 / h)	Glava, m	Dozvoljena rezerva kavitacije, m., ne manje od	Pritisak na ulazu pumpe, MPa (kgf / cm 2) ne vi?e	Brzina (sinhrona), 1/s (1/min)	snaga, kWt	K.p.d., %, ne manje od	Temperatura pumpane vode, (°C), max	Te?ina pumpe, kg
SE-160-50 SE-160-70 SE-160-100 SE-250-50 SE-320-110 SE-500-70-11 SE-500-70-16 SE-500-140 SE-800-55- 11 SE-800-55-16 SE-800-100-11 SE-800-100-16 SE-800-160 SE-1250-45-11 SE-1250-45-25 SE-1250-70-11 SE- 1250-70-16 SE-1250-100 SE-1250-140-11 SE-1250-140-16 SE-1600-50 SE-1600-80 SE-2000-100 SE-2000-140 SE-2500-60- 11 SE-2500-60-25 SE-2500-180-16 SE-2500-180-10 SE-3200-70 SE-3200-100 SE-3200-160 SE-5000-70-6 SE-5000-70- 10 SE-5000-100 SE-5000-160	0,044(160) 0,044(160) 0,044(160) 0,069(250) 0,089(320) 0,139(500) 0,139(500) 0,139(500) 0,221(800) 0,221(800) 0,221(800) 0,221(800) 0,221(800) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,347(1250) 0,445(1600) 0,445(1600) 0,555(2000) 0,555(2000) 0,695(2500) 0,695(2500) 0,695(2500) 0,695(2500) 0,890(3200) 0,890(3200) 0,890(3200) 1,390(5000) 1,390(5000) 1,390(5000) 1,390(5000)		5,5 5,5 5,5 7,0 8,0 10,0 10,0 10,0 5,5 5,5 5,5 5,5 14,0 7,5 7,5 7,5 7,5 7,5 7,5 7,5 8,5 8,5 22,0 22,0 12,0 12,0 28,0 28,0 15,0 15,0 32,0 15,0 15,0 15,0 40,0	0,39 (4) 0,39 (4) 0,39 (4) 0,39 (4) 0,39 (4) 1,08(11) 1,57(16) 1,57(16) 1,08(11) 1,57(16) 1,08(11) 1,57(16) 1,57(16) 1,08(11) 2,45(25) 1,08(11) 1,57(16) 1,57(16) 1,08(11) 1,57(16) 2,45(25) 1,57(16) 1,57(16) 1,57(16) 1,08(11) 2,45(25) 1,57(16) 0,98(10) 0,98(10) 0,98(10) 0,98(10) 0,59(6) 0,98(10) 1,57(16) 0,98(10)	50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 50(3000) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 50(3000) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 50(3000) 25(1500) 25(1500) 25(1500) 50(3000)			(120) (180) (180) (120) (180) (120)	- - - - - - - - - - - - - - - - - -

Dodatak 15 Tabela 2. Centrifugalne pumpe tipa K

Marka pumpe	Produktivnost, m 3 / h	Puna glava, m	Brzina kota?a, o/min	Preporu?ena snaga motora, kW	Pre?nik radnog kola, mm
1 K-6	6-11-14	20-17-14
1,5 K-6a	5-913	16-14-11	1,7
1,5 K-6b	4-9-13	12-11-9	1,0
2 K-6	10-20-30	34-31-24	4,5
2 K-6a	10-20-30	28-25-20	2,8
2 K-6b	10-20-25	22-18-16	2,8
2 K-9	11-20-22	21-18-17	2,8
2 K-9a	10-17-21	16-15-13	1,7
2 K-9b	10-15-20	13-12-10	1,7
3 K-6	30-45-70	62-57-44	14-20
3 K-6a	30-50-65	45-37-30	10-14
3 K-9	30-45-54	34-31-27	7,0
3 K-9a	25-85-45	24-22-19	4,5
4 K-6	65-95-135	98-91-72
4 K-6a	65-85-125	82-76-62
4 K-8	70-90-120	59-55-43
4 K-8a	70-90-109	48-43-37
4 K-12	65-90-120	37-34-28
4 K-12a	60-85-110	31-28-23	14,
4 K-18	60-80-100	25-22-19	7,0
4 K-18a	50-70-90	20-18-14	7,0
6 K-8	110-140-190	36-36-31
6 K-8a	110-140-180	30-28-25
6 K-8b	110-140-180	24-22-18
6 K-12	110-160-200	22-20-17
6 K-12a	95-150-180	17-15-12
8 K-12	220-280-340	32-29-25
8 K-12a	200-250-290	26-24-21
8 K-18	220-285-360	20-18-15
8 K-18a	200-260-320	17-15-12

Dodatak 16. Zaporni ventili u sistemima za snabdevanje toplotom.

Dodatak Tablica 2 16. Motorizirani ?eli?ni leptir ventili D y 500-1400 mm per str y = 2,5 MPa, t?200°C sa su?eonim zavarenim krajevima.

Dodatak 16 Tabela 3. Ventili

Oznaka ventila	Uslovni prihod D y, mm	Ograni?enja primjene (ne vi?e)	Priklju?ak na cjevovod	Materijal ku?i?ta
Prema katalogu	U toplotnim mre?ama
str y , MPa	t, °C	str y , MPa	t, °C
30h6br	50, 80, 100, 125, 150	1,0		1,0	Prirubni?ki	Sivi liv
30h930br	600, 1200, 1400	0,25		0,25
31h6br		1,6		1,0
30s41nzh (ZKL2-16)	50, 80, 100, 150, 200, 250, 300, 350, 400, 500, 600	1,6		1,6	?elik
30s64nzh		2,5		2,5		?elik
30s567nzh (IA11072-12)		2,5		2,5	Za zavarivanje
300s964nzh		2,5		2,5	Prirubni?ki i ?eono zavareni krajevi	?elik
30s967nzh (IATS072-09)	500, 600	2,5		2,5	Za zavarivanje

Rice. 2 primene 16. Kuglasti ventili u sistemima za snabdevanje toplotom.

Dodatak Tabela 4 16. Tehni?ki podaci kuglastih ventila.

Nazivni pre?nik	Nazivni pre?nik	Dh, mm	d, mm	t, mm	L, mm	H1	H2	A	Te?ina u kg
			17,2	1,8					0,8
			21,3	2,0					0,8
			26,9	2,3					0,9
			33,7	2,6					1,1
			42,4	2,6					1,4
			48,3	2,6					2,1
			60,3	2,9					2,7
		76,1	76,1	2,9					4,7
		88,9	88,9	3,2					6,1
		114,3	114,3	3,6					9,5
			139,7	3,6					17,3
			168,3	4,0					26,9
			219,1	4,5				-	43,5
		355,6	273,0	5,0				-	115,0
			323,3	5,6				-	195,0
			355,6	5,6				-	235,0
			406,4	6,3				-	390,0
			508,0			166,5		-	610,0

Napomena: tijelo ventila - ?elik Art. 37,0; lopta - ner?aju?i ?elik; loptasto sjedi?te i kutija za punjenje - Teflon + 20% karbona; O-prstenovi su EPDM i Viton.
Dodatak 17. Korelacija izme?u nekih jedinica fizi?kih veli?ina koje treba zamijeniti SI jedinicama.

Tabela 1 Aneksa 17.

Naziv koli?ina	Jedinica	Odnos sa SI jedinicama
biti zamijenjen	SI
Ime	Oznaka	Ime	Oznaka
koli?ina toplote	kilokalorija	kcal	kilo joule	KJ	4,19 kJ
specifi?na koli?ina toplote	kilokalorija po kilogramu	kcal/kg	kilod?ula po kilogramu	KJ/kg	4,19 kJ/kg
toplotni tok	kilokalorija na sat	kcal/h	watt	uto	1.163 W
(snaga)	gigakalorija na sat	Gcal/h	megavat	MW	1.163 MW
povr?inska gustina toplotnog fluksa	kilokalorija na sat po kvadratnom metru	kcal / (h m 2)	vat po kvadratnom metru	W/m2	1.163 W/m2
volumetrijska gustina toplotnog fluksa	kilokalorija po satu po kubnom metru	kcal / (h m 3)	vat po kubnom metru	W/m 3	1.163 W/m3
toplotni kapacitet	kilokalorija po stepenu Celzijusa	kcal/°C	kilod?ula po stepenu Celzijusa	KJ/°C	4,19 kJ
specifi?na toplota	kilokalorija po kilogramu Celzijusa	kcal/(kg°S)	kilod?ula po kilogramu stepena Celzijusa	KJ/(kg°S)	4,19 kJ/(kg°S)
toplotna provodljivost	kilokalorija po metru satu stepen Celzijusa	kcal/(m h°C)	vat po stepenu Celzijusa	W/(m °C)	1,163W/(m °C)

Tabela 2. Dodatak 17. Odnos mjernih jedinica

mjerne jedinice	Pa	bar	mm. rt. st	mm. vode. st	kgf / cm 2	Lbf/in 2
Pa		10 -6	7,5024?10 -3	0,102	1,02?10 -6	1,45?10 -4
bar	10 5		7,524?10 2	1,02?10 4	1,02	14,5
mmHg	133,322	1,33322?10 -3		13,6	1,36?10 -3	1,934?10 -2
mm vode st	9,8067	9,8067?10 -5	7,35?10 -2		?10 -4	1,422?10 -3
kgf / cm 2	9,8067?10 4	0,98067	7,35?10 2	10 4		14,223
Lbf/in 2	6,8948?10 3	6,8948?10 -2	52,2	7,0307?10 2	7,0307?10 -2

Zadatak za realizaciju predmetnog projekta

Po?etne podatke za realizaciju predmetnog projekta uzimati prema posljednje dvije cifre studentske karte ili mati?ne knjige. Generalni plan okruga grada donosi nastavnik.

Tabela 1 - Geografska ta?ka - podru?je za projektovanje sistema za snabdevanje toplotom

Broj cifara	Grad	Broj cifara	Grad
	Blagoveshchensk (Amurska regija)		Kostroma
	Barnaul (Altaj)		Syktyvkar
	Arkhangelsk		Ukhta
	Astrakhan		Birobid?an (regija Khabarov)
	Kotlas (Arhangelska regija)		Armavir (Krasnodarski region)
	Ufa		Kemerovo
	Belgorod		Sochi
	Onega (Arhangelska regija)		Urengoj (Jamalo-Nenecki region)
	Bryansk		Krasnojarsk
	Volgograd		Samara
	Murom (Vladimirska regija)		Tihvin (Lenjingradska oblast)
	Vologda		Kursk
	Voronje?		Lipetsk
	Bratsk (regija Irkutsk)		Ka?ira (Moskovska regija)
	Arzamas (regija Ni?nji Novgorod)		St. Petersburg
	Novgorod		Mound
	Ni?nji Novgorod		Dmitrov (Moskovska oblast)
	Ivanovo		Moskva
	Nal?ik (Kabard.-Balk. R.)		Yoshkar-Ola (Republika Mari El)
	Totma (Vologda oblast)		Saransk (Rep. Mordovia)
	Irkutsk		Murmansk
	Kalinjingrad		Tver
	Rzhev (Tver region)		Elista (Kalmikija)
	Kaluga		Novosibirsk
	orao		Orenburg
	Omsk
	Petrozavodsk (Karelija)		Vladivostok (Primorska oblast)
	Kirov		Penza
	Pechora		permski
	Pskov		Tomsk
	Uljanovsk		Yaroslavl
	Ryazan		Saratov
	Rostov na Donu		Vorkuta
	Salekhard (Khanty-Mans. AO)		Surgut (Khanty-Mans. AO)
	Okhotsk (regija Khabarovsk)		Izhevsk (Udmurtia)
	Chita		Grozni
	Millerovo (Rostovska regija)		Kazan (Tatarstan)
	Tambov		Minsk
	Stavropol		Kijev
	Tula		Mogilev (Zvono)
	Smolensk		?itomir (ukr.)
	Magadan		Odessa
	Krasnodar		Lviv
	Kaluga		Kharkiv
	Maha?kala (R. Dagestan)		Tynda (Amurska regija)
	Astrakhan		Velikiye Luki
	Mon?egorsk (regija Murmans)		Tjumenj (Nenecki autonomni okrug)
	Petrun (Komi)		Chelyabinsk
	Ulan-Ude (Buryatia)		Kurilsk (regija Sahalin)
	Surgut (Khanty-Mans AO)		Nikolsk (Vologda oblast)

Tabela 2 - Podaci o sistemu za snabdevanje toplotom

Po?etni podaci

Pretposljednja cifra broja

Sistem grijanja

otvoren

zatvoreno

Vrsta regulacije sistema

Zadnja cifra broja

Kvalitet po optere?enje grijanja

Kvalitet u smislu ukupnog optere?enja

Projektne temperature mre?na voda, 0 S

150/70

140/70

130/70

150/70

140/70

130/

140/70

150/70

140/70

130/70

?eme priklju?ka za grija?e PTV

paralelno

dosljedan

mje?ovito

Tabela 3 - Podaci o podru?ju opskrbe toplinom

Po?etni podaci	Pretposljednja cifra broja

Lokacija CHP				aplikacija.
Udaljenost od CHPP do stambenog naselja, km	0,9	0,8	0,7	0,9	1,0	1,1	0,8	0,7	0,6	1,1
Gustina naseljenosti, osoba/ha
Reljefne konture	Zadnja cifra broja

a
b
in
G
d
e

Tabela 4 - Zadatak za izvo?enje ?vorova toplotne mre?e

Knji?evnost

1. Opskrba toplinom / A.A. Ionin, B.M. Khlybov, V.N. Bratenkov i drugi; Ud?benik za univerzitete.-M.: Stroyizdat, 1982.- 336s.

2. Opskrba toplinom / V.E.Kozin, T.A.Levina, A.P.Markov i dr.; Ud?benik za studente. - M.: Vi?e. ?kola, 1980-408.

3. Pode?avanje vodovodnih sistema daljinsko grijanje/ Apartsev M.M. Referentni priru?nik.-M.: Energoatomizdat, 1983.-204 str.

4. Mre?e za grijanje vode. Referentni priru?nik za dizajn./Ed. N.K.Gromova, E.P.Shubina.-M.: Energoatomizdat, 1988.-376 str.

5. Priru?nik za pode?avanje i rad mre?a za grijanje vode /V.I.Manyuk, Ya.I.Kaplinsky, E.B.Khizh i dr. 3. izdanje -432s.

6. Priru?nik za opskrbu toplinom i ventilaciju. Knjiga 1: Grijanje i opskrba toplinom - 4. izdanje, ispravljeno. i dodatni / R.V. Shchekin, S.N.

7. Priru?nik za dizajnere. Projektovanje toplotnih mre?a. Nikolaev A. A. - Kurgan.: Integral, 2007. - 360 str.

8. Projektovanje toplotnih ta?aka. SP 41-101-95. Ministarstvo gra?evina Rusije, 1997.-78s.

9. Toplotne mre?e. SNiP 41-02-2003. Gosstroy of Russia. Moskva, 2004.

10. Toplotne mre?e (Termomehani?ki dio). Radni crte?i: GOST 21.605-82 * .-Ved. 01.078.83.-M., 1992.-9s.

11. Toplotna izolacija opreme i cjevovoda. SNiP 41-03-2003. Gosstroy of Russia. Moskva, 2003.

12. Projektovanje toplotne izolacije opreme i cjevovoda. SP 41-103-2000, Gosstroy of Russia. Moskva, 2001.

13. Gra?evinska klimatologija. SNiP 23-01-99, Gosstroy of Russia.-M:2000.-66s.

14. Unutra?nje vodosnabdijevanje i kanalizacija. SNiP 2.04.01-85*.Gosstroy of Russia. M.: 1999-60.

15. Tip serije 4.904-66 Polaganje cjevovoda toplovodne mre?e u neprohodnim kanalima. Pitanje 1 - Polo?aj cjevovoda D 25-350 mm u neprohodnim kanalima, uglovi rotacije i kompenzacijske ni?e.

16. Tip serije 3.006.1-8 Prefabricirani armiranobetonski kanali i tuneli od elemenata nosa?a. Broj 0 - Materijali za dizajn.

17. Isto. Pitanje 5 - ?vorovi rute. Radni crte?i.

18. Tipska serija 4.903-10 Proizvodi i delovi cevovoda za toplovodne mre?e. Pitanje 4 - Fiksni nosa?i cjevovoda.

19. Isto. Izdanje 5 - Pokretni nosa?i cjevovoda.

Tabela 1- KLIMATSKI PARAMETRI HLADNOG PERIODA GODINE

Temperatura zraka najhladnijeg dana, °C, sigurnost

Temperatura vazduha najhladnijeg petodnevnog perioda, °C, obezbe?enje

Temperatura zraka, °S, sigurnost 0,94

Apsolutno minimalna temperatura vazduh, °S

Prosje?na dnevna amplituda temperature zraka najhladnijeg mjeseca, °S

Trajanje, dani i srednja temperatura vazduha, °S, perioda sa srednjom dnevnom temperaturom vazduha

Prosje?na mjese?na relativna vla?nost zraka najhladnijeg mjeseca, %

Prosje?na mjese?na relativna vla?nost zraka u 15:00 najhladnijeg mjeseca, %.

Padavine za novembar-mart, mm

Preovla?uju?i smjer vjetra za decembar-februar

Maksimalna prosje?na brzina vjetra u ta?kama za januar, m/s

Prosje?na brzina vjetra, m/s, za period sa srednjom dnevnom temperaturom zraka ? 8 °C

? 0°C

? 8°C

? 10°S

0,98

0,92

0,98

0,92

trajanje

prosje?na temperatura

trajanje

prosje?na temperatura

trajanje

prosje?na temperatura

Rzhev

-37

-33

-31

-28

-15

-47

6,6

-6,1

-2,7

-1,8

3,6

Tabela 2- KLIMATSKI PARAMETRI TOPLOG PERIODA GODINE

Republika, regija, regija, ta?ka

Barometarski pritisak, hPa

Temperatura zraka, °C, sigurnost 0,95

Temperatura zraka, °C, sigurnost 0,98

Srednje Maksimalna temperatura najvi?e vazduha topli mjesec, °S

Apsolutna maksimalna temperatura zraka, °C

Prosje?na dnevna amplituda temperature zraka najtoplijeg mjeseca, °S

Prosje?na mjese?na relativna vla?nost zraka najtoplijeg mjeseca, %

Prosje?na mjese?na relativna vla?nost vazduha u 15:00 najtoplijeg mjeseca, %

Padavine za april-oktobar, mm

Maksimalna dnevna koli?ina padavina, mm

Preovla?uju?i smjer vjetra za jun-avgust

Minimum srednjih brzina vjetra u ta?kama za jul, m/s

Rzhev

20,1

24,4

22,5

10,5

Zdravo, prijatelji! Glavne distribucijske toplotne mre?e koriste se za prijenos toplinske energije nosioca topline do potro?a?a za potrebe grijanja, tople vode i ventilacije. Glavne toplotne mre?e se pola?u sa centralnog grejnog mesta (centralna grejna mesta), ili od izvora toplote (kotlovnica, CHP).

Mre?e distributivnog grijanja sastoje se od elemenata kao ?to su:

1) Neprolazni kanali

2) Pokretni i fiksni oslonci

3) Kompenzatori

4) Cjevovodi i ventili (zasun)

5) Termalne kamere

Pro termalne kamere termalne mre?e, napisao sam posebnu. Stoga ih u ovom ?lanku ne?u razmatrati.

Nepravilni kanali.

Zidovi neprohodnih kanala sastoje se od monta?nih blokova. Armirano-betonske podne plo?e su postavljene odozgo na monta?ne blokove. Osnova dna neprohodnog kanala obi?no se izvodi sa strane, odnosno sa strane podruma stambenih zgrada. Ali de?ava se da se na nepovoljnom terenu neki dio kanala montira sa nagibom prema termalnim komorama. ?avovi betonskih blokova i plo?a su zape?a?eni, izolovani tako da podzemne i gornje vode ne ulaze u kanal. Prilikom zatrpavanja kanala, tlo se mora pa?ljivo sabiti. Kanal se ne mo?e prekriti smrznutom zemljom

Fiksni i pokretni nosa?i.

Nosa?i cjevovoda mre?e grijanja podijeljeni su na fiksne (ili, kako ka?u, mrtve) i pokretne. U neprohodnim kanalima koriste se klizni nosa?i. Ovi oslonci su neophodni za prijenos te?ine cjevovoda i osiguravanje kretanja cjevovoda kada se izvla?e pod utjecajem visoke temperature rashladne teku?ine.

Da biste to u?inili, klizni nosa?i, ili kako ih jo? nazivaju, "kliza?i" su zavareni na cjevovode. I klize na posebnim plo?ama, koje su ugra?ene u armiranobetonske plo?e.

Neophodni su fiksni ili mrtvi oslonci kako bi se duga?ki cjevovod podijelio na zasebne dijelove. Ove sekcije ne ovise direktno jedna o drugoj, pa prema tome, pri visokim temperaturama rashladne teku?ine, kompenzatori mogu normalno, bez vidljivi problemi, percipiraju temperaturna izdu?enja.

Pove?ani zahtjevi za pouzdanost name?u se fiksnim nosa?ima, jer su optere?enja na njima velika. Istovremeno, povreda snage i integriteta mrtve (fiksne) potpore mo?e dovesti do hitne situacije.

Kompenzatori.

Kompenzatori u toplotnim mre?ama se koriste za opa?anje temperaturnog izdu?enja cjevovoda kada se zagrijavaju (1,2 mm po metru s porastom temperature od 100 °C). Glavni i glavni zadatak kompenzatora u mre?i grijanja je za?tita cjevovoda i armatura od "ubojitih" napona. U pravilu, za cijevi pre?nika ne ve?eg od 200 mm, Kompenzatori u obliku slova U. U osnovi sam se u svom radu morao suo?iti upravo sa takvim kompenzatorima. Oni su naj?e??i. Morao sam raditi i sa kompenzatorima za punjenje na cjevovodima velikih promjera. Ali to su ve? promjeri cijevi dy 300, 400 mm.

Kada se montiraju dilatacijske spojnice u obliku slova U, one su prethodno istegnute za polovinu temperaturnog istezanja u odnosu na sliku nazna?enu u projektu ili prora?unu. U suprotnom, kompenzacijska sposobnost kompenzatora je prepolovljena. Istezanje treba raditi istovremeno s obje strane na spojevima koji su najbli?i mrtvim (fiksnim) osloncima.

Cjevovodi i ventili.

?eli?ne cijevi se koriste za distribucijske mre?e grijanja. Na spojevima su cjevovodi povezani elektri?nim zavarivanjem. Od ventila u toplovodnim mre?ama koriste se ventili od ?elika i lijevanog ?eljeza. U radu na toplovodnim mre?ama nailazim na vi?e ventila od livenog gvo??a, oni su ?e??i.

Izolacija cijevi.

Moram da radim uglavnom sa glavnim distributivnim toplovodnim mre?ama, ugra?enim nazad Sovjetsko vreme. Naravno, na nekim mjestima se mijenjaju cjevovodi toplovodnih mre?a, a samim tim i izolacija na njima. remont. Kada sam prije nekoliko godina radio u organizaciji za opskrbu toplinom, sje?am se da su se svake godine, u periodu izme?u grijanja, mijenjali „stari“ dijelovi cjevovoda toplovodne mre?e. Ali ipak, 75-80 posto distributivnih mre?a grijanja jo? uvijek je sovjetsko vrijeme. Cjevovodi takvih mre?a su prekriveni antikorozivnom smjesom, toplinskom izolacijom i za?titnim slojem (slika 4.).

Rolni materijal, u pravilu, izolovan. Manje ?esto - brizol. Ovaj materijal je zalijepljen mastikom na cjevovod. Toplotna izolacija od otira?a mineralna vuna. Za?titni sloj - azbestno-cementna ?buka od mje?avine azbesta i cementa u omjeru 1: 2, koja se raspore?uje preko ?i?ane mre?e.

Nosa?i slu?e za apsorpciju sile iz cjevovoda i njihovo preno?enje na nose?e konstrukcije ili tlo, kao i za organizirano zajedni?ko kretanje cijevi i izolacije prilikom termi?kih deformacija. U konstrukciji toplotnih cjevovoda koriste se dvije vrste nosa?a: pokretni i fiksni.

Pokretni nosa?i percipiraju te?inu toplinske cijevi i osiguravaju njeno slobodno kretanje po gra?evinskim konstrukcijama tijekom temperaturnih deformacija. Kada se cevovod pomera, pokretni oslonci se pomeraju sa njim. Pokretni nosa?i se koriste za sve na?ine polaganja, osim bezkanalnih. Kod polaganja bez kanala, toplovod se pola?e na netaknuto tlo ili pa?ljivo zbijeni sloj pijeska. Istovremeno, pokretni oslonci su predvi?eni samo na mjestima gdje se trasa skre?e i postavljaju kompenzatori u obliku slova U, odnosno u podru?jima gdje se cjevovodi pola?u u kanale. Pokretni nosa?i do?ivljavaju uglavnom vertikalna optere?enja od mase cjevovoda

Prema principu slobodnog kretanja razlikuju se klizni, kotrljaju?i i vise?i le?ajevi. klizanje Nosa?i se koriste bez obzira na smjer horizontalnih kretanja cjevovoda za sve na?ine polaganja i za sve promjere cijevi. Ovi nosa?i su jednostavnog dizajna i pouzdani u radu.

Roller nosa?i koristi se za cijevi promjera 175 mm ili vi?e sa aksijalnim pomicanjem cijevi, pri polaganju u tunele, kolektore, na konzole i na samostoje?e nosa?e. Upotreba valjkastih le?ajeva u neprohodnim kanalima je neprakti?na, jer bez nadzora i podmazivanja brzo korodiraju, prestaju se okretati i po?inju zapravo raditi kao klizni le?ajevi. Valjkasti le?ajevi imaju manje trenje od kliznih le?ajeva, me?utim, ako se lo?e odr?avaju, valjci se iskrivljuju i mogu se zaglaviti. Stoga im treba dati pravi smjer. Za to su u valjcima predvi?eni prstenasti ?ljebovi, a na osnovnoj plo?i predvi?ene su vodilice.

Valjkasti le?ajevi(rijetko se koristi, jer je te?ko osigurati rotaciju valjaka. Valjkasti i valjkasti le?ajevi pouzdano rade na ravnim dijelovima mre?e. Na zavojima trase, cjevovodi se kre?u ne samo u uzdu?nom, ve? iu popre?nom smjeru Zbog toga se ne preporu?uje ugradnja valjkastih i valjkastih le?ajeva na zakrivljene dijelove. kugli?ni le?ajevi. U ovim osloncima, kuglice se slobodno kre?u zajedno sa cipelama du? podloge, spre?avaju ih da se otkotrljaju iz nosa?a izbo?inama osnovnog lima i cipela.

Ako se, prema lokalnim uvjetima za polaganje toplovoda u odnosu na nose?e konstrukcije, ne mogu postaviti klizni i valjkasti nosa?i, koriste se ovjesni nosa?i. Nekruta konstrukcija ovjesa omogu?ava da se oslonac lako okre?e i pomi?e zajedno s cjevovodom. Kao rezultat toga, kako se udaljenost od fiksnog nosa?a pove?ava, kutovi rotacije vje?alica se pove?avaju, odnosno pove?avaju se nagib cjevovoda i napetost u ?ipkama pod djelovanjem vertikalnog optere?enja cjevovoda.

Ovjesni nosa?i, u usporedbi s kliznim nosa?ima, stvaraju mnogo manje sile du? ose cijevi u horizontalnim dijelovima.

nepomi?an cjevovodi su podijeljeni nosa?ima u nezavisne dijelove. Uz pomo? fiksnih nosa?a cijevi se na odre?enim to?kama na trasama izme?u dilatacijskih spojeva ili sekcija uz prirodnu kompenzaciju temperaturnih deformacija ?vrsto u?vr??uju na odre?enim mjestima uz prirodnu kompenzaciju temperaturnih deformacija, koje osim vertikalnih optere?enja percipiraju zna?ajne horizontalne sile usmjerene du? osi cjevovoda i koji se sastoji od neuravnote?enih sila unutra?njeg pritiska, sila otpora slobodnih oslonaca i reakcije kompenzatora. Sile unutra?njeg pritiska su od najve?e va?nosti. Stoga, kako bi se olak?ao dizajn nosa?a, poku?avaju ga postaviti na trasu na na?in da se unutra?nji pritisci u cjevovodu izbalansiraju i ne prenose na nosa?. Zovu se oni nosa?i na koje se ne prenose reakcije unutra?njeg pritiska istovaren fiksni nosa?i; nazivaju se isti oslonci koji moraju percipirati neuravnote?ene sile unutra?njeg pritiska istovaren podr?ava.

Postoji srednji i krajnji nosa?i. Sile djeluju na me?uoslonac s obje strane, na krajnji oslonac s jedne strane. Fiksni nosa?i cijevi su dizajnirani za najve?e horizontalno optere?enje pri razli?itim na?inima rada toplotnih cjevovoda, uklju?uju?i i sa otvorenim i zatvorenim ventilima

Na cjevovodima su predvi?eni fiksni oslonci za sve na?ine polaganja toplinskih mre?a. Veli?ina temperaturnih deformacija i naprezanja u cijevima u velikoj mjeri ovisi o pravilnom postavljanju fiksnih nosa?a du? du?ine trase toplinske mre?e. Fiksni nosa?i se postavljaju na granama cjevovoda, na mjestima zapornih ventila, kompenzatora za punjenje. Na cjevovodima s kompenzatorima u obliku slova U izme?u kompenzatora se postavljaju fiksni nosa?i. Za polaganje mre?a grijanja bez kanala, kada se ne koristi samokompenzacija cjevovoda, preporu?uje se postavljanje fiksnih nosa?a na zavojima trase.

Udaljenost izme?u fiksnih nosa?a odre?uje se na osnovu date konfiguracije cjevovoda, temperaturnog izdu?enja sekcija i kompenzacijske sposobnosti ugra?enih kompenzatora. Fiksna pri?vr??ivanja cjevovoda izvode se raznim konstrukcijama, koje moraju biti dovoljno ?vrste i ?vrsto dr?ati cijevi, sprje?avaju?i njihovo pomicanje u odnosu na potporne konstrukcije.

Konstrukcije fiksnih nosa?a sastoje se od dva glavna elementa: nosivih konstrukcija (grede, armirano-betonske plo?e), na koje se prenose sile sa cjevovoda, i samih nosa?a uz pomo? kojih se cijevi u?vr??uju (zavarene marame, stege ). Ovisno o na?inu polaganja i mjestu ugradnje, koriste se fiksni nosa?i: potisni, ?tit i stezaljka. Nosa?i sa vertikalnim dvostranim grani?nicima i ?eoni se koriste kada se ugra?uju na okvire u komorama i tunelima i pri polaganju cjevovoda u prolaznim, poluprolaznim i neprohodnim kanalima. Nosa?i ?titnika se koriste kako za polaganje bez kanala, tako i za polaganje toplotnih cijevi u neprohodne kanale kada su nosa?i postavljeni izvan komora.

Oklopni fiksni nosa?i su vertikalni armiranobetonski ?titovi sa otvorima za prolaz cijevi. Aksijalne sile se prenose na armiranobetonski ?tit pomo?u prstenova zavarenih na cjevovod s obje strane, oja?anih ukru?enjima. Donedavno se izme?u cijevi i betona polagao azbest. Trenutno nije dozvoljena upotreba azbestne ambala?e. Optere?enje sa cjevovoda toplovodnih mre?a kroz oklopne nosa?e prenosi se na dno i zidove kanala, a u slu?aju bezkanalnog polaganja - na vertikalnu uzemljenje. Nosa?i ?titova izra?eni su sa dvostrukom simetri?nom armaturom, jer se djeluju?e sile iz cijevi mogu usmjeriti u suprotnim smjerovima. U donjem dijelu ?tita napravljene su rupe za prolaz vode (u slu?aju da u?e u kanal).

Prora?un fiksnih nosa?a.

Fiksni nosa?i fiksiraju polo?aj cjevovoda u odre?enim to?kama i percipiraju sile koje nastaju na mjestima fiksiranja pod utjecajem temperaturnih deformacija i unutra?njeg pritiska.

Podr?ke su veoma va?an uticaj za rad toplinske cijevi. Ozbiljne nezgode nisu rijetke zbog nepravilnog postavljanja nosa?a, lo?eg izbora konstrukcija ili nepa?ljive instalacije. Veoma je va?no da svi oslonci budu optere?eni, za ?ta je potrebno prilikom ugradnje provjeriti njihov polo?aj du? trase i njihov polo?aj u visini. Kod polaganja bez kanala obi?no odbijaju ugraditi slobodne nosa?e ispod cjevovoda kako bi izbjegli neravnomjerno slijeganje, kao i dodatna naprezanja savijanja. U ovim brtvama cijevi se pola?u na neometano tlo ili pa?ljivo zbijeni sloj pijeska.

Raspon (razmak) izme?u oslonaca odre?uje napon savijanja koji se javlja u cjevovodu i strelicu otklona.

Prilikom prora?una naprezanja i deformacija savijanja, cjevovod koji le?i na slobodnim nosa?ima smatra se vi?erasponskom gredom. Na sl. T.c.19 prikazuje dijagram momenata savijanja vi?erasponskog cjevovoda.

Razmotrite sile i naprezanja koji djeluju u cjevovodima.

Prihvatamo sljede?u notaciju:

M- moment sile, N*m; Q B , Q g - vertikalna i horizontalna sila, N; q in , q G- specifi?no optere?enje po jedinici du?ine, vertikalno i horizontalno, H/m; ..N - horizontalna reakcija na oslonac, N.

Maksimalni moment savijanja u cjevovodu s vi?e raspona javlja se na osloncu. Veli?ina ovog trenutka (9.11)

gdje q - specifi?no optere?enje po jedinici du?ine cjevovoda, N/m; - du?ina raspona izme?u nosa?a, m. Specifi?no optere?enje q odre?uje se formulom
(9-12)

gdje q B - vertikalno specifi?no optere?enje, uzimaju?i u obzir te?inu cjevovoda sa rashladnim sredstvom i toplotnom izolacijom; q G - horizontalno specifi?no optere?enje, uzimaju?i u obzir snagu vjetra,

(9-13)

gdje w - brzina vjetra, m/s; - gustina vazduha, kg / m 3; d i - vanjski pre?nik izolacije cjevovoda, m; k - aerodinami?ki koeficijent jednak u prosjeku 1,4-1,6.

Silu vjetra treba uzeti u obzir samo kod otvorenih toplotnih cijevi iznad glave.

Moment savijanja na sredini raspona

(9.14)

Na udaljenosti od 0,2 od oslonca, moment savijanja je nula.

Maksimalni otklon se javlja u sredini raspona.

Grana za otklon cijevi
, (9.15)

Na osnovu izraza (9-11) odre?uje se raspon izme?u slobodnih nosa?a

(9-16) odakle
,m(9-17)

Prilikom odabira raspona izme?u nosa?a za stvarne sheme cjevovoda, pretpostavlja se da ?e u najnepovoljnijim radnim uvjetima, na primjer, pri najvi?im temperaturama i pritiscima rashladne teku?ine, ukupni napon od svih djeluju?ih sila u najslabijem presjeku (obi?no zavar). ) ne prelazi dozvoljenu vrijednost [].

Preliminarna procjena udaljenosti izme?u oslonaca mo?e se napraviti na osnovu jedna?ine (9-17), uz pretpostavku naprezanja savijanja 4 jednako 0,4-0,5 dozvoljenog naprezanja:

Fiksni oslonci percipiraju reakciju unutra?njeg pritiska, slobodni oslonci i

kompenzator.

Rezultiraju?a sila koja djeluje na fiksni oslonac mo?e se predstaviti kao

a - koeficijent u zavisnosti od smera delovanja aksijalnih sila unutra?njeg pritiska na obe strane oslonca. Ako je oslonac rastere?en od sile unutra?njeg pritiska, onda a=0 ina?e a=1; R- unutra?nji pritisak u cevovodu; - podru?je unutra?njeg dijela cjevovoda; - koeficijent trenja na slobodnim osloncima;
- razlika u du?inama sekcija cjevovoda na obje strane fiksnog nosa?a;
- razlika izme?u sila trenja aksijalnih kliznih kompenzatora ili elasti?nih sila fleksibilnih kompenzatora na obje strane fiksnog oslonca.

26. Kompenzacija toplotnog izdu?enja cevovoda sistema za snabdevanje toplotom. Osnove prora?una fleksibilnih kompenzatora.

U toplinskim mre?ama trenutno se najvi?e koriste kutija za punjenje, U-oblika, i u novije vrijeme i mehovi (talasasti) dilatacioni spojevi. Osim posebnih kompenzatora, za kompenzaciju se koriste i prirodni uglovi rotacije glavnog grijanja - samokompenzacija. Kompenzatori moraju imati dovoljan kompenzacijski kapacitet
za uo?avanje toplinskog izdu?enja dijela cjevovoda izme?u fiksnih nosa?a, dok maksimalni naponi u radijalnim kompenzatorima ne bi trebali prelaziti dozvoljene (obi?no 110 MPa). Tako?er je potrebno odrediti reakciju kompenzatora koji se koristi u prora?unu optere?enja na fiksnim nosa?ima. Termi?ko izdu?enje projektnog dijela cjevovoda
, mm, odre?eno formulom

, (2.81)

gdje

\u003d 1,2 10?? mm / (m o C),

- procijenjena temperaturna razlika, odre?ena formulom
, (2.82)

gdje

Fleksibilni dilatacijski spojevi za razliku od kutija za punjenje, odlikuju se ni?im tro?kovima odr?avanja. Koriste se za sve metode polaganja i za sve parametre rashladnog sredstva. Upotreba dilatacijskih spojeva kutije za punjenje ograni?ena je na pritisak ne ve?i od 2,5 MPa i temperaturu rashladnog sredstva ne ve?u od 300°C. Instaliraju se na podzemno polaganje cjevovodi ve?i od . 100 mm, pri polaganju iznad zemlje na niske nosa?e cijevi pre?nika ve?eg od 300 mm, kao i na sku?enim mjestima gdje je nemogu?e postaviti fleksibilne dilatacijske spojeve.

Fleksibilni dilatacijski spojevi izra?uju se od krivina i ravnih dijelova cijevi pomo?u elektrolu?nog zavarivanja. Promjer, debljina stijenke i klasa ?elika kompenzatora su isti kao i kod cjevovoda glavnih sekcija. Tokom ugradnje, fleksibilni dilatacijski spojevi se postavljaju vodoravno; vertikalne ili nagnute instalacije zahtijevaju zra?ne ili odvodne ure?aje koji ote?avaju odr?avanje.

Kako bi se stvorio maksimalni kapacitet dilatacije, fleksibilni dilatacijski spojevi se razvla?e u hladnom stanju prije ugradnje i fiksiraju odstojnicima u tom polo?aju. vrijednost

pro?irenja kompenzatora evidentiraju se u posebnom aktu. Istegnuti kompenzatori se pri?vr??uju na toplinsku cijev zavarivanjem, nakon ?ega se odstojnici uklanjaju. Zbog prethodnog istezanja, kompenzacijski kapacitet je gotovo udvostru?en. Za ugradnju fleksibilnih kompenzatora ure?uju se kompenzacijske ni?e. Ni?a je neprohodni kanal istog dizajna, koji konfiguracijom odgovara obliku kompenzatora.

Kompenzatori ?lijezda (aksijalni). izra?uju se od cijevi i od ?eli?nog lima dvije vrste: jednostrane i dvostrane. Postavljanje dvostranih dilatacijskih spojeva dobro je kombinirano s ugradnjom fiksnih nosa?a. Kompenzatori ?lijezda se postavljaju strogo du? osi cjevovoda, bez izobli?enja. Punjenje kompenzatora kutije za punjenje je prsten od azbestnog grafi?kog gajtana i gume otporne na toplinu. Za bezkanalne cjevovode treba koristiti aksijalne kompenzatore.

Kapacitet ekspanzije dilatacijskih spojeva kutije za punjenje raste s pove?anjem promjera.

Fleksibilni prora?un kompenzatora.

Termi?ko izdu?enje projektnog dijela cjevovoda
, mm, odre?eno formulom

, (2.81)

gdje
- prosje?ni koeficijent linearne ekspanzije ?elika, mm / (m o C), (za tipi?ne prora?une mo?ete uzeti
\u003d 1,2 10?? mm / (m o C),

- procijenjena temperaturna razlika, odre?ena formulom

, (2.82)

gdje - projektna temperatura rashladnog sredstva, o C;

- procijenjena temperatura vanjskog zraka za projektiranje grijanja, o C;

L- udaljenost izme?u fiksnih nosa?a, m.

Kompenzacijski kapacitet dilatacijskih spojeva kutije za punjenje smanjen je za 50 mm.

Reakcija kutije za punjenje - sila trenja u pakiranju kutije za punjenje odre?uje se formulom, (2.83)

gdje - radni pritisak rashladna te?nost, MPa;

- du?ina sloja pakovanja du? ose kompenzatora ?lijezda, mm;

- vanjski pre?nik grane kompenzatora sabirnice, m;

- koeficijent trenja pakovanja o metal, uzima se jednakim 0,15.

Tehni?ke karakteristike mehovih dilatacionih spojeva date su u tabeli. 4.14 - 4.15. Aksijalna reakcija dilatacijskih spojeva mehova sastoji se od dva dela

(2.84)

gdje - aksijalna reakcija uzrokovana deformacijom vala, odre?ena formulom

, (2.85)

gdje je ? l- temperaturno izdu?enje dijela cjevovoda, m; ? - krutost talasa, N/m, uzeta prema paso?u kompenzatora; n- broj talasa (so?iva). - aksijalna reakcija od unutra?njeg pritiska, odre?ena formulom

, (2.86)

gdje - koeficijent u zavisnosti od geometrijskih dimenzija i debljine zida talasa, u proseku je 0,5 - 0,6;

D i d su vanjski i unutra?nji promjer valova, m;

- vi?ak pritiska rashladne te?nosti, Pa.

Prilikom izra?unavanja samokompenzacije, glavni zadatak je odrediti maksimalni napon ? na dnu kratkog kraka ugla zaokreta kolosijeka, koji je odre?en za uglove skretanja od 90° du? formula
; (2.87)

za uglove ve?e od 90o, tj. 90+ ? , prema formuli
(2.88)

gdje je ? l- izdu?enje kratkog kraka, m; l- du?ina kratkog kraka, m; E- modul uzdu?ne elasti?nosti, jednak prosjeku za ?elik 2 10 5 MPa; d- vanjski pre?nik cijevi, m;

- odnos du?ine duge ruke i du?ine kratke ruke.

podr?ava u mre?ama grijanja ugra?uju se da percipiraju sile koje nastaju u cjevovodima topline i prenose ih na nose?e konstrukcije ili tlo. Ovisno o namjeni dijele se na mobilni(besplatno) i nepomi?an(smrt).

Pokretno oslonci su dizajnirani da apsorbuju optere?enje toplotne cevi i obezbede njeno slobodno kretanje tokom temperaturnih deformacija. Ugra?uju se za sve vrste polaganja, osim za bekanalne, kada se toplotne cijevi pola?u na zbijeni sloj pijeska, ?to osigurava ravnomjerniji prijenos te?inskih optere?enja na tlo.

Toplotni cjevovod koji le?i na pokretnim nosa?ima pod utjecajem te?inskih optere?enja (te?ina cjevovoda s nosa?em topline, izolacijske konstrukcije i opreme, a ponekad i optere?enje vjetrom) se savija i u njemu nastaju naprezanja savijanja, ?ije vrijednosti zavisi od udaljenosti (raspona) izme?u nosa?a. S tim u vezi, glavni zadatak prora?una je odrediti najve?i mogu?i raspon izme?u nosa?a, pri kojem naponi savijanja ne prelaze dopu?tene vrijednosti, kao i otklon toplinske cijevi izme?u nosa?a.

Trenutno se koriste pokretni oslonci sljede?ih glavnih tipova: klizni, valjkasti (kugli?ni) (sl. 29.1) i ovje?eni s krutim i opru?nim suspenzijama.

Rice. 29.1. Pokretni nosa?i

a- klizanje sa zavarenom cipelom; b- valjak; in- klizna sa zalijepljenim polucilindrom; 1 - cipela; 2 - potporni jastuk; 3 - nose?i polucilindar

U kliznim podupira?ima, cipela (potporno tijelo) zavarena na cjevovod klizi du? metalne obloge ugra?ene u betonsku ili armiranobetonsku potpornu podlogu. U valjkastim (i kugli?nim) le?ajevima, cipela rotira i pomi?e valjak (ili kuglice) du? osnovne plo?e, na kojoj su postavljene vodilice i ?ljebovi kako bi se sprije?ilo savijanje, zaglavljivanje i izlazak valjka. Kada se valjak (kuglice) okre?e, nema klizanja povr?ina, zbog ?ega se smanjuje vrijednost horizontalne reakcije. Mjesta na kojima je cipela zavarena na cjevovod opasna su u smislu korozije, pa se dizajn slobodnih nosa?a s kragnama treba smatrati perspektivnijim. i ljepljene cipele, koje se postavljaju bez naru?avanja toplinske izolacije. Na sl. 29.1, in prikazan je dizajn kliznog nosa?a sa zalijepljenom potpornom cipelom (polucilindrom) koju je razvio NIIMosstroy. klizni nosa?i su najjednostavniji i ?iroko se koriste.

Vise?i nosa?i sa krutim ovjesima koriste se za nadzemno polaganje toplovoda u podru?jima koja nisu osjetljiva na izobli?enja: sa prirodnom kompenzacijom, kompenzatori u obliku slova U.

Opru?ni nosa?i kompenziraju izobli?enja, zbog ?ega se koriste u podru?jima gdje su izobli?enja neprihvatljiva, na primjer, kod dilatacijskih spojeva ?lijezda.

Fiksni nosa?i dizajniran za fiksiranje cjevovoda na odvojenim ta?kama, dijele?i ga na dijelove neovisno o temperaturnim deformacijama i za apsorpciju sila koje nastaju u tim dijelovima, ?to eliminira mogu?nost stalnog pove?anja sila i njihovog prijenosa na opremu i armature. Ovi nosa?i su obi?no izra?eni od ?elika ili armiranog betona.

?eli?ni fiksni nosa?i(Sl. 29.2, a i b) obi?no su ?eli?na nose?a konstrukcija (greda ili kanal), smje?tena izme?u grani?nika zavarenih na cijev. Nose?a konstrukcija je uklije?tena u gra?evinske konstrukcije komora, zavarena na jarbole, nadvo?njake itd.

Armiranobetonski fiksni nosa?i obi?no se izvode u obliku ?tita (Sl. 29.2, c), postavljaju se prilikom bezkanalnog polaganja na temelj (betonski kamen) ili se stisnu u podno?ju i preklapaju se kanali i komore. S obje strane nosa?a ?tita na cjevovod su zavareni potporni prstenovi (prirubnice sa maramama), kroz koje se prenose sile. U isto vrijeme, nosa?i ?titova ne zahtijevaju mo?ne temelje, jer se sile na njih prenose centralno. Prilikom izvo?enja nosa?a ?titova u kanalima, u njima se izra?uju rupe za prolaz vode i zraka.

Slika 29.2 Fiksni nosa?i

a - sa ?elikom nosive konstrukcije b - stezaljka c - ?tit

Prilikom razvoja dijagram o?i?enja u toplovodnim mre?ama se ugra?uju fiksni nosa?i na izlazu iz izvora topline, na ulazu i izlazu iz centralne toplinske podstanice, crpnih podstanica i sl. radi smanjenja optere?enja opreme i armatura; na mjestima grana kako bi se eliminisao me?usobni utjecaj dionica koje se kre?u u okomitim smjerovima; na zavojima staze kako bi se eliminisao uticaj savijanja i momenta koji nastaju prilikom prirodne kompenzacije. Kao rezultat navedenog rasporeda fiksnih nosa?a, trasa toplotnih mre?a je podijeljena na ravne dijelove koji imaju razli?ite du?ine i promjere cjevovoda. Za svaku od ovih sekcija bira se vrsta i potreban broj kompenzatora, u zavisnosti od ?ega se odre?uje i broj srednjih fiksnih nosa?a (jedan manje od kompenzatora).

Maksimalni razmak izme?u fiksnih le?ajeva s aksijalnim dilatacijskim spojevima ovisi o njihovoj kompenzacijskoj sposobnosti. Kod savijenih kompenzatora, koji se mogu proizvesti za kompenzaciju bilo kakvih deformacija, polaze od uslova odr?avanja ravnosti presjeka i dopu?tenih napona savijanja u opasnim presjecima kompenzatora. Ovisno o prihva?enoj du?ini presjeka, na ?ijim krajevima se postavljaju fiksni nosa?i, odre?uje se njegovo izdu?enje, a zatim prora?unom ili nomogramima ukupne dimenzije savijenih dilatacijskih spojeva i horizontalna reakcija.

Termi?ki kompenzatori.

Kompenzacijski ure?aji u mre?ama grijanja slu?e za uklanjanje (ili zna?ajno smanjenje) sila koje proizlaze iz toplinskog izdu?enja cijevi. Kao rezultat, smanjuju se naprezanja u zidovima cijevi i sile koje djeluju na opremu i potporne konstrukcije.

Izdu?enje cijevi kao rezultat toplinskog ?irenja metala odre?uje se formulom

gdje a- koeficijent linearne ekspanzije, 1/°S; l- du?ina cijevi, m; t - radna temperatura zidovi, 0 C; t m - temperatura instalacije, 0 C.

Za kompenzaciju izdu?enja cijevi koriste se posebni ure?aji - kompenzatori, a koriste se i savitljivost cijevi na krivinama u trasi toplinske mre?e (prirodna kompenzacija).

Prema principu rada, kompenzatori se dijele na aksijalne i radijalne. Aksijalni kompenzatori se ugra?uju na ravne dijelove toplovoda, jer su dizajnirani da kompenziraju sile koje nastaju samo kao rezultat aksijalnih izdu?enja. Radijalni dilatacioni spojevi se ugra?uju na sisteme grijanja bilo koje konfiguracije, jer kompenziraju i aksijalne i radijalne sile. Prirodna kompenzacija ne zahtijeva ugradnju posebnih ure?aja, pa se prvo mora koristiti.

U toplinskim mre?ama koriste se aksijalni kompenzatori dvije vrste: kutija za punjenje i le?a. U kompenzatorima sabirnice (Sl. 29.3) temperaturne deformacije cijevi dovode do pomicanja stakla 1 unutar tijela 5, izme?u kojih je za zaptivanje postavljeno brtveno brtvljenje 3. Zaptivanje je stegnuto izme?u potisnog prstena 4 i donja kutija 2 uz pomo? vijaka 6.

Slika 19.3 Dilatacijski spojevi ?lijezda

a - jednostrano; b - dvostrano: 1 - staklo, 2 - grundbuksa, 3 - ?lijezda pakovanje,

4 - potisni prsten, 5 - ku?i?te, 6 - pritezni vijci

Kao brtveno pakovanje koristi se azbestni grafi?ki kabel ili guma otporna na toplinu. U procesu rada, ambala?a se haba i gubi na elasti?nosti, stoga je potrebno njeno povremeno zatezanje (stezanje) i zamjena. Za mogu?nost izvo?enja ovih popravki, u komore se postavljaju kompenzatori sabirnice.

Spajanje kompenzatora sa cjevovodima vr?i se zavarivanjem. Prilikom ugradnje potrebno je ostaviti razmak izme?u ramena ?ahure i potisnog prstena tijela, ?to isklju?uje mogu?nost zateznih sila u cjevovodima u slu?aju da temperatura padne ispod temperature ugradnje, a tako?er pa?ljivo poravnati sredi?nju liniju kako bi se izbjegla izobli?enja i zaglavljivanje stakla u ku?i?tu.

Dilatacije ?lijezda se izra?uju jednostrano i dvostrano (vidi sliku 19.3, a i b). Bilateralne se obi?no koriste za smanjenje broja komora, jer je u sredini postavljena fiksna potpora, koja odvaja dijelove cijevi, ?ija se izdu?enja kompenziraju sa svake strane kompenzatora.

Glavne prednosti dilatacijskih spojeva kutije za punjenje su male dimenzije (kompaktnost) i nizak hidrauli?ki otpor, zbog ?ega se ?iroko koriste u mre?ama grijanja, posebno za podzemne instalacije. U ovom slu?aju se ugra?uju na d y = 100 mm ili vi?e, s nadzemnim polaganjem - na d y = 300 mm ili vi?e.

U kompenzatorima so?iva (slika 19.4) sa temperaturna izdu?enja cijevi, specijalna elasti?na so?iva (valovi) su komprimirana. Ovo osigurava potpunu nepropusnost u sistemu i ne zahtijeva odr?avanje kompenzatora.

Le?e se izra?uju od ?eli?nog lima ili ?tancanih polule?a sa debljinom stijenke od 2,5 do 4 mm plinskim zavarivanjem. Za smanjenje hidrauli?kog otpora unutar kompenzatora se ubacuje du? valova glatka cijev(ko?ulja).

Kompenzatori so?iva imaju relativno malu kompenzatorsku sposobnost i veliku aksijalnu reakciju. S tim u vezi, za kompenzaciju temperaturnih deformacija cevovoda toplotnih mre?a, veliki broj valove ili proizvesti prethodno istezanje. Obi?no se koriste do pritisaka od oko 0,5 MPa, jer pri visokim pritiscima valovi mogu nabubriti, a pove?anje krutosti valova pove?anjem debljine stijenke dovodi do smanjenja njihove kompenzacijske sposobnosti i pove?anja aksijalne reakcije.

Ryas. 19.4. Trotalasni kompenzator objektiva

prirodna kompenzacija temperaturna deformacija nastaje kao rezultat savijanja cjevovoda. Savijeni dijelovi (okreti) pove?avaju fleksibilnost cjevovoda i pove?avaju njegov kompenzacijski kapacitet.

Uz prirodnu kompenzaciju na skretanjima trase, temperaturne deformacije cjevovoda dovode do popre?nih pomaka dionica (slika 19.5). Vrijednost pomaka ovisi o lokaciji fiksnih nosa?a: ?to je du?ina presjeka, to je ve?e njeno izdu?enje. To zahtijeva pove?anje ?irine kanala i ote?ava rad pokretnih nosa?a, a tako?er onemogu?uje kori?tenje modernog bezkanalnog polaganja na zavojima trase. Maksimalna naprezanja savijanja javljaju se na fiksnom osloncu kratkog presjeka, budu?i da je isti pomaknut za veliku koli?inu.

Rice. 19.5 ?ema rada L-oblikovanog dijela toplovoda

a- sa istom du?inom ramena; b- razli?ite du?ine ramena

To radijalni dilatacioni spojevi se koriste u mre?ama grijanja fleksibilan i valovit tip ?arke. U savitljivim kompenzatorima temperaturne deformacije cevovoda se elimini?u savijanjem i torzijom posebno savijenih ili zavarenih delova cevi razli?itih konfiguracija: U- i S-oblika, u obliku lire, omega-oblika itd. Najvi?e su dilatacioni spojevi u obliku slova U. ?iroko se koristi u praksi zbog lako?e proizvodnje (Slika 19.6, a). Njihov kompenzacioni kapacitet je odre?en zbirom deformacija du? ose svake od sekcija cevovoda ? l= ?l/2+?l/2. U ovom slu?aju, maksimalna naprezanja savijanja se javljaju u segmentu koji je najudaljeniji od osi cjevovoda - stra?njoj strani kompenzatora. Potonji, savijanje, pomjeren je za vrijednost y, za koju je potrebno pove?ati dimenzije kompenzacijske ni?e.

Rice. 19.6 ?ema rada kompenzatora u obliku slova U

a- bez prethodnog istezanja; b- prethodno rastegnuta

Za pove?anje kompenzacijske sposobnosti kompenzatora ili smanjenje koli?ine pomaka, ugra?uje se uz prethodno (monta?no) rastezanje (slika 19.6, b). U ovom slu?aju, stra?nja strana kompenzatora u neradnom stanju je savijena prema unutra i do?ivljava naprezanja savijanja. Kada se cijevi izdu?e, kompenzator prvo dolazi u nenapregnuto stanje, a zatim se le?a savija prema van i u njemu se pojavljuju naprezanja savijanja suprotnog predznaka. Ako se u ekstremnim polo?ajima, tj. tokom prednatezanja iu radnom stanju, dostignu maksimalna dozvoljena naprezanja, tada se kompenzatorska sposobnost kompenzatora udvostru?uje u odnosu na kompenzator bez prethodnog istezanja. U slu?aju jednake naknade termi?ka deformacija u kompenzatoru s prethodnim istezanjem, naslon se ne?e pomaknuti prema van i stoga ?e se dimenzije kompenzacijske ni?e smanjiti. Rad fleksibilnih kompenzatora drugih konfiguracija odvija se na pribli?no isti na?in.

privesci

Ovjesi cjevovoda (slika 19.7) se izvode pomo?u ?ipki 3, spojen direktno na cijevi 4 (Sl. 19.7, a) ili sa pomicanjem 7 , na koje na kragnama 6 cijev je oka?ena (slika 19.7, b), kao i kroz opru?ni blokovi 8 (Sl. 19.7, in). Okretni spojevi 2 osiguravaju kretanje cjevovoda. ?a?e za vo?enje 9 opru?nih blokova zavarene na potporne plo?e 10 omogu?avaju uklanjanje popre?nog otklona opruga. Napetost ovjesa je osigurana maticama.

Rice. 19.7 Privjesci:

a- vu?a; b- kragna; in- opruga; 1 – potporna greda; 2, 5 - ?arke; 3 - vu?a;

4 - cijev; 6 - kragna; 7 - traverse; 8 – opru?na suspenzija; 9 - nao?ale; 10 – plo?e

3.4 Na?ini izolacije toplinskih mre?a.

Masti?na izolacija

Masti?na izolacija se koristi samo kod popravka grija?ih mre?a polo?enih bilo u zatvorenom prostoru ili u prolaznim kanalima.

Masti?na izolacija se nanosi u slojevima od 10-15 mm na vru?i cjevovod kako se prethodni slojevi osu?e. Masti?na izolacija se ne mo?e izvesti industrijskim metodama. Stoga navedena izolacijska konstrukcija za nove cjevovode nije primjenjiva.

Za izolaciju mastikom koriste se sovelit, azbest tripel i vulkanit. Debljina termoizolacionog sloja odre?uje se na osnovu tehni?ko-ekonomskih prora?una ili prema va?e?im standardima.

Temperatura na povr?ini izolacijske konstrukcije cjevovoda u prolaznim kanalima i komorama ne bi trebala prelaziti 60°C.

Trajnost toplotnoizolacione konstrukcije zavisi od na?ina rada toplotnih cjevovoda.

izolacija blokova

Na toplim i hladnim povr?inama postavlja se monta?na blok izolacija od gotovih proizvoda (cigle, blokovi, tresetne plo?e itd.). Proizvodi s obla?enjem ?avova u redovima pola?u se na mast od asbozuritne mastike, ?iji je koeficijent toplinske vodljivosti blizak koeficijentu toplinske vodljivosti same izolacije; Mast ima minimalno skupljanje i dobru mehani?ku ?vrsto?u. Proizvodi od treseta (tresetne plo?e) i ?epovi pola?u se na bitumen ili iditol ljepilo.

Toplotnoizolacijski proizvodi se pri?vr??uju na ravne i zakrivljene povr?ine ?eli?nim klinovima, prethodno zavarenim u ?ahovnici s razmakom od 250 mm. Ako ugradnja klinova nije mogu?a, proizvodi se fiksiraju kao izolacija od mastika. Na vertikalnim povr?inama visine ve?e od 4 m postavljaju se potporni pojasevi za istovar od ?eli?nog traka.

Prilikom ugradnje proizvodi se me?usobno prilago?avaju, ozna?avaju i bu?e rupe za klinove. Montirani elementi se fiksiraju pomo?u klinova ili uvrtanja ?ice.

Kod vi?eslojne izolacije, svaki sljede?i sloj se postavlja nakon izravnavanja i pri?vr??ivanja prethodnog s preklapanjem uzdu?nih i popre?nih ?avova. Poslednji sloj fiksiran okvirom ili metalnom mre?om, izravnati mastikom ispod ?ine i zatim nanijeti gips debljine 10 mm. Lijepljenje i farbanje se vr?i nakon ?to se ?buka potpuno osu?i.

Prednosti monta?ne blok izolacije su industrijska, standardna i monta?na, visoka mehani?ka ?vrsto?a, mogu?nost oblaganja toplih i hladnih povr?ina. Nedostaci - mnogosovnost i slo?enost instalacije.

izolacija zasipanja

Na horizontalnim i vertikalnim povr?inama gra?evinske konstrukcije koristi se izolacija zasipanja.

Prilikom postavljanja toplinske izolacije na horizontalne povr?ine (krovovi koji nisu potkrovlja, stropovi iznad podruma), izolacijski materijal je uglavnom ekspandirana glina ili perlit.

Na vertikalnim povr?inama izolacija zasipanja je napravljena od staklene ili mineralne vune, dijatomejske zemlje, perlitnog pijeska itd. Da bi se to postiglo, paralelna izolirana povr?ina se ogradi ciglom, blokovima ili mre?ama, a izolacijski materijal se ulije (ili nabije) u rezultiraju?i prostor. Kod mre?aste ograde, mre?a je pri?vr??ena na klinove unaprijed postavljene u ?ahovskom uzorku s visinom koja odgovara zadanoj debljini izolacije (s dodatkom od 30 ... 35 mm). Preko njih se navla?i metalna tkana mre?a sa ?elijom 15x15 mm. Rastresiti materijal se sipa u nastali prostor u slojevima odozdo prema gore uz lagano nabijanje.

Nakon zatrpavanja, cijela povr?ina mre?e je prekrivena za?titnim slojem ?buke.

Toplotna izolacija nasipa prili?no efikasan i jednostavan za kori?tenje. Me?utim, nije otporan na vibracije i karakteri?e ga niska mehani?ka ?vrsto?a.

Livena izolacija

Kao izolacijski materijal uglavnom se koristi pjenasti beton koji se priprema mije?anjem cementni malter sa pjenastom masom u posebnom mikseru. Toplotnoizolacijski sloj se postavlja na dva na?ina: uobi?ajenim metodama betoniranja prostora izme?u oplate i izolirane povr?ine ili mlaznog betona.

Sa prvom metodom oplata se postavlja paralelno sa vertikalnom izolovanom povr?inom. U rezultiraju?em prostoru, termoizolacijski sastav se pola?e u redove, izravnavaju?i drvenom lopaticom. Polo?eni sloj se navla?i i prekriva otira?em ili otira?em radi osiguranja normalnim uslovima stvrdnjavanje pjenastog betona.

metoda mlaznog betona livena izolacija se postavlja preko mre?aste armature od ?ice 3-5 mm sa ?elijama od 100-100 mm. Naneseni sloj mlaznog betona ?vrsto prianja na izolovanu povr?inu, nema pukotina, udubljenja i drugih nedostataka. Guranje se vr?i na temperaturi ne ni?oj od 10°C.

Lijevanu toplinsku izolaciju karakterizira jednostavnost ure?aja, ?vrsto?a, visoka mehani?ka ?vrsto?a. Nedostaci livene toplotne izolacije su dugo trajanje ure?aja i nemogu?nost izvo?enja radova na niskim temperaturama.

Zamotajte izolaciju

Konstrukcije za omatanje izra?uju se od pro?ivenih prostirki ili mekih plo?a na sinteti?kom vezivu, koje se ?ivaju popre?nim i uzdu?nim ?avovima. Pokrivni sloj se pri?vr??uje na isti na?in kao kod suspenzijske izolacije. Konstrukcije za omatanje u obliku toplinski izolacijskih snopova mineralne ili staklene vune, nakon nano?enja na povr?inu, tako?er se prekrivaju za?titnim slojem. Izolirajte spojeve, okove, okove. Masti?na izolacija se tako?er koristi za toplinsku izolaciju na mjestu ugradnje okova i opreme. Koriste se pra?kasti materijali: azbest, azbest, sovelit. Masa pomije?ana s vodom nanosi se rukom na prethodno zagrijanu izolovanu povr?inu. Masti?na izolacija se rijetko koristi, po pravilu, tokom popravki.

3.5 Cjevovodi.

U kotlovskoj jedinici elementi pod pritiskom radne materije (voda, para) su me?usobno povezani, kao i sa drugom opremom cevovodnim sistemom. Cjevovodi se sastoje od cijevi i spojnih spojeva prema njima, armatura koje se koriste za upravljanje i regulaciju kotlovskih jedinica i pomo?ne opreme - nosa?a i nosa?i ovjesa cijevi, toplinska izolacija, kompenzatori i krivine predvi?ene za percepciju toplinskog izdu?enja cjevovoda.

Cjevovodi se prema namjeni dijele na glavne i pomo?ne. To main cjevovodi uklju?uju dovodne cjevovode i parovode zasi?ene i pregrijane pare, pomo?ni- cjevovodi za odvodnju, pro?i??avanje, puhanje i cjevovodi za uzorkovanje vode, pare itd.

Prema parametrima (pritisak i temperatura) cjevovodi su podijeljeni u ?etiri kategorije (tabela 19.1).

Za cjevovode i fitinge postavljaju se sljede?i osnovni zahtjevi:

- svi parovodi za pritiske iznad 0,07 MPa i cevovodi za vodu koji rade pod pritiskom na temperaturama iznad 115 C, bez obzira na stepen va?nosti, moraju biti u skladu sa pravilima Gosgortehnadzora Rusije;

- Mora se osigurati pouzdan rad cjevovoda, siguran za osoblje za odr?avanje. Treba imati na umu da su okovi i prirubni?ki spojevi najmanje pouzdani dijelovi, posebno kada visoke temperature i pritisak, stoga, u cilju pove?anja pouzdanosti, kao i smanjenja tro?kova opreme, treba smanjiti njihovu upotrebu;

– sistem cjevovoda treba da bude jednostavan, jasan i da omogu?ava lako i sigurno prebacivanje tokom rada;

– gubitak pritiska radnog fluida i gubitak toplote u okolinu treba da bude ?to je mogu?e manji. Imaju?i to na umu, potrebno je odabrati promjer cjevovoda, dizajn i veli?inu fitinga, kvalitetu i vrstu izolacije.

Napojni cjevovodi

Shema dovodnih cijevi mora osigurati potpunu pouzdanost dovoda vode do kotlova u normalnim i vanrednim uvjetima. Za napajanje parnih kotlova kapaciteta pare do 40 t / h, dozvoljen je jedan dovodni cjevovod; za kotlove ve?e produktivnosti potrebna su dva cjevovoda kako bi se u slu?aju kvara jednog od njih koristio drugi.

Napojni cjevovodi su montirani tako da je iz bilo koje pumpe dostupne u kotlarnici mogu?e dovod vode u bilo koji kotlovski agregat i kroz jedan i drugi napojni vod.

Na dovodnim cjevovodima moraju biti zaporni ure?aji ispred pumpe i iza nje, te direktno ispred kotla - nepovratni ventil i ventil. Svi novoproizvedeni parni kotlovi parnog kapaciteta od 2 t/h i vi?e, kao i kotlovi u radu sa kapacitetom pare od 20 t/h i vi?e, moraju biti opremljeni automatskim regulatorima snage kojima se upravlja sa radnog mjesta operatera kotla.

Na sl. 19.8 prikazan je dijagram dovodnih cjevovoda sa dvostrukim vodovima. Voda u rezervoaru 12 napojnu vodu centrifugalna pumpa 11 sa elektri?nim pogonom se dovodi u dovodne vodove (cevovode 14 ). Na usisnim i glavnim vodovima pumpe ugra?eni su ure?aji za zaklju?avanje. Od glavnog su dva izlaza vode na svaki od kotlova. Na izlazima je ugra?en regulacijski ventil 3 , nepovratni ventil 1 i zaporni ventil 2 . Nepovratni ventil samo propu?ta vodu u bojler 4 . Kada voda te?e u suprotnom smjeru, nepovratni ventil se zatvara, ?to sprje?ava izlazak vode iz kotla. Zaporni ventil se koristi za odvajanje dovodnog voda od kotla kada se vod ili nepovratni ventil popravlja.

Obje linije su obi?no u funkciji. Jedan od njih, ako je potrebno, mo?e se isklju?iti bez ometanja normalnog napajanja kotlova.

Rice. 19.8. ?ema dovodnih cjevovoda s dvostrukim vodovima:

1 - nepovratni ventil; 2, 3 - zaporne i regulacijske ventile; 4 - kotlovi; 5 - ventilacioni otvor; 6 - termometar; 7 - ekonomajzer; 8 - manometar; 9 - sigurnosni ventil;

10 - mjera? protoka; 11, 13 - centrifugalne i parne pumpe; 12 - rezervoar napojne vode;

14 - dovodne cijevi

Odvodni cjevovodi

Odvodni cjevovodi su dizajnirani za uklanjanje kondenzata iz parovoda. Kondenzat u parnim vodovima akumulira se kao rezultat hla?enja parom. Najve?e hla?enje pare nastaje prilikom zagrevanja i uklju?ivanja cevovoda hladne pare. U ovom trenutku potrebno je osigurati poja?ano uklanjanje kondenzata iz njega. U suprotnom, mo?e se akumulirati u cjevovodu u velikim koli?inama. Pri brzini pare u cjevovodu za paru, za zasi?enu paru jednaku pribli?no 20 ... 40 m / s i za pregrijanu 60 ... 80 m / s, ?estice vode u njemu, kre?u?i se zajedno s parom velikom brzinom, ne mogu brzo promijeniti smjer kretanja, poput pare (zbog velike razlike u gusto?i), pa te?e pravolinijskom kretanju po inerciji. Ali po?to u parovodu postoji niz krivina i zaobljenja, ventila i ventila, voda, kada nai?e na te prepreke, udara u njih, stvaraju?i hidrauli?ne udare.

Ovisno o sadr?aju vode u pari, hidrauli?ki udari mogu biti toliko jaki da dovode do uni?tenja parnog cjevovoda. Posebno je opasno nakupljanje vode u glavnim parovodima, jer se mo?e ubaciti parna turbina i dovesti do nesre?e.

Da bi se izbjegle ovakve pojave, parovodi su opremljeni odgovaraju?im drena?nim ure?ajima, koji se dijele na privremene (po?etne) i stalne (kontinuirano u radu). Privremeno drena?ni ure?aj slu?i za uklanjanje kondenzata iz parovoda tokom njegovog zagrevanja i pro?i??avanja. Takav drena?ni ure?aj napravljen je u obliku nezavisnog cjevovoda, koji se isklju?uje tokom normalnog rada.

Trajni drena?ni ure?aj je predvi?en za kontinuirano odvo?enje kondenzata iz parovoda pod pritiskom pare, koje se vr?i pomo?u automatskih odvoda pare (kondenzacionih posuda).

Odvodnjavanje cjevovoda se vr?i na najni?im ta?kama svake sekcije parovoda zatvorenih ventilima i na najni?im ta?kama krivina parovoda. Na gornjim ta?kama parovoda moraju se postaviti ventili (otvori za odzra?ivanje) za uklanjanje zraka iz cjevovoda.

Za bolje uklanjanje kondenzata, horizontalni dijelovi cjevovoda moraju imati nagib od najmanje 0,004 u smjeru kretanja pare.

Za pro?i??avanje tokom grijanja, parovod je opremljen priklju?kom sa ventilom, a pri pritiscima iznad 2,2 MPa - priklju?kom i dva ventila - zapornim i kontrolnim (odvodnim).

Za vod zasi?ene pare i slijepe ulice pregrijanog parovoda, mora se osigurati kontinuirano uklanjanje kondenzata pomo?u automatskih odvoda pare.

Na sl. 19.9 prikazuje otvoreni sifon za paru. Princip njegovog rada zasniva se na sljede?em. Kondenzat koji ulazi u lonac, akumuliraju?i se u otvorenom plovku 5, dovodi do njegovog plavljenja. Povezan sa plovkom vretenom 6, igli?asti ventil 1 otvara rupu u poklopcu lonca, a voda iz plovka kroz vode?u cijev 7 se istiskuje kroz ovaj otvor, nakon ?ega lagani plovak pluta i igla ventil zatvara rupu. U toku rada pazite da ventil automatskog sifona ne propu?ta paru, jer to dovodi do velikih gubitaka toplote.

Provjera normalnog rada odvoda pare vr?i se povremenim otvaranjem slavine 3 za ispu?tanje kondenzata. Osim toga, rad sifona mo?e se procijeniti sluhom: tokom normalnog rada ?uje se karakteristi?an ?um unutar lonca, a ako je otvor ventila za?epljen kamencem ili kamencem, kao i kada su pokretni dijelovi zaglavljeni, nivo buke u njemu se smanjuje ili potpuno prestaje. Normalan rad lonca mo?e se odrediti i grijanjem odvodne cijevi: ako je cijev vru?a, onda lonac radi normalno.

Rice. 19.9. Lonac za kondenzaciju sa otvorenim plovkom: 1 - igli?asti ventil; 2 - nepovratni ventil (?esto odsutan); 3 - ventil (slavina za odvod kondenzata); 4 - tijelo lonca; 5 - otvoreni plovak; 6 - vreteno za plutanje; 7 - vode?a cijev

Predavanje #16 (2 sata)

Tema: "Obnovljivi i sekundarni izvori energije u poljoprivredi"

1 Pitanja za predavanje:

1.1 Op?e informacije.

1.2 Solarni sistem napajanja.

1.3 Geotermalni resursi i njihovi tipovi.

1.4 Bioenergetske instalacije.

1.5 Kori?tenje sekundarnih energetskih resursa.

2 Literatura.

2.1 Glavni

2.1.1 Amerkhanov R.A., Bessarab A.S., Dragonov B.Kh., Rudobashta S.P., Shmshko G.G. Termoelektrane i sistemi poljoprivrede / Ed. B.H. Draganov. – M.: Kolos-Pres, 2002. – 424 str.: ilustr. - (Ud?benici i nastavna sredstva za studente visoko?kolskih ustanova).

2.1.2 Fokin V.M. Instalacije za proizvodnju toplote sistema za snabdevanje toplotom. Moskva: Izdava?ka ku?a Ma?inostroenie-1, 2006. 240 str.

2.2 Dodatni

2.2.1 Sokolov B.A. Kotlovnice i njihov rad. - 2. izd., Rev. M.: Izdava?ki centar "Akademija", 2007. - 423 str.

2.2.2 Belousov V.N., Smorodin S.N., Smirnova O.S. Teorija goriva i sagorijevanja. dio I gorivo: tutorial/ SPbGTURP. - Sankt Peterburg, 2011. -84 str.: ilustr.15.

2.2.3. Esterkin, R.I. Industrijske instalacije za proizvodnju pare. - L.: Energija. Leningrad. Odsjek, 1980. - 400 str.

3.1 Op?e informacije.

Izvori energije: a) neobnovljivi

Neobnovljivi izvori energije su nafta, gas, ugalj, ?kriljci.

Nadoknadive rezerve fosilnih goriva u svijetu procjenjuju se na sljede?i na?in (milijarda toe):

Ugalj -4850

Ulje - 1140

Sa nivoom svetske proizvodnje u devedesetim (milijarde toe), respektivno, 3,1-4,5-2,6, ukupno - 10,3 milijarde toe, rezerve uglja ?e trajati 1500 godina, nafte - 250 godina i gasa -120 godina.

Mogu?nost da potomci ostanu bez snabdijevanja energijom. Pogotovo imaju?i u vidu stalni trend rasta cijena nafte i plina. I ?to dalje, to br?e.

Glavna prednost obnovljivih izvora energije je njihova neiscrpnost i ekolo?ka ?isto?a. Njihova upotreba ne mijenja energetski bilans planete.

Do ?iroko rasprostranjenog prelaska na obnovljive izvore energije ne dolazi samo zato ?to su industrija, ma?ine, oprema i ?ivot ljudi na Zemlji orijentisani na fosilna goriva, a neke vrste obnovljivih izvora energije su nestabilne i imaju nisku energetsku gustinu.

Donedavno se zvala i visoka cijena obnovljivih izvora.