Russian FederationRD

RD 34.27.104-92 Smjernice za kori?tenje sredstava ?i??enje na otvorenom grejne povr?ine parnih kotlova

postavite bookmark

postavite bookmark

RD 34.27.104-92

Grupa E 25

DOKUMENT VODICA

UPUTSTVA ZA UPOTREBU VANJSKOG ?I??ENJA GREJNIH POVR?INA PARNIH KOTLOVA

Datum uvo?enja 1993-07-01

RAZVIJENO od strane Sveruskog instituta za istra?ivanje termotehnike (VTI), sibirskog ogranka VTI (SibVTI), uralskog ogranka VTI (UralVTI)

IZVO?A?I M.N. Maidanik (VTI), V.V. Vasiliev (SibVTI), V.Ya. Lyskov (UralVTI)

ODOBRENO od strane Odeljenja za nau?ni i tehni?ki razvoj Ruske korporacije za elektri?nu energiju i elektrifikaciju "Rosenergo" 8. decembra 1992.

?ef A.P. Bersenev

UMJESTO MU 34-70-123-86, MU 34-70-145-86

Ove Smjernice se odnose na mehanizirana vanjska sredstva za ?i??enje namijenjena preventivnom ?i??enju grijnih povr?ina na radnim kotlovima sa gasne strane i utvr?uju ih vrste i obim, metode njihovog prora?una, op?te zahtjeve za pode?avanje i rad.

Stupanjem na snagu ovih Smjernica, MU 34-70-123-86 "Smjernice za upotrebu sredstava za vanjsko ?i??enje grijnih povr?ina parnih kotlova", MU 34-70-145-86 "Smjernice za prora?un, projektovanje i rad impulsnih ure?aja" postaju neva?e?e ?i??enje".

1. OP?E ODREDBE

1.1. Parni kotlovi koji gore ?vrsto i te?na goriva, treba po pravilu biti opremljen slo?enim sistemom ?i??enja, uklju?uju?i i instalaciju raznim sredstvima?i??enje pojedina?nih grejnih povr?ina. Potreba za ?i??enjem pojedine ogrjevne povr?ine utvr?uje se u svakom konkretnom slu?aju iz uvjeta osiguranja operativno ?istog stanja povr?ine i odr?avanja zahtjeva va?e?ih „Pravila tehni?kog rada elektrana i mre?a“ u toku rada postrojenja. kotlovi.

1.2. Kao glavno operativno sredstvo za ?i??enje preporu?uje se kori?tenje ure?aja za puhanje pare, vode i plinsko pulsno ?i??enje, druga?ija kombinacija?to u ve?ini slu?ajeva omogu?ava stvaranje slo?enog sistema za ?i??enje kotlova pri sagorijevanju bilo koje vrste goriva.

Pored ili umjesto navedenih sredstava za ?i??enje, u slu?aju nemogu?nosti ili nesvrsishodnosti njihove upotrebe, mogu?e je preporu?iti i kori?tenje stacionarnih parnih („pu?karskih“) puhala, instalacija za ?i??enje sa?mom i ure?aja za akusti?ko ?i??enje.

1.3. Za ?i??enje re?etki pe?i (grejne povr?ine zra?enjem isparavanja i pregrijavanja) kotlova na kruta goriva, u pravilu treba koristiti vodene puha?e. Preporu?ljivo je koristiti parne puha?e samo za ?i??enje onih podru?ja komore za sagorijevanje gdje temperatura metala zidova cijevi prema?uje dozvoljenu prema uvjetima pouzdanosti sitastih cijevi za vrijeme duvanja vode.

1.4. Za ?i??enje poluzra?e?ih (za?ti?enih) i konvektivnih grija?ih povr?ina koje se nalaze u rotacionom plinskom kanalu kotlova na kruta i te?na goriva, uglavnom treba koristiti parne puha?e ili plinsko-pulsne ure?aje za ?i??enje. Potonji su dizajnirani za uklanjanje labavih i labavih (slabo vezanih) naslaga pepela. Za goriva koja daju guste (vezane) naslage (kao ?to je mrki ugalj Kansk-A?insk), po?eljno je instalirati parne puha?e.

Kada gori ?vrsta goriva za lokalno ?i??enje ovih grejnih povr?ina u podru?jima intenzivnog zaga?enja (uglavnom na mestima te?ko dostupnim za parne duvaljke), mogu?e je preporu?iti dodatnu ugradnju "pu?karskih" duvaljki. Za periodi?no ?i??enje mo?e se razmotriti i upotreba ure?aja za puhanje vode na eksperimentalnoj osnovi.

1.5. Za ?i??enje konvektivnih grija?ih povr?ina smje?tenih u vertikalnom ?ahtu (pregrija?i, vodeni ekonomajzeri), na kotlovima koji sagorevaju ve?inu ?vrstih goriva, po?eljno je ugraditi parne puha?e ili plinsko-pulsne ure?aje za ?i??enje.

Na kotlovima koji sagorevaju malo pepela na ?vrsta goriva, daju slobodno te?e i rastresite naslage pepela, gas-ulje, mogu?e je koristiti i postrojenja za ?i??enje sa?me. ?i??enje sa sa?mom treba koristiti i za cijevne grija?e zraka. As alternativno rje?enje(uglavnom za kotlove male i srednje snage) mo?e se razmotriti upotreba ure?aja za akusti?ko ?i??enje.

1.6. Regenerativne grija?e zraka (RAH) treba ?istiti parnim duvaljkama ili plinskim impulsnim ure?ajima za ?i??enje.

2. VRSTE I OBIM PROIZVODA ZA ?I??ENJE

2.1. Puhalice za vodu

2.1.1. Ure?aji za vodeno pjeskarenje mogu se koristiti na kotlovima na kruta goriva za ?i??enje grija?ih povr?ina od isparavanja i pregrijavanja radijacije izra?enih u obliku zidnih i dvovisinskih re?etki pe?i, sa temperaturom metala u zoni pjeskarenja vodom ne ve?om od 520°C pri kori?tenju niskolegiranih ?elika i ne vi?e od 440 °C kada se koriste blagi ?elici. Potonje se podrazumijeva kao maksimalna projektna temperatura vanjske povr?ine sitastih cijevi u zoni puhanja.

U podru?jima komore za sagorijevanje s vi?om temperaturom metala sitastih cijevi, kao i za poluzra?enje i konvektivne grijne povr?ine, puhanje vode mo?e se koristiti samo eksperimentalno.

2.1.2. Koristiti kao sredstvo za napuhavanje procesna voda sa temperaturom koja ne prelazi 60 ° C i pritiskom od 1-2 MPa.

ure?aji s niskim uvla?enjem (sa uvo?enjem glave mlaznice u pe? i hodom do 1 m), koji rade prema shemi "pull-on", a rotacijsko-translacijsko kretanje mlaznice osigurava spiralni mlazni trag na ekranu pe?i;

ure?aji velikog dometa (sa glavom mlaznice koja se ne mo?e produ?iti u pe?), koja osciliraju?e kretanje u horizontalnom smjeru uz istovremeni vertikalni pomak mlaznice usmjerava mlaz vode kroz pe?, daju?i cik-cak trag mlaza na ekranu.

Osim toga, za posebne primjene mogu se koristiti i duboke ladice.

2.1.4. Za kotlove s dubinom pe?i ne ve?om od 15-17 m, u ve?ini slu?ajeva mo?e se preporu?iti ugradnja ure?aja niskog uvla?enja i dugog dometa. Mogu se koristiti sami ili u kombinaciji jedni s drugima radi pove?anja efikasnosti ?i??enja i potpunijeg pokrivanja zidova pe?i. U potonjem slu?aju, ugradnja ure?aja s niskim uvla?enjem je najpovoljnija u podru?jima intenzivnog tro?enja sita, posebno na dubini pe?i ve?oj od 10-12 m, kao iu podru?jima koja nisu pokrivena mlazovima ure?aja dugog dometa. .

U pe?ima sa glatkim cijevnim zaslonima, s razmakom izme?u sitastih cijevi ve?im od 4-5 mm, u skladu sa uvjetima pouzdanosti obloge, po?eljno je ugraditi ure?aje niskog projekcija.

U velikim komorama za sagorijevanje treba uglavnom koristiti ure?aje s niskim uvla?enjem. Dodatna instalacija ure?aji velikog dometa mogu biti potrebni ako je potrebno o?istiti kosine hladnog lijevka.

Duboke uvla?ive ure?aje svrsishodno je koristiti samo za ?i??enje podru?ja komora za sagorevanje koja su te?ko dostupna drugim vrstama ure?aja (posebno za ?i??enje uskih delova formiranih od sita dvostruke visine i „obraza“ sita), kao i kada koristite puhanje vode za ?i??enje snopova cijevi.

2.1.5. Metode za prora?un i izbor ?ema za ugradnju ure?aja date su u RD 34.27.105-90.

2.2. Parni puha?i

2.2.1. Parne duvaljke se mogu koristiti na kotlovima koji sagorevaju ?vrsta i te?na goriva za ?i??enje grejnih povr?ina od isparavanja i pregrijavanja radijacije izra?enih u vidu zidnih re?etki pe?i, poluradijacionih (ekranskih) i konvektivnih grejnih povr?ina, RAH.

2.2.2. Kao sredstvo za puhanje treba koristiti pregrijanu paru temperature od najmanje 350 °C i tlaka od 1-4 MPa (u dovodnim parnim cjevovodima).

za ?i??enje re?etki pe?i - ure?aji s niskim uvla?enjem (s hodom do 1 m) sa rotaciono-translacionim kretanjem cijevi za puhanje i regulacijom pritiska pare kako se glava mlaznice ?iri, daju?i spiralni mlazni trag na ekranu za sagorijevanje, kao i ure?aji koji duvaju kada se glava mlaznice rotira na konstantnoj udaljenosti od ekrana za sagorevanje;

za ?i??enje sita i konvektivnih grija?ih povr?ina - ure?aji za duboko uvla?enje s rotacijsko-translacijskim kretanjem cijevi za puhanje, daju?i spiralni mlazni trag u popre?nim prazninama izme?u cijevi snopova;

za ?i??enje RAH-a - ure?aji sa povratnim kretanjem cijevi za puhanje s vi?e mlaznica du? ose rotora ili sa pomicanjem (okretanjem) cijevi za puhanje od centra rotora prema periferiji.

Dodatno, za ?i??enje raznih konvektivnih grija?ih povr?ina, ure?aji za duboko izvla?enje samo sa translatornim pomicanjem cijevi za puhanje i vi?estrukom glavom, koji izvode "ventilatorsko" puhanje, kao i ure?aji tipa "grabulje" sa povratnim kretanjem popre?ne vi?estruke glave mlaznica, mogu se koristiti.

2.2.4. Metode za prora?un i odabir ?eme instalacije ure?aja date su u Odjeljku 3.

2.3. Gasni pulsni ure?aji za ?i??enje

2.3.1. Plinski pulsni ure?aji za ?i??enje mogu se koristiti na kotlovima na kruta i te?na goriva za ?i??enje poluzra?e?ih (zaslon) i konvektivnih grija?ih povr?ina, RAH.

2.3.2. Kao radna sredstva treba koristiti zapaljive gasove, uklju?uju?i elektrolitski vodonik, sa pritiskom od 0,02-0,15 MPa i vazduh sa pritiskom od 0,002-0,6 MPa (u dovodnim cevovodima).

2.3.3. Za upotrebu u energetskim kotlovima preporu?uje se kori?tenje ure?aja sa stacionarnim impulsnim komorama i stalnim izvorom opskrbe plinom prema tehni?koj dokumentaciji UralVTI-a, tvornice Kotloochistka i NPO TsKTI.

2.3.4. Metode za prora?un i odabir ?eme instalacije ure?aja date su u odjeljku 4.

2.4. Ure?aji za stacionarno puhanje pare ("pu?ka").

2.4.1. Ure?aji za puhanje topova mogu se koristiti na kotlovima koji sagorevaju ?vrsta goriva za ?i??enje poluzra?e?ih (zaslon) i konvektivnih grija?ih povr?ina.

2.4.2. Za upotrebu na elektri?nim kotlovima, ure?ajima prema tehni?ka dokumentacija postrojenje "Kotloochistka", kao sredstvo za upuhivanje - pregrijana para s temperaturom od najmanje 450 ° C i pritiskom od 4-10 MPa.

2.5. Postrojenja za ?i??enje sa?me

2.5.1. Postrojenja za ?i??enje sa?mom mogu se koristiti na kotlovima koji sagorevaju te?na i ?vrsta goriva za ?i??enje konvektivnih grejnih povr?ina, uklju?uju?i i cevne greja?e vazduha sme?tene u vertikalnim ?ahtovima sa kretanjem gasova nani?e.

2.5.2. Za upotrebu u energetskim kotlovima preporu?uju se instalacije sa pneumatskim transportom sa?me prema tehni?koj dokumentaciji postrojenja Kotloochistka, uz upotrebu metalne sa?me ekvivalentnog pre?nika 4-6 mm kao sredstva za ?i??enje i vazduha pod pritiskom od 0,03-0,1 MPa za transport sa?ma.

2.6. Ure?aji za akusti?no ?i??enje

2.6.1. Ure?aji za akusti?no ?i??enje mogu se preporu?iti za pilot industrijsku upotrebu na kotlovima koji sagorevaju te?na goriva i bitumenski ugalj, za ?i??enje konvektivnih grija?ih povr?ina, uklju?uju?i i cjevaste grija?e zraka smje?tene u vertikalnim ?ahtovima.

2.6.2. Za upotrebu u energetskim kotlovima preporu?uju se ure?aji prema tehni?koj dokumentaciji NPO CKTI, koji rade na pregrijanoj pari pod pritiskom od 0,4-0,5 MPa sa glavnom generiranom frekvencijom zvuka od 30-130 Hz.

3. PRORA?UN I IZBOR ?EME INSTALACIJE PARNIH PUHALA

3.1. konvencije

3.2. Duboke ladice

3.2.1. Za efikasnu upotrebu parnih puhala moraju biti ispunjeni sljede?i uslovi:

pri sagorevanju ?vrstih goriva temperatura gasova na ulazu u izduvane povr?ine mora biti ve?a od temperature po?etka ?ljake;

?irina popre?nog razmaka izme?u cijevi u svim slu?ajevima treba biti najmanje 55-60 mm, dok se za ?vrsta goriva koja daju guste naslage i polo?aj povr?ine u zoni temperature plina iznad 800 ° C, preporu?uje se uzeti najmanje 110-120 mm.

Bilje?ka. Uputstva u odjeljku 3.2 odnose se uglavnom na ure?aje koji se mogu duboko uvla?iti s rotaciono-translacijskim kretanjem cijevi za puhanje, instalirane za ?i??enje glatkih cijevi i membranskih sita i konvektivnih grija?ih povr?ina. Ne postoji dovoljno iskustva u njihovoj primjeni u doma?oj praksi za ure?aje drugog tipa.

3.2.2. Kao sredstvo za upuhivanje treba koristiti pregrijanu paru sa radnim pritiskom ispred mlaznica (iza ventila aparata), uglavnom u rasponu od 1,2-2,0 MPa. Za ?vrsta goriva sa malo pepela, koja daju pepeo niske abrazivnosti, pritisak pare se mo?e pove?ati na 2,5-3,0 MPa.

Temperaturu pare treba uzeti najmanje 350 °C pri pritisku pare manjem od 2,0 MPa. Pri pritiscima iznad 2,5 MPa temperaturu pare treba uzeti na najmanje 400 °C.

3.2.3. Prilikom sagorijevanja ?vrstih goriva preporu?uje se uzimanje promjera mlaznica u skladu s tablicom 1, ovisno o kompleksu

Gdje se koeficijent abrazivnosti pepela uzima u skladu sa „Normima termi?ki prora?un kotlovske jedinice.

Tabela 1

Bilje?ka. Pre?nici mlaznica su nazna?eni za opseg radnog pritiska od 2,0-1,2 MPa.

Kod ugradnje ure?aja na plinsko-uljne kotlove = 22-28 mm.

3.2.4. Izra?unati protok pregrijane pare kroz aparat nalazi se kao

Gdje je faktor korekcije

3.2.5. Ure?aji se ugra?uju u usjek izme?u izduvanih paketa grija?ih povr?ina, po pravilu, radi ?i??enja paketa s obje strane u smjeru i protiv kretanja plinova.

3.2.6. Prilikom sagorevanja ?vrstih goriva preporu?ljivo je uzeti minimalno rastojanje od ose glave mlaznice do ose prvog reda cevi izduvane povr?ine preko vrednosti

Ali u svakom slu?aju, ne manje od 400 mm.

Kod ugradnje ure?aja na plinsko-uljne kotlove = 350 mm.

Navedene udaljenosti se odre?uju uzimaju?i u obzir otklon i otpu?tanje cijevi za puhanje.

3.2.7. Udaljenost od ose aparata do posljednjeg reda puhanih cijevi u snopu ne smije prelaziti vrijednost

gdje su faktori korekcije

Koeficijent se odre?uje iz nomograma (slika 1).

Prilikom odre?ivanja faktora korekcije uzimaju se vrijednosti minimalne efektivne dinami?ke glave u zavisnosti od prosje?ne temperature plinova:

za ?vrsta goriva koja daju guste (vezane) naslage pepela (kao ?to je mrki ugalj Kansk-A?inskog basena),

za ?vrsta goriva, daju?i uglavnom labave (slabo vezane) naslage pepela (za ve?inu uglja),

prilikom sagorevanja te?nih goriva

Sa formiranjem labavih naslaga pepela na cijevima = 2-3 kPa.

Prilikom odre?ivanja faktora korekcije, vrijednost se podrazumijeva kao broj redova cijevi du? kojih se ?iri mlaz aparata. Istovremeno, za linijske snopove cijevi

za raspore?ene snopove cijevi

3.2.8. Efektivna ?irina mlaza (na ulazu u snop cijevi) izra?unava se kao

Gdje su korekcijski faktori , odre?eni iz izraza (6), (7).

3.3. Ure?aji na uvla?enje

3.3.1. Ure?aje s niskim uvla?enjem treba koristiti za ?i??enje prema shemi „navla?enje“ zidnih re?etki za pe?i koje se nalaze u okomitoj ravnini.

3.3.2. Pregrijanu paru sa radnim pritiskom ispred mlaznica (iza ventila aparata) treba koristiti kao sredstvo za napuhavanje, uglavnom u rasponu od 1,5-2,0 MPa. Za ure?aje sa spiralnim mlaznim tragom na ekranu, pritisak pare (pri maksimalnom pro?irenju mlaznice) mo?e se pove?ati na 2,5-3,0 MPa.

Pri pritisku pare do 2,0 MPa, temperaturu pare treba uzeti kao najmanje 350 °C, pri pritisku iznad 2,5 MPa - najmanje 400 °C.

3.3.4. Izra?unati radijus djelovanja ure?aja sa konstantnim prevjesom mlaznice tokom duvanja nalazi se kao

Za ure?aje sa spiralnim mlaznim tragom na ekranu, izra?unati radijus duvanja uzima se kao najmanja od dvije vrijednosti:

U formulama (11), (12) korekcijski faktori se odre?uju iz izraza (6), (7) i nomograma (slika 2).

Vrijednosti minimalne efektivne dinami?ke glave uzimaju se ovisno o svojstvima zgure goriva:

3.4. RVP duvaljke

3.4.1. U RAH plinske mlaznice treba ugraditi duvaljke, po pravilu, za ?i??enje ambala?e s obje strane u smjeru i protiv kretanja plinova.

Minimalna udaljenost od izlaznog dijela mlaznica do povr?ine izduvavanja = 150-200 mm.

Bilje?ka. Za efikasnu upotrebu parnih puhala moraju biti ispunjeni sljede?i uslovi:

temperaturni re?im pakovanja treba da isklju?i intenzivno stvaranje niskotemperaturnih (vla?nih) naslaga pepela;

kada se ?iri u mlaznici, sredstvo za napuhavanje mora ostati u podru?ju pregrijane pare.

3.4.2. Kao sredstvo za puhanje treba koristiti pregrijanu paru s radnim pritiskom ispred mlaznica (iza ventila aparata) u rasponu od 0,5-1,5 MPa i temperaturom od najmanje 350-400 °C.

4. PRORA?UN I IZBOR ?EMA ZA URE?AJE ZA PULSNO ?I??ENJE GASA

4.1. konvencije

4.2. Op?e odredbe i karakteristike dizajna

4.2.1. Gasnoimpulsni ure?aji za ?i??enje (GIP) su generatori impulsnih talasa umjerenog intenziteta. Kompresijski talasi nastaju eksplozivnim (deflagracionim) sagorevanjem me?avine gasa i vazduha u komorama i isteku produkata eksplozije. Uklanjanje naslaga pepela sa grejnih povr?ina pomo?u GMO ure?aja vr?i se destruktivnim dejstvom kompresijskih talasa i dinami?kog pritiska impulsnog mlaza produkata eksplozije. Pulsiraju?a priroda GMO procesa tako?er uzrokuje vibracije o?i??enih povr?ina, ?to doprinosi uni?tavanju i uklanjanju naslaga.

4.2.2. GIO ure?aj (stacionarni tip) sastoji se od pulsne komore (IC), cjevovoda, zapornih i regulacijskih ventila, alata za upravljanje i upravljanje. IC se sastoji od sljede?ih glavnih komponenti i elemenata (slika 3):

udarna cijev 1, u kojoj dolazi do eksplozivnog sagorijevanja glavne zapremine mje?avine plina i zraka;

predkomora 2 (sa turbulatorom), dizajnirana da ubrza proces eksplozivnog sagorijevanja u po?etnoj fazi;

priprema smjese i jedinica za paljenje 4, koja se sastoji od prigu?iva?a i mije?alice.

IR je opremljen sa upalja?om 5, dizajniranim za periodi?no paljenje smjese, i jedinicom za napajanje 6 za upalja?.

4.2.3. Udarna cijev je izra?ena od cijevi vanjskog promjera 219-426 mm s debljinom stijenke od najmanje 10 mm (odre?eno prora?unom ?vrsto?e za impulsni pritisak od 3,5 MPa pri temperaturi zida od 300 ° C u skladu sa OST 108.031 .08-85*, OST 108.031.09 -85*).

* Unutar teritorije Ruska Federacija va?i, u daljem tekstu. - Napomena proizvo?a?a baze podataka.

Du?ina udarnih cijevi je obi?no 10-50 ovisno o snazi vala. Vrijednosti se preporu?uje uzimati ovisno o povr?ini povr?ina koje se ?iste u sljede?im rasponima:

U zavisnosti od odabranog i veli?ine predmeta za ?i??enje, udarne cijevi se izra?uju kao jednostruke ili vi?estruke (2-4 mlaznice). Grananje udarne cijevi na nekoliko mlaznica vr?i se glatkim prijelazima (s uglom ne ve?im od 60°), ukupna povr?ina popre?nog presjeka mlaznica mora biti jednaka povr?ini popre?nog presjeka glavna udarna cijev.

4.2.4. Tijelo predkomora je napravljeno od cijevi sli?nih udarnoj cijevi ili 1-2 veli?ine ve?e. Du?ina predkomora je 1,5-2, u zavisnosti od izabranog turbulatora.

Predkomora je na jednom kraju spojena zavarivanjem na udarnu cijev direktno ili preko konusnog prijelaza pod uglom ne ve?im od 90°. Drugi kraj je zatvoren dnom (debljine otprilike 15 mm) sa ukru?enjima ili prijelazom difuzora na promjer od pribli?no 50 mm za dovod smjese u komoru. U donjem dijelu predkomora ugra?ena je drena?na grana cijev uvjetnog promjera oko 50 mm.

4.2.5. Prilikom odabira turbulatora potrebno je voditi se sljede?im uslovima:

minimalna otpornost na protok smjese i produkte eksplozivnog sagorijevanja;

konstruktivna jednostavnost i proizvodnost;

najrazvijenija turbulentna povr?ina. Ovi zahtjevi su najbolje ispunjeni slede?e konstrukcije turbulatori (slika 4):

iglica (a) - u kojoj se klinovi promjera = 20-30 mm nalaze u ravnini spiralne povr?ine, prolaze kroz os du? pre?nika predkomora i zavareni su za potonju; razmak izme?u klinova = 1-3 mm, broj klinova u jednom okretu - 12-36 komada, visina turbulatora;

dijafragma (b) - izra?ena od lima debljine S od oko 15 mm sa rupama raspore?enim u ?ahovnici sa = 8-15 mm; otvorena povr?ina rupa je 30% presjeka udarne cijevi, dijafragma je zavarena na udaljenosti od ;

vijak (c) - koji sadr?i 1-3 okreta () sa korakom okretanja i izra?en je od lima debljine najmanje 10 mm zavarivanjem na cijev predkomora;

turbulator sa pregradama (d) - u kojem su segmenti izra?eni od lima debljine oko 10 mm i pri?vr??eni za predkomoru zavarivanjem; preporu?uje se ugradnja 3-8 particija u koracima;

turbulator sa zidnom spiralom (e) - izra?en od ?ipke sa = 20-40 mm sa korakom zavojnice = 50-150 mm; visina spirale ;

turbulizator u obliku perforirane cijevi sa vij?anim vrtlogom (e) - u kojem se izra?uju perforacije promjera 8-15 mm u cijevi pre?nika 70-120 mm, vijak je izra?en od lima oko 10 mm debljine sa stepenicom; broj okreta - 3-4 kom.

kofusory sa uglom od 30-60 ° - za ?i??enje povr?ina koje se nalaze na udaljenosti ve?oj od 3-4 mm od izduvnih mlaznica; izra?uju se okrugle, elipti?ne ili ovalnog oblika, njihov izlazni presjek treba smanjiti za 10-15% u odnosu na presjek elementa udarne cijevi;

difuzor sa uglom od 30-60 ° - za ?i??enje povr?ina koje se nalaze na malim udaljenostima od ispu?nih mlaznica (manje od 3 m);

cilindri?ni - koji, u smislu smjera zra?enja valova kompresije, zauzimaju srednju poziciju me?u gore navedenim;

prorezni - za ?i??enje RVP, cijevnih grija?a zraka i drugih niskotemperaturnih grija?ih povr?ina.

Prorezne mlaznice na RAH-u se postavljaju na minimalnoj mogu?oj udaljenosti od pakovanja koja se ?iste u skladu sa uslovima rasporeda. Dimenzije prorezne mlaznice uzimaju se u sljede?im granicama: ?irina proreza je 50-80 mm, du?ina 300-500 mm, ?irina kratkospojnika izme?u proreza je 50-60 mm, radijus otvora prorezi su 10-20 mm, du?ina prorezne mlaznice se uzima jednaka polupre?niku RVP rotora. Ukupna povr?ina svih proreza treba biti 2-3 puta ve?a od povr?ine popre?nog presjeka cijevi mlaznice.

4.2.7. Ispu?ne mlaznice svih izvedbi izra?ene su od cijevi promjera 219-325 mm s debljinom stijenke od najmanje 8 mm. Razmak izme?u sitastih cijevi i izduvnih mlaznica mora biti najmanje 20 mm, izlaz izlaza mlaznice u dimnjak mora biti 20-50 mm. Na mjestima prolaza kroz ograde, mlaznice se ugra?uju u ?ahure sa brtvama kutije za punjenje.

Kao materijali u proizvodnji ispu?nih mlaznica koriste se sljede?e:

na temperaturi dimnih gasova manje od 500 °C - ?elika razreda 10, 20, 2sp, 4sp;

na temperaturi plina od 500-850 ° C - ?elik razreda X12H10T, 0X18H10T;

na temperaturama plina iznad 850 ° C - ?elika razreda 20Kh20N14S2, 20Kh2N20S2.

Du?ina dijela mlaznice od ovih materijala je 200-400 mm.

u obliku perforirane plinske cijevi (nominalni promjer 12-20 mm) s promjerom rupe od 1-2 mm, smje?tene u ulaznom kanalu (nominalni promjer 50 mm) okomito ili koaksijalno;

u obliku zra?ne cijevi (nominalnog promjera 50 mm), perforirane sa rupama pre?nika 1-2 mm u 2-3 reda, koje su zatvorene kutijom; gas se dovodi u kutiju.

Mje?alice su postavljene ispred prigu?iva?a. Prigu?iva? je izra?en u obliku posude od cijevi promjera 219 mm, du?ine 200-300 mm sa dvije perforirane (rupe promjera 3-5 mm) cijevi unutar (nominalni promjer 50 mm). Za pove?anje efekta zaklju?avanja, ?upljina prigu?iva?a je punjena strugotinama od obojenih ili nehr?aju?ih metala ili Ra?igovim prstenovima.

na tijelu prigu?iva?a;

na cjevovodu mje?avine (cijev nominalnog pre?nika 50 mm);

na prednjoj komori.

4.3 Izgled ure?aja i metode prora?una

4.3.1. Prilikom odabira lokacija ispu?nih mlaznica treba se pridr?avati sljede?ih op?ih smjernica:

usmjeriti mlaznice u zone najve?eg intenziteta zaga?enja okomito na o?i??ene cijevi (da se koristi efekat vibracije ?i??enja) du? toka dimnih plinova ili okomito na njega;

prorezne mlaznice na RAH treba postaviti du? radijusa RAH-a u plinsku cijev protiv strujanja na minimalnoj udaljenosti od pakovanja koja se ?iste (za su?enje naslaga sa produktima eksplozije);

za ?i??enje kapica i sita postaviti mlaznice sa prednje strane lo?i?ta i na bo?ne zidove kotlova izme?u sita (iza kapica) 1-3 kom. u koracima po visini od 2-3,5 m;

za ?i??enje konvektivnih paketa, koji se nalaze na vrhu konvektivne osovine, postavite mlaznice u stropne cijevi, usmjeravaju?i ih prema dolje u koracima od 2,5-4 m du? prednje strane kotla; za ?i??enje narednih pakovanja, mlaznice treba postaviti u zidove konvekcijske osovine u razmacima izme?u pakovanja sa korakom od 2,5-4 m.

Ovisno o objektu ?i??enja, odabire se tip IC-a i vr?i se preliminarni raspored ure?aja (pomo?u uputstava iz paragrafa 4.2.3-4.2.5, 4.3.1).

Prema odabranoj vrijednosti kori?tenjem empirijske ovisnosti

Konstrui?u se talasna polja svakog ure?aja i odre?uju zone u kojima je nivo pritiska u talasima kompresije najmanje 150 dB. Zone ograni?ene izobarom sa navedenom vrijedno??u tlaka su zona efektivnog ?i??enja.

Iz izvedenih rasporeda odabire se optimalna shema koja osigurava potrebne uvjete za ?i??enje grija?ih povr?ina. Prema njemu, vr?i se projektovanje glavnih komponenti IC-a i prilago?avanje izgleda. U ovom slu?aju, volumen IC-a odre?uje se formulom:

gdje su koeficijenti = 0,05; \u003d 0,5 m / s, vrijednost se preporu?uje uzeti u rasponu od 0,6-2 m / s. Vrijednosti i biraju se ovisno o dizajnu turbulatora prema tabeli 2.

tabela 2

Brzina protoka stehiometrijske smjese u IC-u odre?ena je formulom:

frekvencija pulsa kao

4.3.3. Prora?un za provjeru ?vrsto?e vr?i se za sve elemente IC-a u skladu sa OST 108.031.08-85, OST 108.031.09-85 za djelovanje stati?kog i cikli?kog optere?enja od maksimalno mogu?eg tlaka jednakog 3,5 MPa.

4.3.4. Izbor materijala i prora?un nosa?a i pri?vr??ivanja IC-a na kotao treba izvr?iti u skladu sa GOST 14911-82, GOST 16127-79. U ovom slu?aju potrebno je uzeti u obzir masu komora, reaktivnu silu pri impulsnom ispu?tanju iz mlaznica, te termi?ko ?irenje strukture komore pri maksimalnom zagrijavanju do 300 °C. Impulsna reaktivna sila se preporu?uje da se odredi formulom:

Gdje je = 0,2 MPa.

Prilikom prora?una fiksnih nosa?a potrebno je unijeti korekcijski faktor 1,5.

5. OP?TI ZAHTJEVI ZA PODE?AVANJE I RAD

5.1. Pode?avanje i rad sredstava za ?i??enje vr?i se u skladu sa uputstvima za upotrebu proizvo?a?a (programera), uzimaju?i u obzir zahtjeve i preporuke ovog odjeljka.

5.2. Pode?avanje sredstava za ?i??enje vr?i se pre pu?tanja u rad (na zaustavljenom kotlu) i tokom rada na kotlu koji radi. Izvodi se nakon ugradnje, popravke ili rekonstrukcije opreme za ?i??enje, kao i kada se promeni vrsta i kvalitet goriva ili drugi uslovi rada, ?to dovodi do promene prirode i intenziteta kontaminacije o?i??enih grejnih povr?ina.

5.3. Pode?avanje na radnom kotlu vr?i se odmah nakon pu?tanja kotla u rad sredstvima za ?i??enje uz obavezno prethodno uklanjanje naslaga pepela na o?i??enim grija?im povr?inama. Prilikom pode?avanja se pode?ava na?in i redosled uklju?ivanja pojedinih sredstava za ?i??enje.

U svakom konkretnom slu?aju, re?im ?i??enja se odre?uje iz uslova za postizanje najve?eg efekta ?i??enja uz obezbe?ivanje pouzdanog rada metala o?i??enih grejnih povr?ina. Preporuke za re?ime ?i??enja sa parnim duvaljkama i gasno-pulsnim ure?ajima za ?i??enje date su u obaveznim prilozima 1 i 2.

5.4. Re?im ?i??enja postavljen tokom perioda pu?tanja u rad prilago?ava se tokom rada uglavnom na osnovu rezultata vizuelnog pra?enja stanja sita, promena otpora i temperature puta gasa, termi?ke efikasnosti grejnih povr?ina, pouzdanosti ure?aja. sisteme za uklanjanje ?ljake i sakupljanje pepela, kao i rezultate pra?enja stanja metala o?i??enih grejnih povr?ina.

5.5. Kod slo?enog ili kombiniranog ?i??enja, pode?avanje i odabir na?ina ?i??enja za sva sredstva za ?i??enje mora se izvr?iti istovremeno.

5.6. Prilikom pode?avanja i rada sredstava za ?i??enje obavezno je pratiti stanje metala o?i??enih grija?ih povr?ina.

5.7. Sredstva za ?i??enje se moraju redovno uklju?ivati sa na?inima ?i??enja koji su odre?eni prilikom pu?tanja u rad, kao i neposredno pre ga?enja kotla. Sredstva za ?i??enje razli?ite vrste obi?no uklju?eni u seriju. Redoslijed uklju?ivanja sredstava za ?i??enje je po pravilu u smjeru plinova.

5.8. Sredstva za ?i??enje, kao i sistemi za daljinsko i automatsko upravljanje njima, moraju biti u stalnoj pripravnosti za akciju. Nije dozvoljeno uklju?ivanje sredstava za ?i??enje u slu?aju neispravnog sistema za?tite.

Prilog 1
Obavezno

1. Re?im ?i??enja se pode?ava tokom pu?tanja u rad i rada uglavnom prema slede?e parametre: pritisak pare ispred mlaznica aparata, u?estalost uklju?ivanja aparata, broj istovremeno uklju?enih aparata.

Tlak pare uglavnom odre?uje u?inak jednokratnog ?i??enja, u?estalost uklju?ivanja ure?aja u ve?oj mjeri ovisi o stopi povr?inske kontaminacije.

Bilje?ka. Efekat ?i??enja sli?an promeni pritiska mo?e se posti?i i promenom pre?nika mlaznica u aparatu. U ovom slu?aju, pove?anje tlaka pare, na primjer, za faktor od 1,5 je ekvivalentno u smislu intenziteta udara mlaza pove?anju promjera mlaznice za oko 1,2 puta.

2. Pritisak pare ispred mlaznica ure?aja za duboko izvla?enje (prilikom ?i??enja sita i konvektivnih grejnih povr?ina) preporu?uje se uzimati: 2,0-1,6 MPa sa mlaznicama pre?nika 12-20 mm, 1,6-1,2 MPa sa mlaznicama ve?eg pre?nika. Prilikom sagorijevanja goriva s malo pepela s pepelom niske abrazivnosti, tlak pare se mo?e pove?ati za 1,3-1,5 puta.

Za ure?aje s niskom projekcijom (prilikom ?i??enja re?etki pe?i), uobi?ajeni raspon tlaka pare je 2,0-1,5 MPa s mlaznicama promjera 16-22 mm (kod ure?aja sa spiralnom mlaznom stazom i podesivim pritiskom, maksimalne vrijednosti \ mo?e biti 1,3-1,5 puta).

3. U?estalost uklju?ivanja ure?aja pri ?i??enju re?etki pe?i se obi?no uzima 1-3 puta dnevno, sita i konvektivnih grija?ih povr?ina - 1 put dnevno.

4. Pritisak pare i u?estalost uklju?ivanja ure?aja odre?uju se prilikom pu?tanja u rad i rada prema pokazateljima navedenim u ta?ki 5.4, pri ?emu treba uzeti u obzir sljede?e:

pove?anje tlaka pare, kao i smanjenje trajanja perioda izme?u puhanja, mo?e dovesti do pove?anog tro?enja cijevi, posebno pri sagorijevanju goriva s vi?e pepela s abrazivnim pepelom;

kod upuhivanja pare te?ko je posti?i operativno ?isto stanje o?i??enih grijnih povr?ina. Ostvarljivi u?inak ?i??enja sastoji se uglavnom od uklanjanja naslaga pepela iz popre?nih razmaka izme?u cijevi (gasnih kanala) i eliminacije njihovih velikih izraslina, ?to omogu?ava odr?avanje stabilnog nivoa zaga?enja u radu, aerodinami?ke otpornosti na toplinsku efikasnost grija?ih povr?ina. ;

sa formiranjem gustih slojeva primarnih naslaga pepela, nagomilavanja ?ljake i vla?nih niskotemperaturnih naslaga pepela, upuhivanje parom postaje neefikasno.

5. Broj istovremeno uklju?enih ure?aja obi?no se uzima 2-4 i odre?uje se prema uslovima odr?avanja pritiska ispred ure?aja i stabilnosti odr?avanja re?ima rada kotla. Ure?aji su uklju?eni u antifazi.

6. Prije duvanja, parovodi se moraju pa?ljivo isprazniti od nakupljenog kondenzata. Procedura za uklju?ivanje ure?aja treba da predvidi i isklju?enje mogu?nosti nakupljanja kondenzata ispred ure?aja koji se ne koriste.

granice koncentracije smjese, osiguravaju?i stabilan na?in rada komora;

optimalna koncentracija smjese pri kojoj se stvara maksimalna energija valova;

optimalna frekvencija impulsa u cijelom rasponu protoka mje?avine;

optimalna u?estalost i trajanje uklju?ivanja prema uslovima efikasnosti ?i??enja.

2. Prvo uklju?ivanje GMO ure?aja u rad mora se izvr?iti pri minimalnim brzinama protoka mje?avine i maksimalnoj frekvenciji impulsa (=2-4 s).

Pove?anje snage talasa GMO ure?aja treba izvr?iti nakon ?to se komore zagreju 3-5 minuta postepenim pove?anjem protoka vazduha i gasa bez prekida re?ima. Istovremeno, fiksiraju?i pritisak u kompresijskim talasima u kotlu ili na mestu servisa pulsnim mera?em nivoa zvuka, registruju pritisak vazduha i gasa pri kojem se stvara maksimalna snaga talasa pomo?u manometara. Sli?no se odre?uje optimalna periodi?nost impulsa.

3. U periodu pu?tanja u rad preporu?uje se da se GMO ure?aji redovno pu?taju u rad najmanje jednom dnevno u trajanju od 15-30 minuta. U budu?nosti, u zavisnosti od efikasnosti ?i??enja, prilago?ava se i pode?ava potrebna u?estalost uklju?ivanja i trajanje rada GMO ure?aja.

?estice u ?vrstom stanju mogu se talo?iti i na cijevima grijnih povr?ina, zaga?uju?i njihovu vanjsku povr?inu i s prednje i sa stra?nje strane. Ovi zaga?iva?i mogu imati labavu strukturu ili biti ?vrsto vezani za materijal cijevi, stvaraju?i naslage koje je te?ko ukloniti.

Naslage na cijevima smanjuju koeficijent prijenosa topline (po?to naslage imaju nisku toplinsku provodljivost i djeluju kao toplinska izolacija) i smanjuju efikasnost prijenosa topline, uzrokuju?i pove?anje temperature dimnih plinova. Kao i troska, one?i??enje grija?ih povr?ina dovodi do pove?anja otpora puta plina i ograni?enja potiska.

Labave naslage se formiraju uglavnom sa stra?nje strane cijevi. Da bi se smanjili, koristi se pore?ani raspored usko raspore?enih cijevi.

Povezane labave naslage nastaju prilikom sagorevanja odre?enih vrsta goriva koje sadr?e zna?ajnu koli?inu jedinjenja zemnoalkalne (Ca, Mg) ili alkalnih metala (?kriljci, mleveni treset, ugljevi Kansko-A?inskog basena i neki drugi), kao i tokom sagorevanja lo? ulja. Mogu se formirati kao rezultat sulfacije, na primjer, Ca oksid:

CaO + SO 3 ® CaSO 4

Tok ove reakcije usporava se smanjenjem sadr?aja slobodnog CaO i O 2, ?to se posti?e sagorevanjem goriva na visoke temperature ah (na primjer, sa ZhShU) i pri radu s malim vi?kom zraka. Smanjenje stvaranja pridru?enih sulfatnih naslaga posti?e se i smanjenjem temperature plina u zoni na manje od 800 - 850°C.

Koristi se i za uklanjanje naslaga pepela razne na?ine?i??enje: puhanje parom ili komprimiranim zrakom, vibracija, pucnjava, puls, itd.

Metoda vibracionog ?i??enja Uglavnom se koristi za ?i??enje sita i konvektivnih pregrija?a. Uklanjanje naslaga nastaje pod djelovanjem popre?nih ili uzdu?nih vibracija cijevi koje se ?iste, uzrokovanih posebno ugra?enim vibratorima elektromotornog (na primjer, C-788) ili pneumatskog tipa (VPN-69).

Na (vidi sliku 38) prikazan je jedan od tipova ure?aja za vibro?i??enje sita pregrija?a sa popre?nim vibracijama cijevi. Vibracije koje pobu?uje vibrator 3 prenose se na vibracione ?ipke 2 i sa njih na cijevne zavojnice 1. Vibriraju?a ?ipka se u pravilu zavaruje na krajnju cijev pomo?u polucilindri?nih obloga. Sli?no, preostale cijevi su povezane jedna s drugom i sa vanjskom cijevi. Vibraciono ?i??enje sa uzdu?nim oscilovanjem cevi se uglavnom koristi za vertikalne namotane grejne povr?ine oka?ene (na opruge) sa okvira kotla.

Rice. 38. Ugradnja vibracionog ?i??enja sita:

1- loptice za cijevi

2- vibriraju?a ?ipka

3- vibrator.

Elektromotorni vibratori ne dozvoljavaju podizanje frekvencije oscilacije iznad 50 Hz, ?to se pokazalo nedovoljnim za uni?tavanje vezanih ?vrstih naslaga nastalih na cijevima tokom sagorijevanja uglja Kansk-Achinsk, ?kriljaca, freztorfa itd. U ovom slu?aju preporu?ljivo je koristiti pneumatske generatore oscilacija (na primjer, VPN- 69), koji pru?aju vi?i nivo (do 1500 Hz) i ?irok raspon frekvencija oscilacija. Upotreba povr?ina zavojnice membrane uvelike pojednostavljuje kori?tenje metode vibracionog ?i??enja.

shot cleaning Koristi se protiv gustih naslaga koje su ?vrsto vezane za cijevi, koje se ne mogu ukloniti gore opisanim metodama. ?eli?ne kuglice (pucanje) ravnomjerno su raspr?ene po povr?ini koja se ?isti sa odre?ene visine mala velicina. Prilikom pada uslijed udarca u povr?inu, sa?ma uni?tava naslage na cijevima i s prednje i sa stra?nje strane (pri odbijanju od cijevi ispod) i sa malim dijelom pepela pada u donji dio konvektivne cijevi. osovina. Ovaj pepeo se mo?e odstranjivati iz sa?me u posebnim separatorima, dok se sa?ma akumulira u bunkerima, koji se mogu nalaziti kako ispod dimnjaka u kome se nalaze o?i??ene povr?ine, tako i iznad njega.

Glavni elementi sa?marice sa donjim rezervoarom su prikazani u (vidi sliku 39).

Rice. 39. ?ematski dijagram ?i??enja sa?me:

1 - lijevak

2 - mlaznica

3 – ulazni ure?aj

4 - cevovod za pucanje

5 - hvata? ?uta

6 - plo?asti ulaga?

7 - ulazni cevovod

8 - raspr?iva?

9 - frakcija

10 - povr?ina za ?i??enje

11 - ventilator

Kada je jedinica uklju?ena, puca se iz spremnika 1 komprimirani zrak (mlaznica 2 ) se dovodi u ulazni ure?aj 3 shot line 4 (ili u injektor - u instalacijama pod pritiskom). Zra?no transportovana sa?ma se odvaja u zamke 5 , od ?ega uz pomo? hranilica za kukice 6 distribuiraju u odvojenim cjevovodima 7 ure?aji za posipanje 8.

Pu?ke sa pneumatskim transportnim sa?micama rade pod pritiskom ili vakuumom. U prvom slu?aju, zrak iz ventilatora 11 pumpa kroz ure?aj 3 u liniju ?uta 4 .

Kao ure?aji za posipanje mogu se koristiti poluloptasti posipa?i okrenuti prema gore. 8 , do kojeg od cjevovoda 7 pucanj pada sa odre?ene visine 9 i, odbijaju?i se pod razli?itim uglovima, raspore?uje se po povr?ini koja se ?isti. Polo?aj dovodnih cjevovoda i reflektora u zoni visoke temperature zahtijeva kori?tenje vodenog hla?enja.

Uz poluloptaste reflektore, prili?no efikasnu primjenu na?li su pneumatski posipa?i s bo?nim (na zidovima) bacanjem mlaznice kroz buster mlaznice.

Zbog ve?e brzine udarca sa?me na povr?inu cijevi, njihovo je tro?enje kod pneumatskog ?irenja s bo?nim dovodom ve?e nego kod ?irenja pomo?u polusfernih reflektora.

U sistemima za pulsno ?i??enje koriste se pulsne komore za sagorevanje u kojima se periodi?no stvaraju izba?eni gasovi. odli?na energija tokovi proizvoda sagorevanja. Uz pomo? valovitih vibracija koje nastaju u impulsnoj komori i prenose se na plinske kanale, naslage se uni?tavaju i cijevi se ?iste.

U slu?aju intenzivne kontaminacije cijevi sa jakim vezanim naslagama, koristi se kompleksno ?i??enje, uklju?uju?i razli?ite metode.

Kao ?to je vi?e puta napomenuto, rad kotla na ?vrsto gorivo popra?en je takvim nepo?eljnim pojavama kao ?to su troska i kontaminacija grija?ih povr?ina. Na visokim temperaturama, ?estice pepela se mogu rastaliti ili omek?ati. Neke od ?estica sudaraju se s cijevima sita ili grija?ih povr?ina i mogu se zalijepiti za njih, nakupljaju?i se u velikim koli?inama.

Zguranje je proces intenzivnog lijepljenja na povr?inu cijevi i ciglanja ?estica pepela koje su u rastopljenom ili omek?anom stanju. Nastale zna?ajne izrasline s vremena na vrijeme se lju?te sa cijevi i padaju u donji dio pe?i. Kod pada ?ljake mogu?a je deformacija ili ?ak uni?tenje cijevnog sistema i obloge pe?i, kao i ure?aja za uklanjanje ?ljake. Na visokim temperaturama, otpale grude ?ljake mogu se rastopiti i ispuniti donji dio pe?i vi?etonskim monolitima. Takvo ?ljakanje pe?i zahtijeva ga?enje kotla i izvo?enje radova na ?ljaku.

Cijevi grija?ih povr?ina koje se nalaze na izlazu iz pe?i tako?er su podlo?ne trosku. U ovom slu?aju, rast naslaga ?ljake dovodi do za?epljenja prolaza izme?u cijevi i do djelomi?nog ili potpunog blokiranja popre?nog presjeka za prolaz plinova. Djelomi?no preklapanje dovodi do pove?anja otpora grija?ih povr?ina i pove?anja snage dimovoda. Ako snaga dimovoda nije dovoljna za uklanjanje produkata izgaranja iz zatrpanog kotla, tada je potrebno smanjiti njegovo optere?enje.

Odstranjivanje lo?i?ta i ?i??enje ogrjevnih povr?ina je dug i naporan proces koji zahtijeva uklju?ivanje zna?ajnih ljudskih i materijalnih resursa. ?estice u ?vrstom stanju mogu se talo?iti i na cijevima grijnih povr?ina, zaga?uju?i njihovu vanjsku povr?inu i s prednje i sa stra?nje strane. Ovi zaga?iva?i mogu formirati labave naslage ili naslage koje je te?ko ukloniti. Naslage na cijevima smanjuju koeficijent prijenosa topline (naslage imaju nisku toplinsku provodljivost i predstavljaju vrstu toplinske izolacije) i efikasnost prijenosa topline. Kao rezultat, temperatura dimnih plinova se pove?ava.

Kao i troska, kontaminacija grija?ih povr?ina kotla dovodi do pove?anja otpora njegovog plinskog puta i ograni?enja promaje. Prilikom projektovanja kotlovnice predvi?eni su posebni ure?aji i mere za pra?enje stanja grejnih povr?ina i njihovo ?i??enje od ?ljake i zaga?iva?a. Na zaustavljenim kotlovima se uglavnom koriste mehani?ke metode?i??enje pomo?u raznih struga?a i pranje vodom. Metoda koja se redovno koristi u radu je ?i??enje grejnih povr?ina parnim ili pneumatskim puhanjem, vodeno (termocikli?no) pranje, ?i??enje sa?mom i vibracijama, kao i pulsno ?i??enje.

Produvavanje cijevi 2 re?etki pe?i ili grija?ih povr?ina nastaje kao rezultat dinami?kog i termi?kog djelovanja na sloj ?ljake ili kontaminacije mlaza pare ili zraka koji struji iz mlaznica 3 koje se nalaze na rotiraju?im mlaznicama (Sl. 92). U odnosu na osu mlaznice, mlaznice su postavljene pod uglom od 90°, ?to obezbe?uje kretanje mlaznica du? povr?ine sita ili grejnih povr?ina koje se duvaju kroz cevi. Prilikom puhanja, mlaznice se pomi?u duboko u dimnjak du? ose rupe napravljene u oblogu 1, duvaju?i sve zavojnice. Za uduvavanje se koristi pritisak pare od 1,3-4 MPa sa temperaturom od 450 'C ili komprimovani vazduh.

Ovisno o namjeni i podru?ju ugradnje koriste se duvaljke neuvla?ivog (OH), nisko uvla?ivog (OM) i duboko uvla?ivog tipa (OG). Aparati neuvla?ivog tipa (Sl. 93, a) postavljaju se u zoni relativno niske temperature gasa (do 700 ° C). Cijev I mlaznice sa mlaznicama 2 slobodno je obje?ena stezaljkama 3 na cijevi 4 napuhane povr?ine. Prilikom puhanja, cijev 1 po?inje da se okre?e i istovremeno se u nju dovodi para ili komprimirani zrak. Tijelo ure?aja uz pomo? prirubni?kih priklju?aka 6 pri?vr??eno je za okvir 5 okvira kotla. Du?ina mlaznice i razmak izme?u mlaznica ovise o odgovaraju?im dimenzijama zagrijane povr?ine koja se duva.

?i??enje grija?ih povr?ina uz pomo? malih ure?aja za uvla?enje (Sl. 93, b) koristi se uglavnom za vanjsko ?i??enje re?etki pe?i (OM-0,35). Duvanje se vr?i slede?im redosledom. Mlaznica 1 sa mlaznicama 2 kroz navojni spoj vretena prima rotacijsko i translacijsko kretanje od elektromotora. Transformacija rotacionog kretanja u translatorno se posti?e pomo?u vodilice sa za?epnim mehanizmom (zatvoreno ku?i?tem 7). Kada je mlaznica potpuno umetnuta u pe? (hod 350 mm), ventil 9 se otvara sa aktuatorom 8 i sredstvo za puhanje ulazi u mlaznicu i mlaznice. Da bi se osiguralo efikasno puhanje, ure?aji se postavljaju na na?in da su u radnom polo?aju mlaznice udaljene 50-90 mm od cijevi. Na kraju duvanja ventil 9 zatvara LPC |, a mlaznica se uklanja iz pe?i.

Broj duvaljki ugra?enih u pe? bira se pod uslovom da je radijus djelovanja jednog mlaza puhala oko 3 m. Za ?i??enje kapica, sita i konvektivnih pregrija?a koji se nalaze u zoni temperature plina od 700-1000 °C, duboko Koriste se vu?ene duvaljke (Sl. 93, c). Po principu rada aparata, oni su sli?ni tipu koji je upravo razmatran. Jedina razlika je u du?ini cijevi - mlaznice 1 i njenom hodu, kao iu kori?tenju zasebnog pogona za rotacijsko i translacijsko kretanje.

Kada je aparat uklju?en, cijev za puhanje 1 sa mlaznicama 2 se pokre?e u translacijsko gibanje, ?to ga osigurava elektromotor preko mjenja?a 10 i lan?anog prijenosa 11. Cijev prima rotacijsko kretanje od elektromotora sa mjenja?em 10. Kada se mlaznice se pribli?avaju prvim cijevima, ventil 9 se otvara i para koja izlazi iz mlaznica po?inje da duva cijevi povr?ine grijanja. Duvaljka se uz pomo? posebnih mobilnih nosa?a 12 pri?vr??uje na nose?u gredu (nosnu ili vise?u). Kombinovanjem dva ventilatora (ovje?eni i nose?i) na jednoj nose?oj gredi s translatornim kretanjem u suprotnim smjerovima, mogu?e je puhati dva kotla odjednom, odnosno dobija se ure?aj dvostrukog djelovanja (tipa OGD).

?i??enje ogrjevnih povr?ina vodenim pranjem koristi se pri ?i??enju sita kotlova koji rade na gorivima visoke troske (?kriljac, mljeveni treset, Kansk-A?insk i drugi ugljevi). Uni?tavanje naslaga u ovom slu?aju se posti?e uglavnom pod dejstvom unutra?njih naprezanja koji nastaju u sloju naslaga, uz njihovo periodi?no hla?enje vodenim mlazovima koji struju iz mlaznica 2 glave 1 (Sl. 94, a). Najve?i intenzitet hla?enja vanjskog sloja naslaga odvija se u prvih 0,1 s udara vodenog mlaza. Na osnovu toga se bira frekvencija rotacije glave mlaznice. Tokom ciklusa puhanja, glava mlaznice pravi 4-7 okretaja. Mlaznice su obi?no raspore?ene u dva reda, na suprotnim generatricijama glave mlaznice. Time se osigurava ujedna?en rashladni u?inak mlaznica (razli?itih promjera) po cijeloj povr?ini susjednih sita koja se navodnjavaju vodom i neophodna izmjena procesa hla?enja i grijanja tokom rotacije glave, ?to rezultira pove?anom efikasno??u ?i??enja.

Pranje suprotnih i bo?nih zidova vr?i se pomo?u aparata (Sl. 94, b) koji sadr?i mlaznicu ugra?enu u kugli?ni zglob 3, u koju se dovodi voda iz ?ahure 4. Mlaznica vr?i podizanje, spu?tanje i horizontalno kretanje pomo?u pogon 5 spojen na elektromotor postavljen na osnovnu plo?u 6. Pranje vodom je efikasnije od parnog i pneumatskog duvanja, njegova upotreba ne dovodi do jakog habanja pepela o?i??enih cijevi, jer je brzina oticanja vode iz mlaznica mala. . Istovremeno, treba imati na umu da je kod pranja vodom potreban za?titni sistem koji prekida dovod vode do aparata, jer kod du?eg hla?enja pojedinih cijevi sita vodom, zbog smanjenja njihovog apsorpcija toplote, mo?e do?i do poreme?aja cirkulacije. S pranjem vodom pove?ava se vjerojatnost pucanja sitastih cijevi koje do?ivljavaju cikli?na toplinska optere?enja.

Vibraciono ?i??enje grija?ih povr?ina uglavnom se koristi za ?i??enje sita i konvektivnih pregrija?a. Uklanjanje naslaga nastaje pod djelovanjem popre?nih ili uzdu?nih oscilacija cijevi koje se ?iste, uzrokovanih posebno ugra?enim elektri?nim vibratorima (na primjer, S-788) ili pneumatskim tipom (VPN-69).

Na sl. 95, a prikazan je dijagram ure?aja za vibracijsko ?i??enje pregrija?a sita sa popre?nim vibracijama cijevi. Vibracije koje pobu?uje vibrator 3 prenose se vibracionim ?ipkama 2 direktno povezanim sa vibratorom 3 (Sl. 95, a) ili preko nose?eg okvira 4 (Sl. 95, b) i sa njih na cevne zavojnice I. vibriraju?a ?ipka 1 u pravilu je zavarena na vanjsku cijev pomo?u polucilindri?nih jastu?i?a. Sli?no, preostale cijevi su povezane jedna s drugom i sa vanjskom cijevi. Vibraciono ?i??enje sa uzdu?nim oscilovanjem cevi ?e??e se koristi za vertikalne namotane grejne povr?ine oka?ene (na opruge) sa okvira kotla (Sl. 95, b).

Elektri?ni vibratori ne dozvoljavaju pove?anje frekvencije oscilovanja iznad 50 Hz, ?to je nedovoljno da uni?ti povezane jake naslage nastale na cijevima tokom sagorijevanja uglja Kansk-Achinsk, ?kriljaca, mljevenog treseta itd. U ovom slu?aju, pneumatski generatori oscilacija, kao ?to je VPN-69, su prikladniji. Omogu?uju frekvenciju oscilovanja do 1500 Hz i ?iri raspon njene promjene. Upotreba povr?ina zavojnice membrane uvelike pojednostavljuje kori?tenje metode vibracionog ?i??enja.

?i??enje ogrjevnih povr?ina koristi se pri sagorijevanju mazuta i goriva s visokim sadr?ajem jedinjenja alkalnih (K, Na) i zemnoalkalnih (Ca, Mg) metala u pepelu. Na cijevima se pojavljuju sna?no vezane guste naslage, ?ije je uklanjanje gore opisanim metodama nemogu?e. U slu?aju ?i??enja sa?mom, male ?eli?ne kuglice (sa?ma) padaju na povr?inu koju treba o?istiti sa odre?ene visine. Prilikom pada i sudara s povr?inom, sa?ma uni?tava naslage na cijevima i s prednje i sa stra?nje strane (kada se odbije od cijevi ispod) i zajedno sa malim dijelom pepela pada u donji dio cijevi. konvektivna osovina. Pepeo se odvaja od sa?me u posebnim separatorima, a sa?ma se akumulira u bunkerima kako ispod o?i??enog dimnjaka tako i iznad njega.

Glavni elementi ?i??enja sa?me sa donjim polo?ajem rezervoara prikazani su na sl. 96. Kada je instalacija uklju?ena, sa?ma iz lijevka 1 se dovodom 2 dovodi do ulaza cijevi za sa?marenje 4 (ili do injektora u instalacijama pod pritiskom). Naj?e??i na?in podizanja sa?me je pneumatski transport. Sa?ma transportovana vazdu?nim putem se odvaja u 5 sa?marica, od kojih se 6 uz pomo? plo?astih hranilica distribuira na pojedina?ne ure?aje za posipanje 7. Postrojenja za sa?mu sa pneumatskim transportom sa?me rade pod vakuumom ili pod pritiskom. U prvom slu?aju, puhalo ili ejektor je spojen usisnom cijevi na ispusni vod, a u drugom slu?aju se zrak iz puhala potiskuje kroz injektor 3 u vod za podizanje sa?me 4.

Sa?ma pada iz cjevovoda 1 na poluloptaste posipa?e 2 (Sl. 97, a) sa odre?ene visine. Odbija se pod razli?itim uglovima i ?iri se po povr?ini koju treba o?istiti. Polo?aj dovodnih cjevovoda i reflektora u zoni visoke temperature zahtijeva kori?tenje vodenog hla?enja. Uz poluloptaste reflektore koriste se pneumatski posipa?i (Sl. 97, b). Ugra?uju se na zidove dimnjaka. Pucaj iz cijevi 1 se raspr?uje komprimiranim zrakom ili parom koja ulazi kroz dovodni kanal 4 u dio za ubrzavanje 3 ure?aja za posipanje. Da biste pove?ali podru?je tretmana, promijenite tlak zraka (para). Jedan posipa? mo?e obraditi 13-16 m 2 povr?ine ?irine 3 m. Treba napomenuti da je udar sa?me o povr?inu cijevi pri pneumatskom ?irenju ja?i nego kod upotrebe poluloptastih reflektora. U slu?aju intenzivne kontaminacije grija?ih povr?ina, mogu se kombinirati razli?ite metode ?i??enja.

U toku rada kotla, za ?i??enje grejnih povr?ina sita koristi se upuhivanje pare i vodene pare, kao i vibracijsko ?i??enje spolja?njih grejnih povr?ina od kontaminacije. Za povr?ine konvektivnog grijanja koriste se parno i parno-vodeno puhanje, vibracijsko, mlazno i akusti?no ?i??enje ili samopuhanje. Naj?e??i su puhanje parom i ?i??enje sa?mom. Za sita i vertikalne pregreja?e, ?i??enje vibracijama je najefikasnije. Radikalna je upotreba samoventiliranih grija?ih povr?ina sa malim promjerom i razmakom cijevi, u kojima se grija?e povr?ine kontinuirano odr?avaju ?istima. Efikasnost ?i??enja grejnih povr?ina uz pomo? ovih ure?aja odre?ena je koeficijentom promene aerodinami?kog otpora gasnog puta kotla e = ?r k /?t i promenama njegove toplotne snage f = ?Q/? t, gde je ?r k pove?anje otpora gasnog puta kotla, Pa; ?Q - smanjenje toplotne snage kotla, kW; ?t je period izme?u ?i??enja, h. Pove?anje koeficijenata e i f ukazuje na potrebu smanjenja vremenskog perioda izme?u ?i??enja.

Steam puff. ?i??enje vanjskih grija?ih povr?ina od kontaminacije mo?e se izvr?iti zbog dinami?kog djelovanja mlaza vode, pare, mje?avine pare i vode ili zraka. Efikasnost mlaznica je odre?ena njihovim dometom. Zavisnost relativne brzine mlaza pri datom pritisku o njegovoj relativnoj udaljenosti u odnosu na me?avinu vazduha, pare, pare i vode izra?ava se formulom

gdje je w 1 i w 2 - brzina na udaljenosti I od mlaznice i na izlazu iz nje; d 2 je izlazni pre?nik mlaznice.

Vodeni mlaz ima najve?i domet i termi?ki efekat, ?to doprinosi pucanju ?ljake. Me?utim, puhanje vode mo?e uzrokovati prehla?enje sitastih cijevi i o?te?enje njihovog metala. Vazdu?ni mlaz ima nagli pad brzine, stvara mali dinami?ki pritisak i efikasan je samo pri pritisku od najmanje 4 MPa. Kori?tenje upuhivanja zraka ote?ava potreba za ugradnjom kompresora velikog kapaciteta i visokog pritiska. Naj?e??e puhanje uz upotrebu zasi?ene i pregrijane pare. Mlaz pare ima mali domet, ali pri pritisku ve?em od 3 MPa, njegovo djelovanje je prili?no u?inkovito. Pritisak na izduvanoj povr?ini, Pa, odre?uje se formulom

gdje je w 1 , v 1 - aksijalna brzina i specifi?na zapremina medija za upuhivanje na udaljenosti l od mlaznice. Pri pritisku pare od 4 MPa ispred ventilatora, pritisak mlaza na udaljenosti od oko 3 m od mlaznice je ve?i od 2000 Pa.

Za uklanjanje naslaga sa povr?ine grijanja, tlak mlaza treba biti pribli?no 200-250 Pa za labave naslage pepela; 400-500 Pa za zbijene naslage pepela; 2000 Pa za naslage rastopljene ?ljake. Potro?nja puhala za pregrijanu i zasi?enu paru, kg/s,

gdje je c=519 za pregrijanu paru, c=493 za zasi?enu paru; µ = 0,95; d K - pre?nik mlaznice u kriti?nom preseku, m; p 1 - po?etni pritisak, MPa; v" - po?etna specifi?na zapremina pare, m 3 /kg.

Ure?aj za duvanje parom sita pe?i prikazan je na sl. 25.6. Para se mo?e koristiti kao sredstvo za napuhavanje u ovom ure?aju i ure?ajima sli?ne izvedbe pri pritisku do 4 MPa i temperaturi do 400 °C. Ure?aj se sastoji od cijevi za puhanje za dovod pare i pogonskog mehanizma. Prvo, cijevi za puhanje dobiva se translacijsko kretanje. Kada se glava mlaznice gurne u pe?, cijev po?inje da se okre?e. U ovom trenutku, ventil za paru se automatski otvara i para te?e u dvije dijametralno locirane mlaznice. Nakon zavr?etka puhanja, elektromotor se prebacuje u rikverc i glava mlaznice se vra?a u prvobitni polo?aj, ?to je ?titi od prekomjernog zagrijavanja. Podru?je djelovanja duvaljke je do 2,5, a dubina ulaska u pe? do 8 m. Na zidovima pe?i duvaljke su postavljene tako da njihova povr?ina djelovanja pokriva cijeloj povr?ini ekrana.

Puhala za konvektivne grija?e povr?ine imaju cijev s vi?e mlaznica, ne izlaze iz dimnjaka i samo se rotiraju. Broj mlaznica koje se nalaze na obje strane cijevi za upuhivanje odgovara broju cijevi u redu uduvane grija?e povr?ine. Za regenerativne grija?e zraka koriste se osciliraju?e cijevi. Para ili voda se dovode u cijev ventilatora, a mlaz koji te?e iz mlaznice ?isti plo?e grija?a zraka. Cijev za puhanje se zakre?e pod odre?enim kutom tako da mlaz ulazi u sve ?elije rotora rotacionog grija?a zraka. Za ?i??enje regenerativnog grija?a zraka kotlova na ?vrsto gorivo koristi se para kao sredstvo za puhanje, a alkalna voda kao sredstvo za napuhavanje kotlova na lo? ulje. Voda dobro pere i neutralizira spojeve sumporne kiseline prisutne u sedimentima.

Duva para. Radni agens ventilatora je voda iz kotla ili napojna voda. Aparat se sastoji od mlaznica postavljenih izme?u cijevi sita. Voda se dovodi u mlaznice pod pritiskom, a kao rezultat pada tlaka pri prolasku kroz mlaznice, iz nje se formira parno-vodeni mlaz usmjeren na suprotne dijelove sita, kapica i sita. Velika gustina me?avine pare i vode i prisustvo vode koja nije isparila u mlazu deluju efektivno destruktivno na naslage ?ljake, koje se uklanjaju u donji deo pe?i.

Vibraciono ?i??enje. Vibraciono ?i??enje vanjskih grija?ih povr?ina od kontaminacije temelji se na ?injenici da kada cijevi vibriraju na visokoj frekvenciji, naru?ava se prianjanje naslaga na metal grija?e povr?ine. Najefikasnije je vibracijsko ?i??enje vanjskih grija?ih povr?ina od kontaminacije slobodno vise?ih vertikalnih cijevi - sita i pregrija?a. Za ?i??enje vibracijom uglavnom se koriste elektromagnetski vibratori (slika 25.7).

Cijevi pregrija?a i sita su pri?vr??ene na ?ipku koja se prote?e izvan obloge i povezana je s vibratorom. Promaja se hladi vodom, a mjesto njenog prolaska kroz oblogu je zape?a?eno. Elektromagnetski vibrator se sastoji od tijela sa sidrom i okvira sa jezgrom, pri?vr??enim oprugama. Vibracija o?i??enih cijevi vr?i se udarcima na ?ipku s frekvencijom od 3000 otkucaja u minuti, amplituda oscilacija je 0,3-0,4 mm. Shot cleaning. Shot cleaning se koristi za ?i??enje konvektivnih grija?ih povr?ina u prisustvu zbijenih i vezanih naslaga na njima. ?i??enje vanjskih grija?ih povr?ina od kontaminacije nastaje kao rezultat kori?tenja kineti?ke energije ?amki od lijevanog ?eljeza koje padaju na o?i??ene povr?ine promjera 3-5 mm. ?ema ure?aja za ?i??enje sa?mom prikazana je na sl. 25.8. U gornjem dijelu konvekcijske osovine kotla postavljeni su odlaga?i koji ravnomjerno raspore?uju sa?mu po popre?nom presjeku dimovodne cijevi. Prilikom pada, sa?ma obara pepeo koji se talo?io na cijevima, a zatim se zajedno s njim skuplja u bunkere koji se nalaze ispod rudnika. Iz bunkera sa?ma zajedno sa pepelom ulazi u sabirnu kantu, iz koje ih hranilica isporu?uje u cevovod, gde se masa pepela sa sa?mom pokupi vazduhom i odnese u zamku za sa?mu iz koje se sa?ma ponovo se kroz rukave dovodi do posipa?a, a vazduh se zajedno sa ?esticama pepela ?alje u ciklon gde se odvajaju. Iz ciklona se vazduh ispu?ta u dimnjak ispred dimovoda, a pepeo koji se slo?io u ciklonu odvodi se u sistem za uklanjanje pepela kotlovskog postrojenja.

Transport sa?me se vr?i prema usisnoj (Sl. 25.8, a) ili ispusnoj (Sl. 25.8, b) ?emi. Kod usisnog kruga, vakuum u sistemu se stvara pomo?u ejektora pare ili vakuum pumpe. Sa shemom ubrizgavanja, transportni zrak se dovodi u injektor iz kompresora. Za transport hitaca potrebna je brzina vazduha od 40-50 m/s.

Potro?nja sa?me kroz sistem, kg/s, odre?ena je formulom

gdje je g dr \u003d 100/200 kg / m 2 - specifi?na potro?nja sa?me po 1 m 2 dijela plinskog kanala; F g je povr?ina popre?nog presjeka dimovodne cijevi rudnika u planu, m 2; n je broj pneumatskih vodova; pretpostavlja se da jedan pneumatski vod opslu?uje dva posipa?a, od kojih svaki opslu?uje dionicu du? plinovoda, jednaku 2,5X2,5 m; t je trajanje perioda ?i??enja, s. Obi?no t \u003d 20/60 C.

Impulsno ?i??enje vanjskih grija?ih povr?ina od kontaminacije bazira se na udarnom efektu vala plinova. Impulsno ?i??enje spolja?njih grejnih povr?ina od kontaminacije vr?i se u komori, ?ija unutra?nja ?upljina komunicira sa kanalima za gas kotla, u kojima konvektivne povr?ine grijanje. Smjesa zapaljivih plinova s oksidacijskim sredstvom povremeno se dovodi u komoru za izgaranje, koja se pali iskrom. Kada smjesa eksplodira u komori, tlak raste i, kada se formiraju plinski valovi, vanjske povr?ine grijanja se ?iste od zaga?iva?a.

Pronalazak se odnosi na termoenergetiku, posebno na ure?aj za udarno impulsno ?i??enje grejnih povr?ina kotlova od naslaga pepela i mo?e se koristiti u bilo kom tehnolo?kom procesu gde postoji potreba za generatorom udarnih talasa. Pronalazak je usmjeren na stvaranje generatora udarnih valova sa pobolj?anom tehni?kom tehnologijom operativne karakteristike, uklju?uju?i pobolj?anje pouzdanosti i efikasnosti u radu. Ure?aj za udarno impulsno ?i??enje kotlova uklju?uje udarnu cijev, eksplozivnu komoru i zatvara? za uno?enje eksploziva i njegovo pokretanje. Eksplozijska komora je napravljena od dvoslojnog cilindra spojenog sa navojni spoj sa udarnom cijevi i zatvara?em, u koji su ugra?eni detonacijski mehanizam i ure?aji koji blokiraju detonaciju prilikom ponovnog punjenja i bilo kakvog hitnog slu?aja, uklju?uju?i i gre?ku operatera. Blokator je izra?en u obliku plo?e s rupom, pokretno pri?vr??enom unutar zatvara?a uz pomo? elasti?nog elementa i zasuna. 2 w.p. f-ly, 2 ill.

Pronalazak se odnosi na termoenergetiku, odnosno na sredstva za ?i??enje grejnih povr?ina energetskih i vodogrejnih kotlova od spolja?njih rastresitih naslaga. Ure?aj se mo?e koristiti iu tehnolo?kim instalacijama metalur?ke, hemijske i drugih industrija. Poznat je ure?aj za ?i??enje grejnih povr?ina kotlova koji sadr?i komoru za sagorevanje sa ispu?nom mlaznicom i eksplozivnu komoru koja se nalazi uz komoru za sagorevanje koaksijalno sa ispu?nom mlaznicom. U eksplozivnoj komori je ugra?ena pregrada koja formira komoru za gorivo sa susjednim zidom, na koju je spojena cijev za dovod goriva. Zid i pregrada su perforirani. Cijeli ure?aj je zatvoren u zatvorenom ku?i?tu na koje su spojene cijevi za dovod zraka. ?upljina ku?i?ta je povezana sa komorom za sagorevanje vazdu?nim mlaznicama, a sa eksplozivnom komorom - kroz rupe koje se nalaze u zoni pregrade. Nedostatak ovog ure?aja su niske performanse. Veoma je te?ko obezbediti uslove pod kojima bi na?in sagorevanja goriva u jednoj komori doveo do eksplozije ovog goriva u drugoj komori i obezbedio stabilnost i ponovljivost procesa. Jo? jedan nedostatak ovog ure?aja je nedostatak mobilnosti, zbog ?injenice da je ovaj ure?aj kruto povezan sa sistemom goriva i samim kotlom. To ne isklju?uje mogu?nost spontanog curenja zapaljive mje?avine i njene eksplozije unutar dimnih kanala kotla. Akumulacija pepela i drugih ?vrstih ?estica u udarnim cevima ure?aja izme?u radnih ciklusa negativno uti?e na njegovu efikasnost, jer tokom perioda pokretanja ove ?estice velikom brzinom „pucaju“ na tretiranu povr?inu, uzrokuju?i njeno postepeno tro?enje. Najbli?i ure?aj za istu namjenu tra?enoj u smislu kombinacije karakteristika je ure?aj za ?i??enje grija?ih povr?ina od naslaga pepela, koji sadr?i komoru za sagorijevanje sa uti?nicom za punjenje praha, udarnu cijev, zatvara? za uno?enje eksploziv i ure?aj za iniciranje koji se sastoji od niza elektromagneta, igle i prajmera. Razlozi koji ometaju postizanje ni?e navedenog tehni?kog rezultata pri kori?tenju poznatog ure?aja uzetog kao prototip uklju?uju nepostojanje u ovom ure?aju strukturnih elemenata i tehni?kih i operativnih karakteristika koje osiguravaju sigurnost pri radu na ?i??enju grijne povr?ine kotla. Dakle, ne isklju?uje spontanu detonaciju eksploziva kada zatvara? nije zatvoren i prilikom ponovnog punjenja. U ovom ure?aju nije isklju?ena ni slu?ajna eksplozija kada se na elektromagnet primijeni la?ni signal u svim na?inima njegovog rada. Ovi nedostaci su u suprotnosti sa op?teprihva?enim zahtevima, koji jesu neophodno stanje za bezbedno pona?anje radi. Nedostatak treba uklju?iti i ?injenicu da ovaj ure?aj ne predvi?a promjenu udarne cijevi prilikom prelaska s jednog dizajna kotla na drugi. Pronalazak je usmjeren na otklanjanje navedenih nedostataka promjenom dizajna ure?aja i pobolj?anjem njegovih tehni?kih i operativnih karakteristika uz visoku efikasnost i pouzdanost u radu. Ovaj problem se rje?ava postizanjem tehni?kog rezultata u implementaciji pronalaska, koji se sastoji u zna?ajnom pobolj?anju dizajna ure?aja i ispunjavanju svih potrebnih sigurnosnih zahtjeva. Navedeni tehni?ki rezultat u implementaciji pronalaska postignut je ?injenicom da je ure?aj za udarno-pulsno ?i??enje grija?ih povr?ina kotlova, uklju?uju?i udarnu cijev, eksplozivnu komoru, eksplozivni ulazni zatvara? i detonacijski mehanizam, koji se sastoji od prajmer, udara? i elektromagnet sa upravlja?kom jedinicom, izra?en je na konstruktivno nov na?in. Dakle, njegova eksplozivna komora je napravljena od dva koaksijalna cilindra umetnuta jedan u drugi sa interferencijalnim spojem, dok je vanjski cilindar spojen navojnim spojevima sa udarnom cijevi i zatvara?em i zauzvrat je zatvoren u ?uplju ?koljku. Unutar zasuna u ovom ure?aju je ugra?en mehani?ki sigurnosni ure?aj koji omogu?ava automatsko zaklju?avanje nakon svakog udarca i blokator koji spre?ava pomicanje glave vijka prilikom otvaranja i ponovnog punjenja. Osim toga, u navojnom spoju sa strane zatvara?a na spojnim povr?inama su napravljeni uzdu?ni prorezi koji omogu?avaju ravan ulazak zatvara?a u vanjski cilindar eksplozivne komore. Tehni?ki rezultat posti?e se i ?injenicom da je gore spomenuta ?koljka ovog ure?aja, koja pokriva vanjski cilindar eksplozivne komore, ?vrsto pri?vr??ena za zatvara? i na njega su ugra?ene ru?ke i napravljeni su ?ljebovi za vo?enje za pomicanje i fiksiranje. zatvara? u odnosu na eksplozivnu komoru. Istovremeno, na povr?ini vanjskog cilindra eksplozivne komore postavljeni su limiteri za kretanje ?uplje ljuske, au potonjoj se nalaze prozori za uno?enje eksploziva u eksplozivnu komoru. Tehni?ki rezultat posti?e se i ?injenicom da je pomenuti blokator ure?aja izra?en u obliku pravougaone plo?e sa prolaznim otvorom u svojoj ravni, koja je pokretno pri?vr??ena u ?ljeb zatvara?a okomito na svoju osu pomo?u elasti?ni element i zasun. Istovremeno, udara? mehanizma za potkopavanje je napravljen od dva cilindra, od kojih je promjer manjeg manji od promjera rupe blokadne plo?e. Navedeni skup karakteristika osigurava postizanje navedenog tehni?kog rezultata, koji utvr?uje uzro?nu vezu izme?u svojstava i tehni?kog rezultata i materijalnost svojstava potra?ivanja. Analiza nivoa tehnologije koju je izvr?io podnosilac prijave, uklju?uju?i potragu za informacijama o patentima i nau?nim i tehni?kim izvorima, i prou?avanje izvora koji sadr?e informacije o analozima za koji se tra?i pronalazak, omogu?ava nam da tvrdimo da podnosilac prijave nije prona?ao analog koji karakteri?u karakteristike identi?ne svim bitnim karakteristikama predmetnog pronalaska, ali je pore?enje sa prototipom, najbli?im tra?enom, omogu?ilo da se identifikuje skup zna?ajnih obele?ja u predmetu potra?ivanja u smislu tehni?kog rezultata, koji su navedeni u zahtevima. Prema tome, pronalazak za koji se tvrdi da ispunjava uslov "novine" prema va?e?em zakonodavstvu. Da bi potvrdio usagla?enost pronalaska na koji se tra?i zahtev za „inventivnu stepenicu“, podnosilac prijave je izvr?io komparativnu analizu poznatih re?enja u cilju identifikacije karakteristika pronalaska na koji se tra?i prava, ?iji rezultati pokazuju da pronalazak na koji se tra?i prava ne sledi za specijalista eksplicitno iz prethodnog stanja tehnike, tj. ispunjava uslov "inventivnog koraka" prema va?e?em zakonodavstvu. Na SI. 1 prikazuje ure?aj za udarno impulsno ?i??enje kotlovskih povr?ina, uzdu?ni presjek; Na SI. 2 prikazuje popre?ni presjek ure?aja du? A-A na Sl. 1 (uslovno pove?ano). Informacije koje potvr?uju mogu?nost realizacije pronalaska za postizanje gore navedenog tehni?kog rezultata su sljede?e. Zahtijevani ure?aj za udarno pulsno ?i??enje grija?ih povr?ina kotlova sadr?i: udarnu cijev (slika 1), napravljenu u obliku brzo odvojive cijevi, eksplozivnu komoru 2, zatvara? 3 za uno?enje eksploziva 4 u eksploziju komora 2, prajmer 5, udarna igla 6 za probijanje prajmera 5, elektromagnet 7 za pokretanje udarca 6, koaksijalni cilindri 8, 9 eksplozivne komore 2 sa navojnim priklju?cima 10, 11, ?koljka 12, osigura? 13, blokirna plo?a 14 sa prolaznom rupom 15, elasti?ni element 16, zasun 17, ru?ke 18; istovremeno su na cilindar 9 eksplozivne komore 2 postavljeni grani?nici 19, a u ?upljoj ljusci 12 su napravljeni ?ljebovi za vo?enje 20 i prozor 21 (slika 2). U navojnom spoju 11 (slika 1), koji povezuje komoru 2 sa zatvara?em 3, na povr?ini zatvara?a 3 (slika 2) i na povr?ini cilindra 9, napravljeni su uzdu?ni ?ljebovi 22, 23 , obezbe?uju?i translatorno pomeranje zatvara?a 3 dok ne do?e u kontakt sa eksplozivnom komorom 2 Treba napomenuti da se osigura? 13 (slika 1) u ovom ure?aju mo?e izraditi na poznat na?in i stoga je uslovno prikazan na crte?u. Me?utim, neophodan uslov za dizajn je da osigura? 13 jasno hvata udara? 6 nakon odbijanja od eksplozivne komore 2 i sigurno ga fiksira u prvobitni polo?aj sve dok se ne da signal za pokretanje elektromagneta 7. Rad ure?aja je sljede?i. Nakon uklanjanja ure?aja iz osigura?a 13 (slika 1), napon se dovodi na elektromagnet 7, koji gura udara? 6. Ubrzavaju?i, udara? 6 udara u prajmer 5, usled ?ega eksploziv 4 eksplodira, formiraju?i visok krvni pritisak u eksplozivnoj komori 2. Nastali udarni val se usmjerava na tretiranu povr?inu kotla pomo?u udarne cijevi 1 (mehanizam za pri?vr??ivanje ure?aja na kotao nije konvencionalno prikazan). Nakon vi?ekratnog odbijanja od grija?ih povr?ina kotla, postepeno blijedi. U tom slu?aju, udara? 6 se vra?a u prvobitni polo?aj pod dejstvom opruge i fiksira ga osigura?em 13. Nakon pritiska na grani?nik (konvencionalno nije prikazan na crte?u) na ru?ku 18, operater rotira zatvara? 3 oko svoje ose sve dok grani?nik 19 ne do?e u kontakt sa vode?im ?ljebovima 20 i uvu?e zatvara? 3 u krajnje otvoren polo?aj. U tom slu?aju, oslobo?eni zasun 17 pod djelovanjem elasti?nog elementa 16 pomi?e se zajedno s plo?om 14 u svoj gornji polo?aj. Otvor 15 plo?e 14 se pomi?e i blokira kanal kroz koji se udara? 6 kre?e do prajmera 5. Nakon ?to eksploziv 4 ponovo u?e u eksplozivnu komoru 2, ?koljka 12 se ponovo kre?e naprijed dok ne do?e u kontakt sa eksplozivnu komoru 2 i rotira oko svoje ose dok se ne zaustavi. ?tavi?e, zasun 17 se uz pomo? navojnog spoja ponovo uvla?i u donji polo?aj, otvaraju?i otvor 15 za udara? 6. Time je zavr?ena priprema za slede?e pu?tanje u rad i ceo ciklus se ponovo ponavlja kada se ure?aj je uklonjen iz osigura?a. Ova dvostruka za?tita pru?a potpunu garanciju od bilo kakve nezgode, uklju?uju?i nemar operatera. Tako, na primjer, ure?aj ne?e raditi ako, prilikom otvaranja ili zatvaranja zatvara?a, operater slu?ajno da signal elektromagnetu. Tako?er ne?e raditi ako zatvara? nije potpuno zatvoren i ako osigura? nije uklonjen. Predlo?eni dizajn ure?aja ispunjava sve zahtjeve koje postavlja slu?ba sigurnosti u proizvodnji miniranja. Ure?aj ne zahtijeva nikakve posebne ure?aje niti skupe materijale za njegovu implementaciju i vrlo je jednostavan za proizvodnju. A njegova mobilnost i jednostavnost ugradnje na jedinicu kotla mogu zna?ajno smanjiti tro?kove njenog pode?avanja i tokom cijelog perioda njenog rada. Dakle, gore navedene informacije ukazuju na ispunjenje sljede?eg skupa uslova pri kori??enju ovog pronalaska: alat koji oli?ava tra?eni pronalazak u njegovoj implementaciji je namijenjen za upotrebu u industriji, odnosno za udarno pulsno ?i??enje grijne povr?ine kotlova pomo?u ure?aj novog dizajna sa pobolj?anim tehni?kim i operativnim karakteristikama; za tra?eni pronalazak u obliku kako je okarakterisan u nezavisnom paragrafu slede?ih patentnih zahteva, potvr?uje se mogu?nost njegove implementacije kori??enjem gore navedenih metoda u aplikaciji i sredstava i metoda poznatih do datuma prioriteta; sredstvo koje utjelovljuje tra?eni pronalazak u njegovoj implementaciji mo?e posti?i tehni?ki rezultat koji je primijetio podnosilac prijave. Izvori informacija: 1. Autorsko uvjerenje N 1499084 SSSR, MKI 4 F 28 G 7/00, 1989. 2. Patent N 2031312 RF MKI 6 F 28 G 11/00, 1995.