?udia, ktor? si na svojom dvore alebo z d?vodu ochrany pred slnkom a zr??kami vyr?baj? zastre?en? pr?stre?ok pre auto, ?asto nepo??taj? prierez st?pikov, na ktor?ch bude pr?stre?ok spo??va?, ale vyberaj? prierez pod?a oka alebo po konzult?cii so susedom.

Rozumiete im, za?a?enie reg?lov, ktor?mi s? v tomto pr?pade st?py, nie je tak? ve?k?, objem vykonanej pr?ce tie? nie je enormn? a vzh?ad st?pov je niekedy ove?a d?le?itej?? ako ich nosnos?. , tak?e aj ke? s? st?py vyroben? s viacn?sobnou bezpe?nostnou rezervou - V tomto nie je ?iadny ve?k? probl?m. Okrem toho m??ete str?vi? nekone?n? mno?stvo ?asu h?adan?m jednoduch?ch a zrozumite?n?ch inform?ci? o v?po?te pevn?ch st?pov bez ak?hoko?vek v?sledku - je takmer nemo?n? pochopi? pr?klady v?po?tu st?pov pre priemyseln? budovy s aplik?ciou za?a?enia na nieko?k?ch ?rovniach bez dobr? znalos? pevnosti materi?lov a objednanie v?po?tu st?pca v in?inierskej organiz?cii m??e zn??i? v?etky o?ak?van? ?spory na nulu.

Tento ?l?nok bol nap?san? s cie?om aspo? trochu zmeni? s??asn? stav a je pokusom ?o najjednoduch?ie predstavi? hlavn? f?zy v?po?tu kovov?ho st?pa, ni? viac. V?etky z?kladn? po?iadavky na v?po?et kovov?ch st?pov n?jdete v SNiP II-23-81 (1990).

V?eobecn? ustanovenia

Z teoretick?ho h?adiska je v?po?et centr?lne stla?en?ho prvku, ako je st?p alebo reg?l v priehradovom nosn?ku, tak? jednoduch?, ?e je dokonca nepohodln? o tom hovori?. Sta?? rozdeli? za?a?enie kon?truk?n?m odporom ocele, z ktorej bude st?p vyroben? - to je v?etko. V matematickom vyjadren? to vyzer? takto:

F = N/Rr (1.1)

F- po?adovan? plocha prierezu st?pca, cm?

N- s?streden? za?a?enie p?sobiace na ?a?isko prierezu st?pa, kg;

Rr- vypo??tan? odolnos? kovu vo?i ?ahu, stla?eniu a ohybu pri medzi klzu, kg/cm². Hodnotu n?vrhov?ho odporu je mo?n? ur?i? z pr?slu?nej tabu?ky.

Ako vid?te, n?ro?nos? ?lohy sa t?ka druh?ho, maxim?lne tretieho ro?n?ka z?kladnej ?koly. V praxi v?ak nie je v?etko tak? jednoduch? ako teoreticky, a to z nieko?k?ch d?vodov:

1. Aplikova? s?streden? za?a?enie presne na ?a?isko prierezu st?pa je mo?n? len teoreticky. V skuto?nosti bude za?a?enie v?dy rozlo?en? a st?le bude existova? ur?it? excentricita pri aplik?cii zn??en?ho s?streden?ho za?a?enia. A ke??e existuje excentricita, znamen? to, ?e v priereze st?pa p?sob? pozd??ny ohybov? moment.

2. ?a?isk? prierezov st?pa s? umiestnen? na jednej priamke - stredovej osi, tie? len teoreticky. V praxi sa v d?sledku heterogenity kovu a r?znych defektov m??u ?a?isk? prierezov posun?? vzh?adom na stredov? os. To znamen?, ?e v?po?et sa mus? vykona? pozd?? ?seku, ktor?ho ?a?isko je ?o naj?alej od stredovej osi, a preto je excentricita sily pre tento ?sek maxim?lna.

3. St?p nemus? ma? priamo?iary tvar, ale m??e by? mierne zakriven? v d?sledku deform?cie z v?roby alebo in?tal?cie, ?o znamen?, ?e prierezy v strednej ?asti st?pa bud? ma? najv???iu excentricitu p?sobenia za?a?enia.

4. St?p m??e by? in?talovan? s odch?lkami od vertik?ly, ?o znamen?, ?e vertik?lne p?sobiace za?a?enie m??e vytvori? dodato?n? ohybov? moment, maxim?lne v spodnej ?asti st?pa, presnej?ie v mieste pripevnenia k z?kladu, av?ak to plat? len pre samostatne stojace st?py.

5. Pod vplyvom za?a?en?, ktor? na? p?sobia, sa st?p m??e zdeformova?, ?o znamen?, ?e sa op?? objav? excentricita p?sobenia za?a?enia a v d?sledku toho aj dodato?n? ohybov? moment.

6. Pod?a toho, ako presne je st?p upevnen?, z?vis? hodnota pr?davn?ho ohybov?ho momentu v spodnej a strednej ?asti st?pa.

To v?etko vedie k vzniku pozd??neho ohybu a vplyv tohto ohybu sa mus? pri v?po?toch nejako zoh?adni?.

Prirodzene je takmer nemo?n? vypo??ta? uveden? odch?lky pre kon?trukciu, ktor? sa e?te len navrhuje - v?po?et bude ve?mi dlh?, zlo?it? a v?sledok je st?le pochybn?. Je v?ak ve?mi mo?n? zavies? do vzorca (1.1) ur?it? koeficient, ktor? by zoh?ad?oval vy??ie uveden? faktory. Tento koeficient je f - koeficient vzperu. Vzorec, ktor? pou??va tento koeficient, vyzer? takto:

F = N/fR (1.2)

V?znam f je v?dy men?ia ako jedna, to znamen?, ?e prierez st?pca bude v?dy v????, ako keby ste jednoducho vypo??tali pomocou vzorca (1.1), mysl?m t?m, ?e teraz za??na z?bava a nezabudnite, ?e f v?dy menej ako jeden - nebude to bolie?. Pre predbe?n? v?po?ty m??ete pou?i? hodnotu f v rozmedz? 0,5-0,8. V?znam f z?vis? od triedy ocele a pru?nosti st?pa l :

l = l ef/ i (1.3)

l ef- n?vrhov? d??ka st?pika. Vypo??tan? a skuto?n? d??ka st?pca s? r?zne pojmy. Odhadovan? d??ka st?pika z?vis? od sp?sobu zaistenia koncov st?pika a ur?uje sa pomocou koeficientu m :

l ef = m l (1.4)

l - skuto?n? d??ka st?pca, cm;

m - koeficient zoh?ad?uj?ci sp?sob zaistenia koncov st?pika. Hodnotu koeficientu je mo?n? ur?i? z nasleduj?cej tabu?ky:

St?l 1. Koeficienty m na ur?enie kon?truk?n?ch d??ok st?pov a stojanov s kon?tantn?m prierezom (pod?a SNiP II-23-81 (1990))

Ako vid?me, hodnota koeficientu m sa nieko?kokr?t men? v z?vislosti od sp?sobu upevnenia st?pika a hlavn?m probl?mom je, ktor? sch?mu dizajnu si vybra?. Ak neviete, ktor? sch?ma upevnenia vyhovuje va?im podmienkam, vezmite hodnotu koeficientu m=2. Hodnota koeficientu m=2 je akceptovan? hlavne pre samostatne stojace st?py, jasn?m pr?kladom samostatne stojaceho st?pa je kandel?ber. Hodnota koeficientu m=1-2 sa m??e pou?i? pre st?py vrchl?ka, na ktor?ch spo??vaj? nosn?ky bez pevn?ho pripevnenia k st?pu. T?to kon?truk?n? sch?ma m??e by? prijat?, ke? nosn?ky vrchl?ka nie s? pevne pripevnen? k st?pom a ke? nosn?ky maj? relat?vne ve?k? priehyb. Ak bude st?p podopiera? priehradov? nosn?ky pevne pripevnen? k st?pu zv?ran?m, potom je mo?n? vzia? hodnotu koeficientu m=0,5-1. Ak s? medzi st?pmi diagon?lne spojenia, potom m??ete vzia? hodnotu koeficientu m = 0,7 pre nepevn? upevnenie diagon?lnych spojen? alebo 0,5 pre pevn? upevnenie. Tak?to diafragmy tuhosti v?ak nie v?dy existuj? v 2 rovin?ch, a preto je potrebn? tieto hodnoty koeficientov pou??va? opatrne. Pri v?po?te st?pikov krovu sa pou??va koeficient m=0,5-1 v z?vislosti od sp?sobu zabezpe?enia st?pikov.

Hodnota s??inite?a ?t?hlosti pribli?ne vyjadruje pomer n?vrhovej d??ky st?pa k v??ke alebo ??rke prierezu. Tie. t?m vy??ia hodnota l , ??m men?ia je ??rka alebo v??ka prierezu st?pca, a teda t?m v???? je okraj prierezu potrebn? pre rovnak? d??ku st?pca, ale o tom trochu nesk?r.

Teraz, ke? sme ur?ili koeficient m , m??ete vypo??ta? kon?truk?n? d??ku st?pa pomocou vzorca (1.4) a na zistenie hodnoty pru?nosti st?pa potrebujete pozna? polomer ot??ania ?asti st?pa i :

Kde ja- moment zotrva?nosti prierezu vzh?adom na jednu z os?, a tu za??na z?bava, preto?e v priebehu rie?enia probl?mu mus?me ur?i? po?adovan? plochu prierezu st?pa F, ale to nesta??, ukazuje sa, ?e e?te potrebujeme pozna? hodnotu momentu zotrva?nosti. Ke??e nepozn?me ani jedno, ani druh?, rie?enie probl?mu prebieha v nieko?k?ch etap?ch.

V predbe?nom ?t?diu sa zvy?ajne berie hodnota l v r?mci 90-60, pre st?py s relat?vne mal?m za?a?en?m m??ete vzia? l = 150-120 (maxim?lna hodnota pre st?py je 180, maxim?lne hodnoty flexibility pre ostatn? prvky n?jdete v tabu?ke 19* SNiP II-23- 81 (1990) Potom tabu?ka 2 ur?uje hodnotu koeficientu flexibility f :

Tabu?ka 2. Koeficienty vybo?enia f centr?lne stla?en?ch prvkov.

Pozn?mka: hodnoty koeficientov f v tabu?ke s? 1000-kr?t zv???en?.

Potom sa po?adovan? polomer ot??ania prierezu ur?? transform?ciou vzorca (1.3):

i = l ef/l (1.6)

Pod?a sortimentu sa vyber? valcovan? profil so zodpovedaj?cim polomerom ot??ania. Na rozdiel od ohybov?ch prvkov, kde je prierez zvolen? len pozd?? jednej osi, ke??e za?a?enie p?sob? len v jednej rovine, v stredovo stla?en?ch st?poch m??e d?js? k pozd??nemu ohybu vzh?adom na ktor?ko?vek z os? a teda ??m je hodnota I z bli??ie k I y, t?m lep?ie, in?mi slovami In?mi slovami, okr?hle alebo ?tvorcov? profily s? najv?hodnej?ie. Teraz sa pok?sme ur?i? prierez st?pca na z?klade z?skan?ch vedomost?.

Pr?klad v?po?tu kovov?ho centr?lne stla?en?ho st?pika

Existuje: t??ba vytvori? baldach?n v bl?zkosti domu pribli?ne takto:

V tomto pr?pade bude jedin?m centr?lne stla?en?m st?pom za ak?chko?vek podmienok upevnenia a pri rovnomerne rozlo?enom za?a?en? st?p, ktor? je na obr?zku zn?zornen? ?ervenou farbou. Okrem toho bude za?a?enie tohto st?pca maxim?lne. St?py ozna?en? na obr?zku modrou a zelenou farbou je mo?n? pova?ova? za centr?lne stl??an?, len pri vhodnom kon?truk?nom rie?en? a rovnomerne rozlo?enom za?a?en? bud? st?py ozna?en? oran?ovou farbou bu? centr?lne stla?en? alebo excentricky stla?en? alebo r?mov? reg?ly po??tan? samostatne. V tomto pr?klade vypo??tame prierez st?pca ozna?en?ho ?ervenou farbou. Pre v?po?ty budeme predpoklada? trval? za?a?enie vlastnou hmotnos?ou vrchl?ka 100 kg/m2 a do?asn? za?a?enie snehovou pokr?vkou 100 kg/m2.

2.1. Koncentrovan? za?a?enie st?pca ozna?en? ?ervenou farbou bude teda:

N = (100+100)53 = 3000 kg

2.2. Akceptujeme predbe?n? hodnotu l = 100, potom pod?a tabu?ky 2 koeficient ohybu f = 0,599 (pre oce? s kon?truk?nou pevnos?ou 200 MPa sa t?to hodnota berie ako dodato?n? bezpe?nostn? rezerva), potom po?adovan? plocha prierezu st?pa:

F= 3000/(0,599 2050) = 2,44 cm²

2.3. Pod?a tabu?ky 1 vezmeme hodnotu m = 1 (ke??e stre?n? krytina z profilovanej palubovky, spr?vne upevnen?, zabezpe?? tuhos? kon?trukcie v rovine rovnobe?nej s rovinou steny a v kolmej rovine bude relat?vna nehybnos? horn?ho bodu st?pa zaisten? upevnen?m krokiev k stene), potom polomer zotrva?nosti

i= 1 · 250/100 = 2,5 cm

2.4. Pod?a sortimentu pre r?ry so ?tvorcov?m profilom tieto po?iadavky sp??a profil s rozmermi prierezu 70x70 mm s hr?bkou steny 2 mm, s polomerom ot??ania 2,76 cm. Plocha prierezu tak?hoto profil je 5,34 cm². To je ove?a viac, ako si vy?aduje v?po?et.

2.5.1. M??eme zv??i? pru?nos? st?pa, pri?om sa zn??i po?adovan? polomer ot??ania. Napr?klad kedy l = 130 faktor ohybu f = 0,425, potom po?adovan? plocha prierezu st?pca:

F = 3000/(0,425 2050) = 3,44 cm²

2.5.2. Potom

i= 1,250/130 = 1,92 cm

2.5.3. Pod?a sortimentu pre r?ry so ?tvorcov?m profilom tieto po?iadavky sp??a profil s rozmermi prierezu 50x50 mm s hr?bkou steny 2 mm, s polomerom ot??ania 1,95 cm. Plocha prierezu tak?hoto profil je 3,74 cm², moment odporu pre tento profil je 5,66 cm³.

Namiesto r?rok so ?tvorcov?m profilom m??ete pou?i? rovnak? uhol, kan?l, I-nosn?k alebo oby?ajn? r?ru. Ak je vypo??tan? odpor ocele zvolen?ho profilu viac ako 220 MPa, potom je mo?n? prepo??ta? prierez st?pika. To je v podstate v?etko, ?o sa t?ka v?po?tu kovov?ch centr?lne stla?en?ch st?pov.

V?po?et excentricky stla?en?ho st?pca

Tu, samozrejme, vyvst?va ot?zka: ako vypo??ta? zost?vaj?ce st?pce? Odpove? na t?to ot?zku do zna?nej miery z?vis? od sp?sobu pripevnenia vrchl?ka k st?pom. Ak s? nosn?ky pr?stre?ku pevne pripevnen? k st?pom, vytvor? sa pomerne zlo?it? staticky neur?it? r?m a st?py by sa mali pova?ova? za s??as? tohto r?mu a prierez st?pov by sa mal dodato?ne vypo??ta? pre p?sobenie ?alej sa budeme zaobera? situ?ciou, ke? s? st?py zobrazen? na obr?zku k?bovo spojen? s vrchl?kom (st?p ozna?en? ?ervenou farbou u? neuva?ujeme). Napr?klad hlava st?pov m? nosn? plo?inu - kovov? dosku s otvormi na priskrutkovanie nosn?kov vrchl?ka. Z r?znych d?vodov m??e by? za?a?enie tak?chto st?pov pren??an? s pomerne ve?kou excentricitou:

L?? zn?zornen? na obr?zku v b??ovej farbe sa pod vplyvom za?a?enia mierne ohne, ?o povedie k tomu, ?e za?a?enie st?pa sa nebude pren??a? pozd?? ?a?iska ?asti st?pa, ale s excentricitou. e a pri v?po?te vonkaj??ch st?pov treba bra? do ?vahy t?to excentricitu. Existuje ve?k? mno?stvo pr?padov excentrick?ho za?a?enia st?pov a mo?n?ch prierezov st?pov, pop?san?ch zodpovedaj?cimi vzorcami pre v?po?et. V na?om pr?pade na kontrolu prierezu excentricky stla?en?ho st?pika pou?ijeme jeden z najjednoduch??ch:

(N/fF)+ (Mz/Wz) < Ry (3.1)

V tomto pr?pade, ke? u? m?me ur?en? prierez najviac za?a?en?ho st?pa, sta??, aby sme skontrolovali, ?i je tak?to prierez vhodn? pre zvy?n? st?py z d?vodu, ?e nem?me za ?lohu postavi? oceliare?, ale jednoducho po??tame st?py pre pr?stre?ok, ktor? bud? ma? v?etky rovnak? prierez z d?vodu zjednotenia.

?o sa stalo N, f A R y u? vieme.

Vzorec (3.1) po najjednoduch??ch transform?ci?ch bude ma? nasleduj?ci tvar:

F = (N/R y)(1/f + e z ·F/W z) (3.2)

preto?e Mz =Nez, pre?o je hodnota momentu presne tak?, ak? je a ak? je moment odporu W, je dostato?ne podrobne vysvetlen? v samostatnom ?l?nku.

pre st?pce ozna?en? modrou a zelenou farbou na obr?zku bude 1500 kg. Skontrolujeme po?adovan? prierez pri takomto za?a?en? a vopred ur?en? f = 0,425

F = (1500/2050)(1/0,425 + 2,5 3,74/5,66) = 0,7317 (2,353 + 1,652) = 2,93 cm²

Okrem toho vzorec (3.2) umo??uje ur?i? maxim?lnu excentricitu, ktor? u? vypo??tan? st?pec vydr??, v tomto pr?pade bude maxim?lna excentricita 4,17 cm.

Po?adovan? prierez 2,93 cm² je men?? ako akceptovan?ch 3,74 cm², a preto je mo?n? na vonkaj?ie st?py pou?i? aj r?rku ?tvorcov?ho profilu s rozmermi prierezu 50x50 mm s hr?bkou steny 2 mm.

V?po?et excentricky stla?en?ho st?pca na z?klade podmienenej flexibility

Napodiv existuje e?te jednoduch?? vzorec na v?ber prierezu excentricky stla?en?ho st?pika - pevnej ty?e:

F = N/f e R (4.1)

f e- koeficient vybo?enia, v z?vislosti od excentricity, by sa mohol nazva? koeficientom excentrick?ho vybo?enia, aby nedo?lo k z?mene s koeficientom vybo?enia f . V?po?ty s pou?it?m tohto vzorca v?ak m??u by? dlh?ie ako pri pou?it? vzorca (3.2). Na ur?enie koeficientu f e st?le mus?te pozna? v?znam v?razu e z ·F/W z- s ktor?m sme sa stretli vo vzorci (3.2). Tento v?raz sa naz?va relat?vna excentricita a ozna?uje sa m:

m = ez ·F/Wz (4.2)

Potom sa ur?? zn??en? relat?vna excentricita:

m ef = hm (4.3)

h- nejde o v??ku ?seku, ale o koeficient ur?en? pod?a tabu?ky 73 SNiPa II-23-81. Poviem len, ?e hodnota koeficientu h sa pohybuje od 1 do 1,4, pre v???inu jednoduch?ch v?po?tov mo?no pou?i? h = 1,1-1,2.

Potom mus?te ur?i? podmienen? flexibilitu st?pca l? :

l? = l??(R y / E) (4.4)

a a? potom pomocou tabu?ky 3 ur?te hodnotu f e :

Tabu?ka 3. Koeficienty f e na kontrolu stability excentricky stla?en?ch (stla?en?ch-ohybov?ch) plnostenn?ch ty?? v rovine momentov?ho p?sobenia zhodnej s rovinou symetrie.

Pozn?mky:

1. Hodnoty koeficientov f e zv???en? 1000-kr?t.
2. V?znam f by sa nemalo bra? viac ako f .

Teraz, kv?li preh?adnosti, skontrolujme prierez st?pov za?a?en?ch excentricitou pomocou vzorca (4.1):

4.1. Koncentrovan? za?a?enie v st?pcoch ozna?en?ch modrou a zelenou farbou bude:

N = (100 + 100) 5 3/2 = 1500 kg

Excentricita aplik?cie za?a?enia e= 2,5 cm, koeficient vybo?enia f = 0,425.

4.2. U? sme ur?ili hodnotu relat?vnej excentricity:

m = 2,5 3,74/5,66 = 1,652

4.3. Teraz ur?me hodnotu zn??en?ho koeficientu m ef :

m ef = 1,652 1,2 = 1,984 ? 2

4.4. Podmienen? flexibilita pri koeficiente flexibility, ktor? sme prijali l = 130, pevnos? ocele R y = 200 MPa a modul pru?nosti E= 200 000 MPa bude:

l? = 130??(200/200000) = 4,11

4.5. Pomocou tabu?ky 3 ur??me hodnotu koeficientu f e ? 0,249

4.6. Ur?ite po?adovan? ?as? st?pca:

F = 1500/(0,249 2050) = 2,94 cm²

Dovo?te mi pripomen??, ?e pri ur?ovan? plochy prierezu st?pca pomocou vzorca (3.1) sme z?skali takmer rovnak? v?sledok.

Poradenstvo: Aby sa zabezpe?ilo, ?e za?a?enie z vrchl?ka sa pren??a s minim?lnou excentricitou, v nosnej ?asti nosn?ka je vyroben? ?peci?lna plo?ina. Ak je nosn?k kovov?, vyroben? z valcovan?ho profilu, potom zvy?ajne sta?? privari? kus v?stu?e k spodnej pr?rube nosn?ka.

V??ka stojana a d??ka ramena P na p?sobenie sily s? zvolen? kon?trukt?vne pod?a v?kresu. Zoberme si ?as? stojana ako 2 Ш. Na z?klade pomeru h 0 /l=10 a h/b=1,5-2 vyberieme ?sek nie v???? ako h=450mm a b=300mm.

Obr?zok 1 – Sch?ma za?a?enia stojana a prierez.

Celkov? hmotnos? kon?trukcie je:

m= 20,1+5+0,43+3+3,2+3 = 34,73 ton

Hmotnos? prich?dzaj?ca do jedn?ho z 8 stojanov je:

P = 34,73 / 8 = 4,34 ton = 43400N – tlak na jeden stojan.

Sila nep?sob? v strede rezu, tak?e sp?sobuje moment rovn?:

Mx = P*L; Mx = 43400 * 5000 = 217000000 (N*mm)

Uva?ujme reg?l so skri?ovou sekciou zv?ran? z dvoch dosiek

Defin?cia v?strednost?:

Ak v?strednos? t x m? hodnotu od 0,1 do 5 - excentricky stla?en? (natiahnut?) stojan; Ak T od 5 do 20, potom treba pri v?po?te bra? do ?vahy nap?tie alebo stla?enie nosn?ka.

t x=2,5 - excentricky stla?en? (natiahnut?) stojan.

Ur?enie ve?kosti ?asti stojana:

Hlavnou z??a?ou pre reg?l je pozd??na sila. Preto sa na v?ber prierezu pou??vaj? v?po?ty pevnosti v ?ahu (tlaku):

Z tejto rovnice sa zist? po?adovan? plocha prierezu

,mm 2 (10)

Dovolen? nap?tie [s] pri vytrvalostnej pr?ci z?vis? od druhu ocele, koncentr?cie nap?tia v priereze, po?tu za?a?ovac?ch cyklov a asymetrie cyklu. V SNiP je pr?pustn? nap?tie po?as vytrvalostnej pr?ce ur?en? vzorcom

(11)

Dizajnov? odolnos? R U z?vis? od koncentr?cie nap?tia a medze klzu materi?lu. Koncentr?cie nap?tia vo zvarov?ch spojoch s? naj?astej?ie sp?soben? zvarov?mi ?vami. Hodnota koeficientu koncentr?cie z?vis? od tvaru, ve?kosti a umiestnenia ?v?kov. ??m vy??ia je koncentr?cia nap?tia, t?m ni??ie je pr?pustn? nap?tie.

Najviac za?a?ovan? ?sek pr?tovej kon?trukcie navrhnut? v pr?ci sa nach?dza v bl?zkosti miesta jej pripevnenia k stene. Upevnenie s ?eln?mi k?tov?mi zvarmi zodpoved? skupine 6, preto R U = 45 MPa.

Pre 6. skupinu s n = 10-6, a = 1,63;

Koeficient pri odr??a z?vislos? dovolen?ch nap?t? od indexu asymetrie cyklu p, rovn? pomeru minim?lneho nap?tia na cyklus k maximu, t.j.

-1<=r<1,

a tie? na znamen? stresu. Nap?tie podporuje a kompresia zabra?uje vzniku trhl?n, tak?e hodnota g pri rovnakom r z?vis? od znamienka s max. V pr?pade pulzuj?ceho za?a?enia, kedy s min= 0, r=0 pre stla?enie g=2 pre ?ah g = 1,67.

Pre r-> ? g->?. V tomto pr?pade je dovolen? nap?tie [s] ve?mi ve?k?. To znamen?, ?e sa zn??i riziko ?navov?ho zlyhania, ale to neznamen?, ?e je zabezpe?en? pevnos?, preto?e zlyhanie je mo?n? u? pri prvom za?a?en?. Preto pri ur?ovan? [s] je potrebn? bra? do ?vahy podmienky statickej pevnosti a stability.

So statick?m na?ahovan?m (bez oh?bania)

[a] = Ry. (12)

Hodnota vypo??tanej odolnosti R y medzou klzu je ur?en? vzorcom

(13)

kde g m je koeficient spo?ahlivosti pre materi?l.

Pre 09G2S s T = 325 MPa, g t = 1,25

Po?as statickej kompresie sa pr?pustn? nap?tie zni?uje kv?li riziku straty stability:

kde 0< f < 1. Коэффициент f зависит от гибкости и относительного эксцентриситета. Его точное значение может быть найдено только после определения размеров сечения. Для ориентировочного выбора Атрпо формуле следует задаться значением f. S malou excentricitou aplik?cie za?a?enia m??ete vzia? f = 0,6. Tento koeficient znamen?, ?e pevnos? v tlaku ty?e v d?sledku straty stability sa zn??i na 60 % pevnosti v ?ahu.

Dopl?te ?daje do vzorca:

Z dvoch hodn?t [s] vyberieme najmen?iu. A v bud?cnosti sa na z?klade toho bud? robi? v?po?ty.

Pr?pustn? nap?tie

D?ta vlo??me do vzorca:

Ke??e 295,8 mm 2 je extr?mne mal? plocha prierezu, na z?klade kon?truk?n?ch rozmerov a ve?kosti momentu ju zv???ujeme na

??slo kan?lu vyberieme pod?a oblasti.

Minim?lna plocha kan?la by mala by? 60 cm2

??slo kan?la – 40P. M? parametre:

h = 400 mm; b = 115 mm; s = 8 mm; t = 13,5 mm; F=18,1 cm2;

Z?skame plochu prierezu stojana pozost?vaj?ceho z 2 kan?lov - 61,5 cm2.

Dosad?me ?daje do vzorca 12 a znova vypo??tame nap?tia:

= 146,7 MPa

Efekt?vne nap?tia v priereze s? men?ie ako medzn? nap?tia pre kov. To znamen?, ?e materi?l kon?trukcie vydr?? aplikovan? za?a?enie.

Overovac? v?po?et celkovej stability reg?lov.

Tak?to kontrola je potrebn? len pri p?soben? tlakov?ch pozd??nych s?l. Ak p?sobia sily na stred prierezu (Mx=My=0), zn??enie statickej pevnosti vzpery v d?sledku straty stability sa odhadne pomocou koeficientu f, ktor? z?vis? od pru?nosti vzpery.

Flexibilita reg?lu vzh?adom na os materi?lu (t. j. os pret?naj?ca prvky sekcie) je ur?en? vzorcom:

(15)

Kde – polvlnov? d??ka zakrivenej osi stojana,

m – koeficient v z?vislosti od podmienok upevnenia; na konzole = 2;

i min - polomer zotrva?nosti, n?jden? pod?a vzorca:

(16)

Dopl?te ?daje do vzorcov 20 a 21:

V?po?ty stability sa vykon?vaj? pomocou vzorca:

(17)

Koeficient f y sa ur?uje rovnako ako pri centr?lnom stla?en? pod?a tabu?ky. 6 v z?vislosti od pru?nosti vzpery l у (l уо) pri ohybe okolo osi y. Koeficient s zoh?ad?uje pokles stability v d?sledku kr?tiaceho momentu M X.

P r?m budovy (obr. 5) je raz staticky neur?it?. Neur?itos? odhal?me na z?klade podmienky rovnakej tuhosti ?avej a pravej vzpery a rovnakej ve?kosti horizont?lnych posunov k?bov?ho konca vzpier.

Ry?a. 5. N?vrhov? sch?ma r?mu

5.1. Stanovenie geometrick?ch charakterist?k

1. V??ka sekcie stojana
. Prijmime
.

2. ??rka sekcie reg?lu sa berie pod?a sortimentu s prihliadnut?m na stopku
mm .

3. Sek?n? oblas?
.

?sekov? moment odporu
.

Statick? moment
.

?sekov? moment zotrva?nosti
.

Polomer ot??ania rezu
.

5.2. Na??ta? zber

a) vodorovn? za?a?enie

Line?rne za?a?enie vetrom

, (N/m)

,

Kde - koeficient zoh?ad?uj?ci hodnotu tlaku vetra vo v??ke (pr?loha tabu?ka 8);

- aerodynamick? koeficienty (at
m prija?
;
);

- faktor spo?ahlivosti za?a?enia;

- ?tandardn? hodnota tlaku vetra (pod?a ?pecifik?cie).

Koncentrovan? sily od za?a?enia vetrom na ?rovni hornej ?asti stojana:

,
,

Kde - nosn? ?as? farmy.

b) zvisl? za?a?enie

Za?a?enia budeme zhroma??ova? v tabu?kovej forme.

Tabu?ka 5

Zber n?kladu na stojane, N

n?zov
Neust?le
1. Z krycieho panela
2. Z nosnej kon?trukcie
3. Vlastn? hmotnos? stojana (pribli?ne)
Celkom:
Do?asn?
4. Sneh

Pozn?mka:

1. Za?a?enie od krycieho panelu sa ur?uje pod?a tabu?ky 1

,
.

2. Stanov? sa za?a?enie od nosn?ka

.

3. Vlastn? hmotnos? Arch
definovan?:

Horn? p?s
;

Spodn? p?s
;

Reg?ly.

Na z?skanie n?vrhov?ho za?a?enia sa prvky obl?ka vyn?sobia , zodpovedaj?ce kovu alebo drevu.

,
,
.

Nezn?my
:
.

Ohybov? moment na z?kladni st?pika
.

Bo?n? sila
.

5.3. Overovac? v?po?et

V rovine ohybu

1. Skontrolujte norm?lne nap?tie

,

Kde - koeficient zoh?ad?uj?ci dodato?n? moment z pozd??nej sily.

;
,

Kde - konsolida?n? koeficient (predpokladajte 2,2);
.

Podp?tie by nemalo presiahnu? 20%. Ak sa v?ak akceptuj? minim?lne rozmery stojana a
, potom m??e podp?tie presiahnu? 20 %.

2. Kontrola nosnej ?asti na od?tiepenie pri oh?ban?

.

3. Kontrola stability rovinnej deform?cie:

,

Kde
;
(Tabu?ka 2, pr?loha 4).

Z roviny ohybu

4. Test stability

,

Kde
, Ak
,
;

- vzdialenos? medzi spojmi po d??ke stojana. Pri absencii spojen? medzi stojanmi sa celkov? d??ka stojana berie ako odhadovan? d??ka
.

5.4. V?po?et pripevnenia stojana k z?kladu

Vyp??eme z??a?e
A
z tabu?ky 5. Kon?trukcia pripevnenia reg?lu k z?kladu je zn?zornen? na obr. 6.

Kde
.

Ry?a. 6. N?vrh pripevnenia reg?lu k z?kladu

2. Kompres?vny stres
, (Pa)

Kde
.

3. Rozmery stla?en?ch a natiahnut?ch z?n
.

4. Rozmery A :

;
.

5. Maxim?lna ?ahov? sila v kotv?ch

, (N)

6. Po?adovan? oblas? kotevn?ch skrutiek

,

Kde
- koeficient zoh?ad?uj?ci zoslabenie z?vitu;

- koeficient zoh?ad?uj?ci koncentr?ciu nap?tia v z?vite;

- koeficient zoh?ad?uj?ci nerovnomern? ?innos? dvoch kotiev.

7. Po?adovan? priemer kotvy
.

Priemer akceptujeme pod?a sortimentu (pr?loha tabu?ka 9).

8. Pre akceptovan? priemer kotvy bude potrebn? otvor v traverze
mm.

9. ??rka traverzy (uhol) Obr. 4 mus? by? aspo?
, t.j.
.

Zoberme si rovnoramenn? uhol pod?a sortimentu (pr?loha Tabu?ka 10).

11. Ve?kos? distribu?n?ho za?a?enia pozd?? ??rky stojana (obr. 7b).

.

12. Ohybov? moment
,

Kde
.

13. Po?adovan? moment odporu
,

Kde - n?vrhov? odolnos? ocele sa predpoklad? na 240 MPa.

14. Za vopred adoptovan? k?tik
.

Ak je t?to podmienka splnen?, prist?pime ku kontrole nap?tia, ak nie, vr?time sa na krok 10 a akceptujeme v???? uhol.

15. Norm?lne nap?tia
,

Kde
- koeficient pracovn?ch podmienok.

16. Traverzov? v?chylka
,

Kde
Pa – modul pru?nosti ocele;

- maxim?lne vych?lenie (akceptujte ).

17. Vyberte priemer vodorovn?ch skrutiek z podmienky ich umiestnenia cez vl?kna v dvoch radoch pozd?? ??rky stojana
, Kde
- vzdialenos? medzi osami skrutiek. Ak prijmeme kovov? skrutky, potom
,
.

Zoberme si priemer vodorovn?ch skrutiek pod?a tabu?ky v pr?lohe. 10.

18. Najmen?ia nosnos? svorn?ka:

a) pod?a stavu zr?tenia krajn?ho prvku
.

b) pod?a podmienok ohybu
,

Kde
- aplika?n? tabu?ka. jeden?s?.

19. Po?et vodorovn?ch skrutiek
,

Kde
- najmen?ia nosnos? z ?l?nku 18;
- po?et pl?tkov.

Vezmime po?et skrutiek ako p?rne ??slo, preto?e Pouklad?me ich do dvoch radov.

20. D??ka prekrytia
,

Kde - vzdialenos? medzi osami svorn?kov pozd?? vl?kien. Ak s? skrutky kovov?
;

- po?et vzdialenost? po d??ke prekrytia.

St?p je zvisl? prvok nosnej kon?trukcie budovy, ktor? pren??a za?a?enie z nadraden?ch kon?trukci? do z?kladov.

Pri v?po?te oce?ov?ch st?pov je potrebn? postupova? pod?a SP 16.13330 „Oce?ov? kon?trukcie“.

Pre oce?ov? st?p sa zvy?ajne pou??va I-nosn?k, r?rka, ?tvorcov? profil alebo zlo?en? ?as? kan?lov, uholn?kov a plechov.

Pre centr?lne stl??an? st?py je optim?lne pou?i? r?rkov? alebo ?tvorcov? profil - s? ekonomick? z h?adiska hmotnosti kovu a maj? kr?sny estetick? vzh?ad, av?ak vn?torn? dutiny nie je mo?n? natiera?, preto je potrebn? tento profil hermeticky uzavrie?.

Pou?itie ?irok?ch I-nosn?kov pre st?py je roz??ren? - pri zovret? st?pa v jednej rovine je tento typ profilu optim?lny.

Sp?sob upevnenia st?pika v z?kladoch m? ve?k? v?znam. St?pik m??e ma? k?bov? upevnenie, tuh? v jednej rovine a k?bov? v druhej, alebo tuh? v 2 rovin?ch. V?ber upevnenia z?vis? od kon?trukcie budovy a je d?le?itej?? pri v?po?te, preto?e Kon?truk?n? d??ka st?pika z?vis? od sp?sobu upevnenia.

Je potrebn? zv??i? aj sp?sob upevnenia v?zn?c, stenov?ch panelov, tr?mov alebo v?zn?kov na st?p, ak sa za?a?enie pren??a zo strany st?pa, treba po??ta? s excentricitou.

Ke? je st?p zovret? v z?klade a nosn?k je pevne pripevnen? k st?pu, vypo??tan? d??ka je 0,5 l, vo v?po?te sa v?ak zvy?ajne uva?uje 0,7 l, preto?e l?? sa vplyvom za?a?enia oh?ba a ned?jde k ?pln?mu zovretiu.

V praxi sa st?p neuva?uje samostatne, ale v programe sa vymodeluje r?m alebo 3-rozmern? model budovy, ten sa na??ta a vypo??ta sa st?p v zostave a vyberie sa po?adovan? profil, ale v programoch m??e by? ?a?k? zoh?adni? zoslabenie sekcie otvormi od skrutiek, preto je niekedy potrebn? skontrolova? sekciu ru?ne .

Na v?po?et st?pa potrebujeme pozna? maxim?lne tlakov?/?ahov? nap?tia a momenty vyskytuj?ce sa v k???ov?ch ?sekoch, na tento ??el s? zostaven? diagramy nap?tia. V tomto preh?ade budeme uva?ova? iba o v?po?te pevnosti st?pa bez vykres?ovania diagramov.

St?pec vypo??tame pomocou nasleduj?cich parametrov:

1. Centr?lna pevnos? v ?ahu/tlaku

2. Stabilita pri centr?lnej kompresii (v 2 rovin?ch)

3. Pevnos? pri kombinovanom p?soben? pozd??nej sily a ohybov?ch momentov

4. Kontrola maxim?lnej pru?nosti ty?e (v 2 rovin?ch)

1. Centr?lna pevnos? v ?ahu/tlaku

Pod?a SP 16.13330 odsek 7.1.1, v?po?et pevnosti oce?ov?ch prvkov so ?tandardnou odolnos?ou R yn <= 440 N/mm2 so stredov?m nap?t?m alebo stla?en?m silou N by mala by? splnen? pod?a vzorca

A n je ?ist? plocha prierezu profilu, t.j. ber?c do ?vahy jeho oslabenie otvormi;

R y je n?vrhov? odolnos? valcovanej ocele (v z?vislosti od triedy ocele, pozri tabu?ku B.5 SP 16.13330);

g c je koeficient prev?dzkov?ch podmienok (pozri tabu?ku 1 SP 16.13330).

Pomocou tohto vzorca m??ete vypo??ta? minim?lnu po?adovan? plochu prierezu profilu a nastavi? profil. V bud?cnosti, pri overovac?ch v?po?toch, m??e by? v?ber sekcie st?pca vykonan? iba pomocou met?dy v?beru sekcie, tak?e tu m??eme nastavi? po?iato?n? bod, pod ktor? sekcia nem??e by?.

2. Stabilita pri centr?lnej kompresii

V?po?ty stability sa vykon?vaj? v s?lade s ustanoven?m 7.1.3 SP 16.13330 pomocou vzorca

A- hrub? plocha prierezu profilu, t.j. bez zoh?adnenia jeho oslabenia otvormi;

R

g

f — koeficient stability pri centr?lnom stla?en?.

Ako vid?te, tento vzorec je ve?mi podobn? predch?dzaj?cemu, ale tu sa objavuje koeficient f , na jej v?po?et mus?me najprv vypo??ta? podmienen? pru?nos? ty?e l (ozna?en? ?iarou vy??ie).

Kde R y – vypo??tan? odpor ocele;

E- modul pru?nosti;

l — pru?nos? ty?e vypo??tan? pod?a vzorca:

Kde l ef je kon?truk?n? d??ka ty?e;

i— polomer ot??ania sekcie.

Odhadovan? d??ky l ef st?pov (reg?lov) kon?tantn?ho prierezu alebo jednotliv?ch ?sekov stup?ovit?ch st?pov pod?a SP 16.13330 bod 10.3.1 by sa malo ur?i? pod?a vzorca

Kde l— d??ka st?pca;

m — koeficient efekt?vnej d??ky.

Koeficienty efekt?vnej d??ky m st?py (reg?ly) kon?tantn?ho prierezu by sa mali ur?i? v z?vislosti od podmienok na upevnenie ich koncov a druhu za?a?enia. Pre niektor? pr?pady upevnenia koncov a typ za?a?enia, hodnoty m s? uveden? v nasleduj?cej tabu?ke:

Polomer zotrva?nosti ?seku mo?no n?js? v pr?slu?nom GOST pre profil, t.j. profil u? mus? by? ?pecifikovan? vopred a v?po?et sa zredukuje na vy??slenie ?sekov.

Preto?e polomer ot??ania v 2 rovin?ch pre v???inu profilov m? r?zne hodnoty v 2 rovin?ch (rovnak? hodnoty maj? iba r?rka a ?tvorcov? profil) a upevnenie m??e by? r?zne a n?sledne aj kon?truk?n? d??ky m??u by? r?zne, potom stabilita v?po?ty sa musia vykona? pre 2 roviny.

Tak?e teraz m?me v?etky ?daje na v?po?et podmienenej flexibility.

Ak je kone?n? flexibilita v???ia alebo rovn? 0,4, potom koeficient stability f vypo??tan? pod?a vzorca:

hodnota koeficientu d treba vypo??ta? pod?a vzorca:

kurzov a A v pozri tabu?ku

Hodnoty koeficientov f , vypo??tan? pomocou tohto vzorca, by sa nemalo bra? viac ako (7.6/ l 2) s hodnotami podmienenej flexibility nad 3,8; 4.4 a 5.8 pre sekcie typu a, b a c, v tomto porad?.

S hodnotami l < 0,4 для всех типов сечений допускается принимать f = 1.

Hodnoty koeficientov f s? uveden? v pr?lohe D SP 16.13330.

Teraz, ke? s? zn?me v?etky po?iato?n? ?daje, vykon?me v?po?et pomocou vzorca uveden?ho na za?iatku:

Ako je uveden? vy??ie, je potrebn? vykona? 2 v?po?ty pre 2 roviny. Ak v?po?et nesp??a podmienku, vyberieme nov? profil s v???ou hodnotou polomeru ot??ania ?seku. M??ete tie? zmeni? sch?mu dizajnu, napr?klad zmenou k?bov?ho tesnenia na tuh? alebo zabezpe?en?m st?pika v rozp?t? v?zbami, m??ete zn??i? kon?truk?n? d??ku ty?e.

Stla?en? prvky sa odpor??a spevni? pevn?mi stenami otvoren?ho profilu v tvare U doskami alebo mrie?kami. Ak tam nie s? ?iadne p?sy, potom by sa stabilita mala skontrolova? z h?adiska stability v pr?pade ohybovo-kr?tiaceho vybo?enia v s?lade s ?l?nkom 7.1.5 SP 16.13330.

3. Pevnos? pri kombinovanom p?soben? pozd??nej sily a ohybov?ch momentov

St?p je spravidla za?a?ovan? nielen axi?lnym tlakov?m za?a?en?m, ale aj ohybov?m momentom, napr?klad od vetra. Moment sa vytvor? aj vtedy, ak vertik?lne za?a?enie nep?sob? v strede st?pa, ale zo strany. V tomto pr?pade je potrebn? vykona? overovac? v?po?et v s?lade s ?l?nkom 9.1.1 SP 16.13330 pomocou vzorca

Kde N— pozd??na tlakov? sila;

A n je ?ist? plocha prierezu (ber?c do ?vahy oslabenie otvormi);

R y – kon?truk?n? odolnos? ocele;

g c je koeficient prev?dzkov?ch podmienok (pozri tabu?ku 1 SP 16.13330);

n, Cx A Сy— akceptovan? koeficienty pod?a tabu?ky E.1 SP 16.13330

Mx A m?j— momenty okolo os? X-X a Y-Y;

W xn, min a W yn,min - prierezov? momenty odporu vzh?adom na osi X-X a Y-Y (mo?no n?js? v GOST pre profil alebo v referen?nej knihe);

B— bimoment, v SNiP II-23-81* tento parameter nebol zahrnut? do v?po?tov, tento parameter bol zaveden?, aby sa zoh?adnila deplan?cia;

Wo,min – sektorov? moment odporu prierezu.

Ak by nemali by? ?iadne ot?zky s prv?mi 3 komponentmi, potom zoh?adnenie bi-momentu sp?sobuje ur?it? ?a?kosti.

Bimoment charakterizuje zmeny zaveden? do line?rnych z?n rozlo?enia nap?tia deplan?cie sekcie a v skuto?nosti je to dvojica momentov smeruj?cich v opa?n?ch smeroch.

Stoj? za zmienku, ?e mnoh? programy nedok??u vypo??ta? bi-torque, vr?tane SCAD, ktor? to nezoh?ad?uje.

4. Kontrola maxim?lnej pru?nosti pr?ta

Flexibilita komprimovan?ch prvkov l = lef / i by spravidla nemalo prekro?i? limitn? hodnoty l u uveden? v tabu?ke

Koeficient a v tomto vzorci je koeficient vyu?itia profilu pod?a v?po?tu stability pri centr?lnom stla?en?.

Rovnako ako v?po?et stability mus? by? tento v?po?et vykonan? pre 2 roviny.

Ak profil nie je vhodn?, je potrebn? zmeni? sekciu zv???en?m polomeru ot??ania sekcie alebo zmenou kon?truk?nej sch?my (zmeni? upev?ovacie prvky alebo zaisti? pomocou v?zieb, aby sa skr?tila kon?truk?n? d??ka).

Ak je kritick?m faktorom extr?mna flexibilita, potom mo?no pou?i? najni??iu triedu ocele, preto?e Kvalita ocele neovplyv?uje maxim?lnu flexibilitu. Optim?lnu mo?nos? je mo?n? vypo??ta? pomocou met?dy v?beru.

Uverejnen? v ozna?enom ,

Sily v stojanoch sa vypo??tavaj? s prihliadnut?m na za?a?enie p?sobiace na stojan.

B-st?piky

Stredn? piliere r?mu budovy funguj? a s? vypo??tan? ako centr?lne stla?en? prvky pri p?soben? najv???ej tlakovej sily N z vlastnej hmotnosti v?etk?ch stre?n?ch kon?trukci? (G) a za?a?enia snehom a snehom (P sn).

Obr?zok 8 – Za?a?enia na strednom st?piku

V?po?et centr?lne stla?en?ch stredn?ch st?pikov sa vykon?va:

a) pre silu

kde je vypo??tan? odolnos? dreva vo?i stla?eniu pozd?? vl?kien;

?ist? plocha prierezu prvku;

b) pre stabilitu

kde je koeficient vzperu;

- vypo??tan? plocha prierezu prvku;

Za?a?enia sa zhroma??uj? z oblasti pokrytia pod?a pl?nu na jeden stredn? st?p ().

Obr?zok 9 – Plochy za?a?enia stredn?ho a vonkaj?ieho st?pika

Ukon?i? pr?spevky

Vonkaj?? st?pik je pod vplyvom pozd??neho za?a?enia vzh?adom na os st?pika (G a P sn), ktor? sa zbieraj? plo?ne a prie?ne, a X. Okrem toho pozd??na sila vznik? p?soben?m vetra.

Obr?zok 10 – Za?a?enia na koncovom st?piku

G – za?a?enie vlastnou hmotnos?ou n?terov?ch kon?trukci?;

X – horizont?lna s?streden? sila p?sobiaca v mieste dotyku prie?ky s hrebe?om.

V pr?pade pevn?ho ulo?enia reg?lov pre r?m s jedn?m rozp?t?m:

Obr?zok 11 – Sch?ma za?a?enia pri tuhom zovret? reg?lov v z?kladoch

kde s? horizont?lne za?a?enia vetrom od vetra v?avo a vpravo, aplikovan? na st?p v bode, kde k nemu prilieha prie?ka.

kde je v??ka nosnej ?asti prie?nika alebo nosn?ka.

Vplyv s?l bude v?znamn?, ak m? prie?ka na podpere v?znamn? v??ku.

V pr?pade sklopn?ho podopretia stojana na z?klad pre jednopo?ov? r?m:

Obr?zok 12 – Diagram za?a?enia pre k?bov? podopretie reg?lov na z?klad

Pri r?mov?ch kon?trukci?ch s viacer?mi poliami, ke? f?ka vietor z?ava, p 2 a w 2 a ke? f?ka sprava, p 1 a w 2 sa bud? rovna? nule.

Vonkaj?ie st?piky s? vypo??tan? ako stla?en? ohybov? prvky. Hodnoty pozd??nej sily N a ohybov?ho momentu M sa ber? pre kombin?ciu za?a?en?, pri ktor?ch sa vyskytuj? najv???ie tlakov? nap?tia.

1) 0,9 (G + Pc + vietor z?ava)

2) 0,9 (G + P c + vietor sprava)

Pre st?p zahrnut? v r?me sa maxim?lny ohybov? moment berie ako maxim?lny z momentov vypo??tan?ch pre pr?pad vetra v?avo M l a vpravo M v:

kde e je excentricita p?sobenia pozd??nej sily N, ktor? zah??a najnepriaznivej?iu kombin?ciu za?a?en? G, P c, P b - ka?d? s vlastn?m znamienkom.

Excentricita pre reg?ly s kon?tantnou v??kou sekcie je nula (e = 0) a pre reg?ly s premenlivou v??kou sekcie sa berie ako rozdiel medzi geometrickou osou nosnej sekcie a osou p?sobenia pozd??nej sily.

V?po?et stla?en?ch - zakriven?ch vonkaj??ch pilierov sa vykon?va:

a) pre silu:

b) pre stabilitu ploch?ho tvaru ohybu bez upevnenia alebo s odhadovanou d??kou medzi upev?ovac?mi bodmi l p > 70b 2 /n pod?a vzorca:

Geometrick? charakteristiky zahrnut? vo vzorcoch s? vypo??tan? v referen?nej ?asti. Z roviny r?mu s? vzpery vypo??tan? ako centr?lne stla?en? prvok.

V?po?et stla?en?ch a stla?en?ch-oh?ban?ch kompozitn?ch profilov sa vykon?va pod?a vy??ie uveden?ch vzorcov, av?ak pri v?po?te koeficientov f a x tieto vzorce zoh?ad?uj? zv??enie flexibility reg?lu v d?sledku s?ladu spojov sp?jaj?cich vetvy. T?to zv??en? flexibilita sa naz?va zn??en? flexibilita l n.

V?po?et mrie?kov?ch reg?lov mo?no zredukova? na v?po?et krovov. V tomto pr?pade sa rovnomerne rozlo?en? za?a?enie vetrom zn??i na s?streden? za?a?enia v uzloch priehradov?ho nosn?ka. Predpoklad? sa, ?e vertik?lne sily G, Pc, Pb s? vn?man? iba rozpern?mi p?smi.