ladybe.ru
Panninstallationer av v?rmekraftverk. Allm?n information. Pannanl?ggningen best?r av en panna och hj?lputrustning
RYSSISKT AKTIEF?RETAG ENERGI
OCH ELEKTRIFIERING "UES OF RUSSIA"
AVDELNING F?R UTVECKLINGSSTRATEGI OCH RIKTLINJER F?R VETENSKAPLIG OCH TEKNOLOGISK POLITIK
F?R ATT UTF?RA OPERATIONELLT
PROVNING AV PANNEINSTALLATIONER
F?R ATT UTV?RDA REPARATIONENS KVALITET
RD 153-34.1-26.303-98
ORGRES
Moskva 2000
Utvecklad av Open Joint Stock Company "F?retaget f?r justering, f?rb?ttring av teknik och drift av kraftverk och n?tverk ORGRES" Utf?rd av G.T. LEVIT Godk?nd av Department of Development Strategy and Scientific and Technical Policy av RAO "UES of Russia" 01.10.98 F?rste vice chef A.P. BERSENEV Det v?gledande dokumentet har utvecklats av ORGRES Firm JSC p? uppdrag av avdelningen f?r utvecklingsstrategi och vetenskaps- och teknikpolitik och tillh?r RAO "UES of Russia".
| RIKTLINJER F?R PRESTANDAPROVNING AV PANNENL?GGNINGARF?R ATT UTV?RDA REPARATIONENS KVALITET |
RD 153-34.1-26.303-98 |
fr?n 2000-03-04
1. ALLM?N
1.1. Uppgifterna f?r drifttester (acceptanstest) definieras av "Metodik f?r bed?mning av pannanl?ggningars tekniska skick f?re och efter reparation" [1], enligt vilken de under tester efter ?versyn m?ste identifieras och j?mf?ras med kraven av reglerande och teknisk dokumentation (NTD) och testresultat efter tidigare reparationsv?rden f?r de indikatorer som anges i tabellen. 1 av dessa riktlinjer. Den specificerade metodiken definieras som ?nskv?rd och testar f?re reparation f?r att klarg?ra omfattningen av den kommande reparationen. 1.2. Enligt reglerna [2] utf?rs bed?mningen av pannanl?ggningens tekniska skick p? grundval av resultaten av acceptansprov (under uppstart och under belastning) och kontrollerad drift. Varaktigheten av kontrollerad drift vid drift p? ett regimkort vid belastningar som motsvarar avs?ndarschemat ?r satt till 30 dagar, och acceptanstest under nominell belastning ?ven vid drift p? ett regimkort - 48 timmar.bord 1
Uttalande av indikatorer f?r pannanl?ggningens tekniska skick
|
Index |
Indikatorv?rde |
efter den senaste ?versynen |
efter riktig renovering |
f?re p?g?ende renovering |
1. Br?nsle, dess egenskaper | 2. Antal pulveriseringssystem i drift* | 3. Finhet av damm R 90 (R 1000)*, % | 4. Antal br?nnare i drift* | 5. ?verskottsluft efter ?verhettare * | 6. ?ngeffekt reducerad till nominella parametrar, t/h | 7. ?verhettad ?ngtemperatur, °С | 8. V?rm upp ?ngtemperaturen, °C | 9. Matarvattentemperatur, °C | 10. Temperatur vid kontrollpunkterna f?r ?ngvattenbanan f?r h.d. och mellan?verhettare, °C | 11. Maximal temperaturskanning av v?ggarna i spolarna p? v?rmeytorna p? karakteristiska platser | 12. Kallluftsug till ugnen | 13. Kallluftssugning till dammberedningssystem | 14. Sugkoppar i pannans konvektionskanaler | 15. Sugkoppar i gaskanaler fr?n luftv?rmaren till r?kavgaser | 16. Dammsug framf?r ledskenor p? r?kavgasr?r, kg/m 2 | 17. ?ppningsgraden f?r ledskovlarna p? r?kavgasr?r, % | 18. ?ppningsgraden f?r fl?ktarnas ledskenor, % | 19. R?kgastemperatur, °С | 20. V?rmef?rlust med r?kgaser, % | 21. V?rmef?rlust med mekanisk ofullst?ndig f?rbr?nning, % | 22. Effektivitet panna "brutto", % | 23. Specifik elf?rbrukning f?r pulverisering, kWh/t br?nsle | 24. Specifik f?rbrukning av el f?r drag och spr?ngning, kWh/t ?nga | 25. Inneh?ll i r?kgaser N O x (vid a = 1,4), mg/nm 3 | * Accepteras med s?kerhetskort |
2. BEST?MNING AV ?VERF?DIG LUFT OCH KALLLUFT SUCKERS
2.1. Best?mning av ?verskottsluft
Luft?verskott a best?ms med tillr?cklig noggrannhet f?r praktiska ?ndam?l enligt ekvationenBer?kningsfelet f?r denna ekvation ?verstiger inte 1 % om a ?r mindre ?n 2,0 f?r fasta br?nslen, 1,25 f?r eldningsolja och 1,1 f?r naturgas. En mer exakt best?mning av luft?verskott a exakt kan utf?ras med anv?ndning av ekvationen
Var Ka- korrektionsfaktor best?md fr?n fig. 1. Inf?rande av ?ndringsf?rslaget Ka kan kr?vas f?r praktiska ?ndam?l endast vid stora ?verskott av luft (till exempel i r?kgaser) och vid f?rbr?nning av naturgas. Effekten av produkter av ofullst?ndig f?rbr?nning i dessa ekvationer ?r mycket liten. Eftersom analysen av gaser vanligtvis utf?rs med Orsa kemiska gasanalysatorer, ?r det l?mpligt att kontrollera ?verensst?mmelsen mellan v?rdena O 2 och RO 2 eftersom O 2 best?ms av skillnaden [( RO 2 + O 2) - O 2 ], och v?rdet ( RO 2 + O 2) beror till stor del p? absorptionsf?rm?gan hos pyrogallol. En s?dan kontroll i fr?nvaro av kemisk ofullst?ndighet vid f?rbr?nning kan utf?ras genom att j?mf?ra ?verskottsluften, best?mt av syreformeln (1) med ?verskottet, best?mt av koldioxidformeln:
Vid genomf?rande av drifttester kan v?rdet f?r stenkol och brunkol tas lika med 19 %, f?r AS 20,2 %, f?r eldningsolja 16,5 %, f?r naturgas 11,8 % [5]. Vid f?rbr?nning av en blandning av br?nslen med olika v?rden kan uppenbarligen ekvation (3) inte anv?ndas.
Ris. 1. Beroende av korrektionsfaktorn Tilla fr?n ?verskottsluftkoefficient a :
1 - fasta br?nslen; 2 - eldningsolja; 3 - naturgaser
Verifieringen av riktigheten av den utf?rda gasanalysen kan ocks? utf?ras enligt ekvationen
(4)
Eller med hj?lp av grafen i fig. 2.
Ris. 2. Inneh?llsberoende S? 2 ochO 2 i f?rbr?nningsprodukter av olika typer av br?nsle p? koefficienten f?r ?verskottsluft a:
1, 2 och 3 - stadsgas (respektive ?r 10,6; 12,6 och 11,2%); 4 - naturgas; 5 - koksugnsgas; 6 - oljegas; 7 - vattengas; 8 och 9 - eldningsolja (fr?n 16,1 till 16,7%); 10 och 11 - fastbr?nslegrupp (fr?n 18,3 till 20,3%)
N?r den anv?nds f?r att uppt?cka ?verskottsluft enheter som " Testo term"Baserat p? definitionen av inneh?ll O 2 , eftersom i dessa anordningar v?rdet RO 2 best?ms inte genom direkt m?tning, utan genom ber?kning baserad p? en ekvation liknande (4). Ingen m?rkbar kemisk ofullst?ndighet vid f?rbr?nning ( S?) best?ms vanligtvis med hj?lp av indikatorr?r eller instrument av typen " Testo term". Str?ngt taget, f?r att best?mma ?verskottsluften i en viss sektion av pannanl?ggningen, kr?vs det att hitta s?dana tv?rsnittspunkter, analysen av gaser d?r, i de flesta l?gen, skulle ?terspegla medelv?rdena f?r motsvarande del av sektionen. Icke desto mindre r?cker det f?r driftstester som kontroll, n?rmast tv?rsnittsugnen, ta gaskanalen bakom den f?rsta konvektiva ytan i fallr?rsgaskanalen (villkorligt - efter ?verhettaren), och provtagningspunkten f?r den U-formade pannan i mitten av varje (h?ger och v?nster) halva av sektionen F?r en T-formad panna b?r antalet gasprovtagningspunkter vara dubbelt.
2.2. Best?mning av luftsug i ugnen
F?r att best?mma luftsugningen in i ugnen, s?v?l som i gaskanaler upp till styrsektionen, rekommenderas, f?rutom YuzhORGRES-metoden med inst?llning av ugnen under tryck [4], att anv?nda metoden som f?reslagits av E.N. Tolchinsky [6]. F?r att best?mma sugkopparna b?r tv? experiment utf?ras med olika fl?den av organiserad luft vid samma belastning, vid samma vakuum i toppen av ugnen och med spj?llen i luftv?gen efter luftv?rmaren of?r?ndrade. ?nskv?rt att ta lasten s? n?ra som m?jligt lager i prestanda av r?kavgaser och utbudet av fl?ktar) ?ndra ?verskottsluften ?ver ett brett intervall. Till exempel, f?r en pulveriserad kolpanna, ha a" = 1,7 bakom ?verhettaren i det f?rsta experimentet och a" = 1,3 i det andra. Vakuumet i toppen av ugnen h?lls p? den vanliga niv?n f?r denna panna. Under dessa f?rh?llanden best?ms det totala luftsuget (Da t), suget in i ugnen (Da toppen) och ?verhettarens gaskanal (Da pp) av ekvationen
(5)
(6)
H?r och ?r ?verskottet av luft som tillf?rs ugnen p? ett organiserat s?tt i de f?rsta och andra experimenten; - tryckfall mellan luftl?dan vid luftv?rmarens utlopp och vakuumet i ugnen i niv? med br?nnarna. N?r du utf?r experiment kr?vs det att m?ta: pannans ?ngeffekt - Dk; temperatur och tryck f?r levande ?nga och ?teruppv?rmning av ?nga; inneh?llet i r?kgaserna O 2 och vid behov produkter ofullst?ndig f?rbr?nning (S?, H 2); s?llsynthet i den ?vre delen av ugnen och i niv? med br?nnarna; tryck bakom luftv?rmaren. I det fall pannbelastningen D skiljer sig fr?n den nominella D nom, g?rs minskningen enligt ekvationen
(7)
Emellertid ?r ekvation (7) giltig om, i det andra experimentet, luft?verskottet motsvarade det optimala vid nominell belastning. Annars b?r reduktionen utf?ras enligt ekvationen
(8)
Utv?rdering av f?r?ndringen i fl?det av organiserad luft in i ugnen efter v?rde ?r m?jlig med en konstant position av grindarna p? banan efter luftv?rmaren. Detta ?r dock inte alltid genomf?rbart. Till exempel, p? en pulveriserad koleldad panna utrustad med ett direktmed installation av individuella fl?ktar framf?r kvarnarna, k?nnetecknar v?rdet luftfl?det endast genom den sekund?ra luftv?gen. I sin tur kommer fl?deshastigheten f?r prim?rluften med en konstant position av grindarna p? dess v?g att f?r?ndras under ?verg?ngen fr?n ett experiment till det andra i mycket mindre utstr?ckning, eftersom POP ?vervinner en stor del av motst?ndet. Detsamma h?nder p? en panna utrustad med ett dammberedningssystem med en industriell bunker med dammtransport med varmluft. I de beskrivna situationerna ?r det m?jligt att bed?ma f?r?ndringen i fl?det av organiserad luft genom tryckfallet p? luftv?rmaren, och ers?tter indikatorn i ekvation (6) med v?rdet eller fallet p? m?tanordningen p? fl?ktens intagsl?da. Detta ?r dock m?jligt om luft?tercirkulationen genom luftv?rmaren ?r st?ngd under experimentens varaktighet och det inte finns n?gra betydande l?ckor i den. Det ?r l?ttare att l?sa problemet med att best?mma luftsugning i ugnen p? olje-gaspannor: f?r detta ?r det n?dv?ndigt att stoppa tillf?rseln av recirkulationsgaser till luftv?gen (om ett s?dant schema anv?nds); pannor f?r pulveriserat kol under experimentets varaktighet, om m?jligt, b?r omvandlas till gas eller eldningsolja. Och i alla fall ?r det l?ttare och mer exakt att best?mma sugkopparna i n?rvaro av direkta m?tningar av luftfl?det efter luftv?rmaren (totalt eller genom att l?gga till kostnaderna f?r individuella fl?den), best?mma parametern FR?N i ekvation (5) enligt formeln
(9)
Tillg?nglighet f?r direkta m?tningar F c l?ter dig best?mma sug och genom att j?mf?ra dess v?rde med v?rdena som best?ms av pannans v?rmebalans:
;
(10)
(11)
I ekvation (10): och - fl?deshastighet av levande ?nga och ?teruppv?rmnings?nga, t/h; och - ?kning av v?rmeabsorptionen i pannan l?ngs huvudv?gen och v?gen f?r ?terv?rmnings?ngan, kcal / kg; - verkningsgrad, panna brutto, %; - minskad luftf?rbrukning (m 3) under normala f?rh?llanden per 1000 kcal f?r ett specifikt br?nsle (tabell 2); - ?verskottsluft bakom ?verhettaren.
Tabell 2
De teoretiskt erforderliga luftvolymerna som ges f?r f?rbr?nning av olika br?nslen
|
Pool, typ av br?nsle |
Br?nsleegenskaper |
Luftvolym reducerad per 1000 kcal (vid a = 1), 10 3 m 3 / kcal |
Donetsk | Kuznetsky | Karaganda | Ekibastuz |
ss |
Podmoskovny | Raychikhisky | Irsha-Borodinsky | Berezovsky | Skiffer | mald torv | eldningsolja | Gaz Stavropol-Moskva |
(12)
.
(13)
2.3. Best?mning av luftsug i pannanl?ggningens gaskanaler
Med m?ttlig sugning ?r det l?mpligt att organisera best?mning av ?verskottsluft i kontrollsektionen (bakom ?verhettaren), bakom luftv?rmaren och bakom r?kavgaserna. Om sugkopparna avsev?rt (tv? g?nger eller mer) ?verstiger de normativa, ?r det l?mpligt att organisera m?tningar i ett stort antal sektioner, till exempel f?re och efter en luftv?rmare, s?rskilt en regenerativ, f?re och efter en elektrostatisk filter. I dessa sektioner ?r det tillr?dligt, s?v?l som i styrningen, att organisera m?tningar p? h?ger och v?nster sida av pannan (b?da gaskanalerna i den T-formade pannan), med tanke p? de som uttrycks i avsnitt 2. 2.1 h?nsyn till provtagningsplatsens representativitet f?r analys. Eftersom det ?r sv?rt att organisera samtidig analys av gaser i m?nga sektioner, utf?rs m?tningar vanligtvis f?rst fr?n ena sidan av pannan (i kontrollsektionen, bakom luftv?rmaren, bakom r?kavluftaren), sedan fr?n den andra. Uppenbarligen ?r det under hela experimentet n?dv?ndigt att s?kerst?lla en stabil drift av pannan. V?rdet p? sugkoppar best?ms som skillnaden mellan v?rdena p? ?verskottsluft i de j?mf?rda sektionerna,2.4. Best?mning av luftsug i dammberedningssystem
Sugkoppar b?r best?mmas enligt [7] i installationer med industribunker, samt vid direktbl?sning vid torkning med r?kgaser. Vid gastorkning best?ms i b?da fallen sugkoppar, som i pannan, p? basis av gasanalys i b?rjan och i slutet av installationen. Ber?kning av sugkoppar i f?rh?llande till volymen av gaser i b?rjan av installationen utf?rs enligt formeln
(14)
Vid torkning med luft i pulveriseringssystem med industritratt f?r att best?mma sug, ?r det n?dv?ndigt att organisera m?tningen av luftfl?det vid inloppet till pulveriseringssystemet och v?ttorkmedlet p? sug- eller utloppssidan av kvarnfl?kten. Vid best?mning vid inloppet till kvarnfl?kten b?r ?tercirkulationen av torkmedlet i brukets inloppsr?r st?ngas under hela sugkoppsbest?mningen. Fl?deshastigheterna f?r luft och v?ttorkmedel best?ms med standard m?tinstrument eller med hj?lp av multiplikatorer tarerade med Prandtl-r?r [4]. Kalibrering av multiplikatorer b?r utf?ras under f?rh?llanden s? n?ra de fungerande som m?jligt, eftersom avl?sningarna av dessa enheter inte strikt ?r f?rem?l f?r de lagar som ?r inneboende i standardgasanordningar. F?r att f? volymerna till normala f?rh?llanden m?ts luftens temperatur och tryck vid inloppet till installationen och v?ttorkmedlet vid kvarnfl?kten. Luftdensitet (kg / m 3) i sektionen framf?r kvarnen (vid vanligen accepterad vatten?nghalt (0,01 kg / kg torr luft):
(15)
Var ?r det absoluta lufttrycket framf?r kvarnen p? den plats d?r fl?det m?ts, mm Hg. Konst. Densiteten av torkmedlet framf?r kvarnfl?kten (kg / m 3) best?ms av formeln
(16)
Var ?r ?kningen av inneh?llet av vatten?nga p? grund av den f?r?ngade fukten i br?nslet, kg / kg torr luft, best?mt av formeln
(17)
H?r P? m ?r brukets produktivitet, t/h; m ?r koncentrationen av br?nsle i luften, kg/kg; - luftfl?de framf?r kvarnen under normala f?rh?llanden, m 3 /h; - andelen f?r?ngad fukt i 1 kg av det ursprungliga br?nslet, best?mt av formeln
(18)
I vilken ?r br?nslets arbetsfuktighet, %; - dammfuktighet, %, Ber?kningar vid best?mning av sugkoppar utf?rs enligt formlerna:
(20)
(21)
V?rdet p? sugkopparna i f?rh?llande till det luftfl?de som teoretiskt ?r n?dv?ndigt f?r br?nslef?rbr?nning best?ms av formeln
(22)
D?r - medelv?rdet av sugkoppar f?r alla dammberedningssystem, m 3 / h; n- det genomsnittliga antalet operativsystem f?r dammberedning vid pannans nominella belastning; P? k - br?nslef?rbrukning f?r pannan, t / h; V 0 - teoretiskt erforderligt luftfl?de f?r f?rbr?nning av 1 kg br?nsle, m 3 /kg. F?r att best?mma v?rdet baserat p? v?rdet av koefficienten som best?ms av formel (14), ?r det n?dv?ndigt att best?mma m?ngden torkmedel vid inloppet till installationen och sedan utf?ra ber?kningar baserade p? formlerna (21) och (22). Om det ?r sv?rt att best?mma v?rdet (till exempel i pulveriseringssystem med fl?ktkvarnar p? grund av h?ga gastemperaturer), s? kan detta g?ras baserat p? gasfl?det i slutet av installationen - [beh?ll beteckningen p? formel (21) )]. F?r att g?ra detta best?ms det med avseende p? tv?rsnittet bakom installationen av formeln
(23)
I detta fall
Vidare best?ms den av formel (24). N?r man best?mmer f?rbrukningen av ett tork-ventilerande medel under gastorkning, ?r det l?mpligt att best?mma densiteten enligt formel (16), genom att ers?tta v?rdet i n?mnaren ist?llet f?r . Det senare kan enligt [5] best?mmas med formlerna:
(25)
Var ?r densiteten av gaser vid a = 1; - reducerad br?nslefuktighet, % per 1000 kcal (1000 kg % / kcal); och - koefficienter som har f?ljande v?rden:
3. BEST?MNING AV V?RMEF?RLUSTER OCH EFFEKTIVITET PANNA
3.1. Ber?kningar f?r att best?mma komponenterna i v?rmebalansen utf?rs enligt de givna egenskaperna hos br?nslet [5] p? samma s?tt som det g?rs i [8]. Pannans verkningsgrad (%) best?ms av den omv?nda balansen enligt formelnVar q 2 - v?rmef?rlust med utg?ende gaser, %; q 3 - v?rmef?rlust med kemisk ofullst?ndighet av f?rbr?nning, %; q 4 - v?rmef?rlust med mekanisk ofullst?ndig f?rbr?nning, %; q 5 - v?rmef?rlust till milj?n, %; q 6 - v?rmef?rlust med slaggens fysiska v?rme, %. 3.2. P? grund av det faktum att dessa riktlinjer har till uppgift att bed?ma kvaliteten p? reparationer, och j?mf?rande tester utf?rs under ungef?r samma f?rh?llanden, kan v?rmef?rluster med avgaser best?mmas med tillr?cklig noggrannhet med hj?lp av en n?got f?renklad formel (j?mf?rt med antogs i [8]):
Var ?r koefficienten f?r ?verskottsluft i avgaserna; - r?kgastemperatur, °С; - kall lufttemperatur, °С; q 4 - v?rmef?rlust med mekanisk ofullst?ndig f?rbr?nning, %; TillF- korrektionsfaktor som tar h?nsyn till v?rmen som inf?rs i pannan med uppv?rmd luft och br?nsle; Till , FR?N, b- koefficienter beroende p? br?nslets kvalitet och reducerade fukthalt, vars medelv?rden anges i tabell. 3.
Tabell 3
Medelv?rden f?r koefficienterna K, C och d f?r ber?kning av v?rmef?rluster q 2
Br?nsle |
FR?N | antracit, |
3,5 + 0,02 W p ? 3,53 |
0,32 + 0,04 W p ? 0,38 |
semi-antracit, | magra kol | stenkol | brunkol |
3,46 + 0,021 W p |
0,51 +0,042 W sid |
0,16 + 0,011 W p |
Skiffer |
3,45 + 0,021 W sid |
0,65 +0,043 W p |
0,19 + 0,012 W p |
Torv |
3,42 + 0,021 W sid |
0,76 + 0,044 W p |
0,25 + 0,01W sid |
Ved |
3,33 + 0,02 W p |
0,8 + 0,044 W p |
0,25 + 0,01W sid |
Br?nnolja, olja | naturgaser | Associerade gaser | *P? W n >= 2 b = 0,12 + 0,014 W P. |
(29)
Det ?r vettigt att endast ta h?nsyn till br?nslets fysiska v?rme n?r du anv?nder uppv?rmd eldningsolja. Detta v?rde ber?knas i kJ / kg (kcal / kg) enligt formeln
(30)
Var ?r eldningsoljans specifika v?rmekapacitet vid den temperatur d? den kommer in i ugnen, kJ/(kg °C) [kcal/(kg °C)]; - temperaturen p? eldningsolja som kommer in i pannan, uppv?rmd utanf?r den, °С; - Andelen eldningsolja av v?rme i blandningen av br?nslen. Den specifika v?rmef?rbrukningen per 1 kg br?nsle som inf?rs i pannan med luft (kJ / kg) [(kcal / kg)] under dess f?rv?rmning i v?rmare ber?knas med formeln
D?r - ?verskottsluft kommer in i pannan i luftv?gen f?re luftv?rmaren; - ?kning av lufttemperaturen i v?rmare, °С; - reducerad br?nslefuktighet, (kg % 10 3) / kJ [(kg % 10 3) / kcal]; - fysisk konstant lika med 4,187 kJ (1 kcal); - nettov?rmev?rde, kJ (kcal/kg). Den reducerade fukthalten i fast br?nsle och eldningsolja ber?knas baserat p? nuvarande medeldata vid kraftverket med hj?lp av formeln
(32)
Var ?r br?nslets fukthalt f?r arbetsmassan, %, Vid gemensam f?rbr?nning av br?nsle av olika typer och kvaliteter, om koefficienterna K, S och b f?r olika m?rken fast br?nsle skiljer sig fr?n varandra, de givna v?rdena f?r dessa koefficienter i formel (28) best?ms av formeln
D?r a 1 a 2 ... a n ?r de termiska fraktionerna av vart och ett av br?nslena i blandningen; Till 1 Till 2 ...Till n - koefficientv?rden Till (FR?N,b) f?r vart och ett av br?nslena. 3.3. V?rmef?rluster med kemisk ofullst?ndighet av br?nslef?rbr?nning best?ms av formlerna: f?r fast br?nsle
F?r eldningsolja
F?r naturgas
Koefficienten tas lika med 0,11 eller 0,026, beroende p? vilka enheter den best?ms i - i kcal / m 3 eller kJ / m 3. V?rdet best?ms av formeln
Vid ber?kning i kJ / m 3 multipliceras de numeriska koefficienterna i denna formel med koefficienten K \u003d 4,187 kJ / kcal. I formel (37) S?, H 2 och CH 4 - volymetriskt inneh?ll av produkter av ofullst?ndig f?rbr?nning av br?nslen i procent i f?rh?llande till torra gaser. Dessa v?rden best?ms med hj?lp av kromatografer p? prelimin?rt utvalda gasprover [4]. F?r praktiska ?ndam?l, n?r pannans driftl?ge utf?rs med ?verskottsluft, vilket ger ett minimiv?rde q 3 r?cker det att endast ers?tta v?rdet i formel (37). S?. I det h?r fallet klarar du dig med enklare gasanalysatorer av typen " Testo term". 3.4. Till skillnad fr?n andra f?rluster, f?r att best?mma v?rmef?rluster vid mekanisk ofullst?ndig f?rbr?nning, kr?vs kunskap om egenskaperna hos det fasta br?nsle som anv?nds i specifika experiment - dess v?rmev?rde och arbetsaskainneh?ll MEN R. Vid eldning av stenkol fr?n os?kra leverant?rer eller kvaliteter ?r det anv?ndbart att k?nna till utbytet av flyktiga ?mnen, eftersom detta v?rde kan p?verka graden av br?nsleutbr?nning - inneh?llet av br?nnbart material i medbringaren Gun och slagg Gsl. Ber?kningar utf?rs enligt formler:
(38)
Var och - andelen br?nsleaska som faller ned i en kall tratt och f?rs bort av r?kgaser; - V?rmev?rde p? 1 kg br?nnbart material, lika med 7800 kcal/kg eller 32660 kJ/kg. Det ?r tillr?dligt att ber?kna v?rmef?rluster med indragning och slagg separat, speciellt med stora skillnader i G un och G linje I det senare fallet ?r det mycket viktigt att f?rfina v?rdet av , eftersom rekommendationerna [9] i denna fr?ga ?r mycket ungef?rliga. I praktiken och G shl beror p? dammets finhet och graden av f?rorening av ugnen med slaggavlagringar. F?r att f?rtydliga v?rdet rekommenderas det att utf?ra speciella tester [4]. Vid f?rbr?nning av fast br?nsle blandat med gas eller eldningsolja best?ms v?rdet (%) av uttrycket
Var ?r andelen fast br?nsle i termer av v?rme av den totala br?nslef?rbrukningen. Med samtidig f?rbr?nning av flera kvaliteter av fast br?nsle utf?rs ber?kningar enligt formel (39) enligt v?gda medelv?rden och MEN R. 3.5. V?rmef?rlusterna till milj?n ber?knas utifr?n rekommendationerna [9]. N?r man utf?r experiment med en belastning D till mindre ?n den nominella, utf?rs omr?kningen enligt formeln
3.6. V?rmef?rluster med den fysiska v?rmen hos slaggen ?r signifikanta endast vid avl?gsnande av flytande slagg. De best?ms av formeln
(42)
Var ?r askentalpin, kJ/kg (kcal/kg). Best?ms enligt [9]. Temperaturen p? askan vid borttagning av fast aska antas vara 600 ° C, f?r v?tska - lika med temperaturen f?r normalt avl?gsnande av flytande aska t nzh eller t zl + 100°C, vilka best?ms enligt [9] och [10]. 3.7. N?r man utf?r experiment f?re och efter reparation ?r det n?dv?ndigt att str?va efter att beh?lla samma maximala antal parametrar (se avsnitt 1.4 i dessa riktlinjer) f?r att minimera antalet korrigeringar som beh?ver matas in. Endast r?ttelse till q 2 f?r kall lufttemperatur t x.v, om temperaturen vid inloppet till luftv?rmaren h?lls p? en konstant niv?. Detta kan g?ras p? basis av formel (28) genom att definiera q 2 vid olika v?rden t x.c. Att ta h?nsyn till p?verkan av avvikelsen fr?n andra parametrar kr?ver experimentell verifiering eller maskinverifieringsber?kning av pannan.
4. BEST?MNING AV SKADLIGA UTSL?PP
4.1. Behovet av att best?mma koncentrationerna av kv?veoxider ( NEJ x) och ?ven S? 2 och S? dikteras av hur br?dskande problemet med att minska skadliga utsl?pp fr?n kraftverk ?r, vilket har f?tt ?kad uppm?rksamhet under ?ren [11, 12]. I [13] saknas detta avsnitt. 4.2. F?r att analysera r?kgaser f?r inneh?llet av skadliga utsl?pp anv?nds b?rbara gasanalysatorer fr?n m?nga f?retag. De vanligaste vid kraftverk i Ryssland ?r elektrokemiska enheter fr?n det tyska f?retaget " testo". F?retaget tillverkar enheter av olika klasser. Med den enklaste enheten " testo 300M" inneh?ll i torra r?kgaser kan best?mmas O 2 i % och volymfraktioner ( ppt)* S? och NEJ x och automatiskt omvandla volymfraktioner till mg/nm 3 vid a = 1,4. Med ett mer sofistikerat instrument testo- 350" ?r det m?jligt, f?rutom ovanst?ende, att best?mma gasens temperatur och hastighet vid sondens ins?ttningspunkt, best?mma pannans verkningsgrad genom ber?kning (om sonden ?r inf?rd i r?kkanalen bakom pannan), separat best?mma med ett extra block (" Testo- 339") inneh?ll NEJ och NEJ 2 och vid anv?ndning av uppv?rmda slangar (upp till 4 m l?nga) S? 2 . ___________ *1 ppt= 1/10 6 volym. 4.3. I pannors ugnar, under f?rbr?nning av br?nsle, bildas huvudsakligen kv?vemonoxid (med 95 - 99%). NEJ, och inneh?llet av mer giftig dioxid NEJ 2 ?r 1-5%. I pannans r?kkanaler och vidare i atmosf?ren sker en partiell okontrollerad efteroxidation NEJ i NEJ 2 D?rf?r, konventionellt, vid omvandling av volymfraktionen ( ppt) NEJ x till ett standardmassav?rde (mg / nm 3) vid a \u003d 1,4, till?mpas en omvandlingsfaktor p? 2,05 (och inte 1,34, som f?r NEJ). Samma koefficient anv?nds i enheterna " testo" n?r du ?vers?tter v?rden fr?n ppt i mg/nm3. 4.4. Halten av kv?veoxider best?ms vanligtvis i torra gaser, d?rf?r b?r vatten?nga som finns i r?kgaser kondenseras och avl?gsnas s? mycket som m?jligt. F?r att g?ra detta, f?rutom kondensatf?llan, som ?r utrustad med enheter " testo", l?mplig f?r korta rader installera en Drexler-kolv framf?r enheten f?r att organisera gas som bubblar genom vattnet. 4.5. Representativt gasprov f?r best?mning NEJ x, och S O 2 och S? kan tas endast i sektionen bakom r?kgasutsug, d?r gaserna blandas, men i sektionerna n?rmare ugnen ?r det m?jligt att erh?lla f?rvr?ngda resultat i samband med provtagning fr?n r?kgasplymen, som k?nnetecknas av en ?kad resp. minskat inneh?ll av NEJ X, S? 2 eller S?. Samtidigt en detaljerad studie av orsakerna f?rh?jda v?rden NEJ x det ?r anv?ndbart att ta prover fr?n flera punkter l?ngs kanalens bredd. Detta g?r att du kan l?nka v?rden NEJ x med organisationen av ugnsl?get, hitta l?gen som k?nnetecknas av en mindre spridning av v?rden NEJ x och f?ljaktligen ett mindre medelv?rde. 4.6. Definition NEJ x f?re och efter reparation, s?v?l som best?mning av andra indikatorer f?r pannan, b?r utf?ras vid nominell belastning och i de l?gen som rekommenderas av regimkortet. Det senare b?r i sin tur fokuseras p? anv?ndningen av tekniska metoder f?r att undertrycka kv?veoxider - organiseringen av stegvis f?rbr?nning, inf?randet av recirkulationsgaser i br?nnarna eller i luftkanalerna framf?r br?nnarna, olika br?nsle- och lufttillf?rsel till olika niv?er av br?nnare etc. 4.7. Genomf?ra experiment om maximal minskning NEJ x , vilket ofta uppn?s genom att minska ?verskottsluften i styrsektionen (bakom ?verhettaren), b?r en ?kning undvikas S?. Gr?nsv?rdena f?r nykonstruerade eller rekonstruerade pannor, enligt [12], ?r: f?r gas och eldningsolja - 300 mg/nm 3, f?r pulveriserat kol pannor med fast och flytande slaggborttagning - 400 och 300 mg/nm 3 , respektive. Omr?kning S? och S? 2 av ppt i mg/nm 3 produceras genom att multiplicera med den specifika vikten 1,25 och 2,86. 4.8. F?r att eliminera fel vid best?mning av inneh?llet i r?kgaser S? 2 ?r det n?dv?ndigt att extrahera gaserna bakom r?kgasutsuget och dessutom f?rhindra kondensation av vatten?nga som finns i r?kgaserna, eftersom S? 2 l?ser sig v?l i vatten f?r att bildas H 2 S? 3 F?r att g?ra detta, vid en h?g temperatur p? r?kgaserna, vilket utesluter kondensering av vatten?nga i gasprovtagningsr?ret och slangen, g?r dem s? korta som m?jligt. I sin tur, vid eventuell fuktkondensering, b?r uppv?rmda (upp till en temperatur p? 150 ° C) slangar och ett f?ste f?r torkning av r?kgaser anv?ndas. 4.9. Provtagning bakom r?kutsuget f?rknippas under en tillr?ckligt l?ng period med minusgrader omgivande luft och instrument" testo"?r konstruerade f?r drift i temperaturintervallet +4 ? + 50 ° С, d?rf?r ?r det n?dv?ndigt att installera isolerade b?s f?r m?tningar bakom r?kavluftaren p? vintern. F?r pannor utrustade med v?taskuppsamlare ?r definitionen S? 2 bakom r?kutsuget g?r det m?jligt att ta h?nsyn till partiell absorption S? 2 i scrubbers. 4.10. F?r att eliminera systematiska fel i definitionen NEJ x och S? 2 och j?mf?r dem med generaliserade material, ?r det tillr?dligt att j?mf?ra experimentdata med de ber?knade v?rdena. Den senare kan best?mmas enligt [13] och [14] 4.11. Kvaliteten p? reparationen av en pannanl?ggning, bland andra indikatorer, k?nnetecknas av utsl?pp av fasta partiklar till atmosf?ren. Om det ?r n?dv?ndigt att fastst?lla dessa extremv?rden ska [15] och [16] anv?ndas.5. BEST?MNING AV ?NGTEMPERATURNIV?N OCH OMR?DET F?R DESS REGLERING
5.1. N?r man utf?r driftstester ?r det n?dv?ndigt att identifiera det m?jliga omr?det f?r ?ngtemperaturkontroll med hj?lp av desuperheaters och, om detta omr?de ?r otillr?ckligt, best?mma behovet av att ingripa i f?rbr?nningsl?get f?r att s?kerst?lla den n?dv?ndiga niv?n av ?verhettning, eftersom dessa parametrar best?mmer pannans tekniska skick och karakterisera kvaliteten p? reparationen. 5.2. Uppskattning av ?ngtemperaturniv?n utf?rs enligt v?rdet p? den villkorade temperaturen (?ngtemperaturen vid avst?ngning av ?verhettarna). Denna temperatur best?ms fr?n tabellerna f?r vatten?nga baserat p? den villkorade entalpin:
(43)
Var ?r entalpin f?r ?verhettad ?nga, kcal/kg; - minskning av ?ngentalpi i desuperheatern, kcal/kg; Till- koefficient som tar h?nsyn till ?kningen av v?rmeabsorptionen av ?verhettaren p? grund av ?kningen av temperaturskillnaden n?r ?verhettaren sl?s p?. V?rdet p? denna koefficient beror p? platsen f?r desuperheatern: ju n?rmare desuperheatern ?r placerad till utloppet av ?verhettaren, desto n?rmare ?r koefficienten enhet. N?r du installerar en ?verhettare med m?ttad yta Till taget lika med 0,75 - 0,8. N?r man anv?nder en yt?verhettare f?r att kontrollera ?ngans temperatur, d?r ?ngan kyls genom att en del av matarvattnet leds genom den,
(44)
Var och ?r entalpin f?r matarvatten och vatten vid inloppet till economizern; - entalpi av ?nga f?re och efter desuperheatern. I de fall pannan har flera insprutningar, best?ms vattenfl?det f?r den sista insprutningen l?ngs ?ngbanan av formel (46). F?r den f?reg?ende injektionen, ist?llet f?r i formel (46), b?r man ers?tta (-) och v?rdena f?r entalpin f?r ?nga och kondensat som motsvarar denna injektion. Formel (46) skrivs p? liknande s?tt f?r det fall d? antalet injektioner ?r fler ?n tv?, dvs. ersatt ( - - ), etc. 5.3. Omr?det f?r pannbelastningar, inom vilket den nominella temperaturen f?r levande ?nga tillhandah?lls av anordningar utformade f?r detta ?ndam?l utan att st?ra ugnens driftl?ge, best?ms experimentellt. Begr?nsningen f?r en fatpanna n?r belastningen minskar ?r ofta f?rknippad med l?ckage av reglerventiler och n?r belastningen ?kar kan det bli en konsekvens l?g temperatur matarvatten p? grund av det relativt l?gre ?ngfl?det genom ?verhettaren vid en konstant br?nslef?rbrukning. F?r att ta h?nsyn till effekten av matarvattentemperaturen, anv?nd en graf liknande den som visas i fig. 3, och f?r att r?kna om belastningen p? matarvattnets nominella temperatur - i fig. 4. 5.4. Vid j?mf?rande tester av pannan f?re och efter reparation m?ste belastningsomr?det vid vilket den nominella temperaturen f?r efterv?rmnings?ngan bibeh?lls experimentellt best?mmas. Detta h?nvisar till anv?ndningen av designmedel f?r att kontrollera denna temperatur - en ?nga-?ngv?rmev?xlare, gasrecirkulation, en gasbypass f?rutom en industriell ?verhettare (pannor TP-108, TP-208 med en delad svans), injektion. Bed?mningen b?r utf?ras med v?rmarna p?. h?gt tryck(designtemperatur f?r matarvattnet) och med h?nsyn till ?ngans temperatur vid inloppet till ?verhettaren och f?r dubbelkassettpannor - med samma belastning av b?da h?ljena.
Ris. 3. Ett exempel p? best?mning av den n?dv?ndiga ytterligare minskningen av temperaturen f?r ?verhettad ?nga i ?verhettare med en minskning av temperaturen p? matarvattnet och uppr?tth?llande av ett konstant ?ngfl?de
Notera. Grafen ?r baserad p? det faktum att n?r matarvattentemperaturen sjunker, till exempel fr?n 230 till 150°C, och pannans ?ngeffekt och br?nslef?rbrukning f?rblir of?r?ndrade, ?kar ?ngentalpin i ?verhettaren (kl. R p.p = 100 kgf / cm 2) a 1,15 g?nger (fr?n 165 till 190 kcal / kg), och ?ngtemperaturen fr?n 510 till 550 ° C
Ris. 4. Ett exempel p? best?mning av pannbelastningen, reducerad till en nominell matarvattentemperatur p? 230 °C (vidt som.= 170 °С och Dt= 600 t/h Dnom = 660 t/h)
Notera . Grafen ?r byggd under f?ljande f?rh?llanden: t p.e = 545/545°C; R p.p = 140 kgf/cm2; R"bal \u003d 28 kgf / cm 2; R"bal \u003d 26 kgf / cm 2; t"bal \u003d 320 ° C; D prom / D pp \u003d 0,8Lista ?ver begagnad litteratur
1. Metod f?r bed?mning av pannanl?ggningars tekniska skick f?re och efter reparation: RD 34.26.617-97.- M .: SPO ORGRES, 1998. 2. Organisationsregler Underh?ll och reparation av utrustning, byggnader och strukturer av kraftverk och n?tverk: RD 34.38.030-92. - M.: TsKB Energoremont, 1994. 3. Riktlinjer f?r att sammanst?lla regimkartor ?ver pannanl?ggningar och optimera deras f?rvaltning: RD 34.25.514-96. - M.: SPO ORGRES, 1998. 4. Trembovlya V.I., Finger E.D., Avdeeva A.A. Termisk testning panninstallationer. - M.: Energoatomizdat, 1991. 5. Pekker Ya.L. Termotekniska ber?kningar enligt br?nslets givna egenskaper. - M.: Energi, 1977. 6. Tolchinsky E.N., Dunsky V.D., Gachkova L.V. Best?mning av luftsug i pannanl?ggningars f?rbr?nningskammare. - M.: Elstationer, nr 12, 1987. 7. Regler f?r teknisk drift av elstationer och eln?t Ryska Federationen: RD 34.20.501-95. - M.: SPO ORGRES, 1996. 8. Riktlinjer f?r sammanst?llning och underh?ll av energiegenskaperna f?r utrustning f?r v?rmekraftverk: RD 34.09.155-93. - M.: SPO ORGRES, 1993. 9. Termisk ber?kning av pannenheter ( Normativ metod). - M.: Energi, 1973. 10. Energibr?nsle i USSR: en handbok. - M.: Energoatomizdat, 1991. 11. Kotler V.R. Kv?veoxider i r?kgaser fr?n pannor. - M.: Energoatomizdat, 1987. 12. GOST R 50831-95. Panninstallationer. Termisk utrustning. Allm?nna tekniska krav. 13. Metod f?r att best?mma brutto- och specifika utsl?pp skadliga ?mnen ut i atmosf?ren fr?n pannor i termiska kraftverk: RD 34.02.305-90. - M.: Rotaprint VTI, 1991. 14. Riktlinjer f?r ber?kning av kv?veoxidutsl?pp fr?n r?kgaser fr?n pannor i v?rmekraftverk: RD 34.02.304-95. - M.: Rotaprint VTI, 1996. 15. Metod f?r att best?mma graden av r?kgasrening i askuppsamlingsanl?ggningar (expressmetod): RD 34.02.308-89. - M.: SPO Soyuztekhenergo, 1989. RD 153-34.0-02.308-98 16. Testmetod f?r askuppsamlingsanl?ggningar av v?rmekraftverk och pannhus: RD 34.27.301-91. - M.: SPO ORGRES, 1991.Allm?n information. Panncentralen best?r av en panna och hj?lputrustning
HUVUDUTRUSTNING F?R THERMAL
KRAFTVERK
Kapitel 7
PANNEVERK AV V?RMEKRAFTVERK
Allm?n information
Pannanl?ggningen best?r av en panna och hj?lputrustning. Enheter som ?r utformade f?r att producera ?nga eller varmvatten med ?kat tryck p? grund av den v?rme som frig?rs vid f?rbr?nning av br?nsle, eller v?rme som tillf?rs fr?n fr?mmande k?llor (vanligtvis med heta gaser), kallas pannenheter. De ?r uppdelade i ?ngpannor respektive varmvattenpannor. Pannenheter som anv?nder (d.v.s. utnyttjar) v?rmen fr?n avgaser fr?n ugnar eller andra huvud- och biprodukter fr?n olika tekniska processer kallas spillv?rmepannor.
Pannans sammans?ttning inkluderar: en ugn, en ?verhettare, en ekonomisator, en luftv?rmare, en ram, en foder, v?rmeisolering, kl?dsel.
Hj?lputrustning inkluderar: dragbl?sare, anordningar f?r reng?ring av ytor, utrustning f?r br?nsleberedning och br?nslef?rs?rjning, utrustning f?r borttagning av slagg och aska, anordningar f?r uppsamling av aska och andra gasreningsanordningar, gas- och luftledningar, vatten-, ?nga- och br?nsleledningar, armaturer, headset, automation , instrument och kontrollanordningar och skydd, vattenbehandlingsutrustning och skorsten.
Ventiler inkluderar styr- och avst?ngningsanordningar, s?kerhets- och vattentestventiler, tryckm?tare, vattenindikeringsanordningar.
Headsetet inneh?ller brunnar, peepers, luckor, grindar, spj?ll.
Byggnaden som pannorna ?r placerade i kallas pannrum.
Komplexet av enheter, som inkluderar en pannenhet och hj?lputrustning, kallas en pannanl?ggning. Beroende p? vilken typ av br?nsle som f?rbr?nns och andra f?rh?llanden kanske vissa av de specificerade extrautrustningarna inte ?r tillg?ngliga.
Pannanl?ggningar som levererar ?nga till turbinerna i termiska kraftverk kallas kraftverk. I vissa fall skapas speciella industri- och v?rmepannanl?ggningar f?r att f?rse industrikonsumenter med ?ng- och v?rmebyggnader.
Som v?rmek?llor f?r pannanl?ggningar, naturliga och konstgjorda br?nslen (kol, flytande och gasformiga produkter fr?n petrokemisk bearbetning, natur- och masugnsgaser, etc.), anv?nds avgaser fr?n industriella ugnar och andra anordningar.
Det tekniska schemat f?r pannanl?ggningen med en trumma ?ngpanna som arbetar p? pulveriserat kol visas i fig. 7.1. Br?nslet fr?n kollagret efter krossning matas av en transport?r till br?nslebunkern 3, varifr?n det skickas till pulveriseringssystemet med en kolpulverkvarn 1 . Pulveriserat br?nsle med en speciell fl?kt 2 transporteras genom r?r i luftfl?det till br?nnarna 3 i pannans 5 ugn placerade i pannrummet 10. Sekund?rluft tillf?rs ocks? br?nnarna av en fl?kt. 15 (vanligtvis genom en luftv?rmare 17 panna). Vatten f?r att mata pannan tillf?rs dess trumma 7 av en matarpump 16 matarvattentank 11, har en avluftningsanordning. Innan vatten tillf?rs trumman v?rms den upp i en vattenekonomisator. 9 panna. Avdunstning av vatten sker i r?rsystemet 6. Torr m?ttad ?nga fr?n trumman kommer in i ?verhettaren 8 skickas sedan till konsumenten.
Ris. 7.1. Teknologiskt schema f?r pannanl?ggningen:
1 - kolkvarn; 2 - kvarn fl?kt; 3 - br?nslebunker; 7 - br?nnare; 5 - kontur av pannenhetens ugn och gaskanaler; 6 - r?rsystem - ugnssk?rmar; 7 - trumma; 8 - ?verhettare; 9 - vatten jonomizer; 10 - kontur av pannhusbyggnaden (pannrum); 11 - vattentank med avluftningsanordning; 12 - skorsten; 13 - pump; 14- askuppsamlingsanordning; 15- fl?kt; 16- n?rings?mne cicoc; 17 - luftv?rmare; 18 - pump f?r att pumpa aska och slaggmassa; / - vattenv?g; b- ?verhettad ?nga; i- br?nslev?g; G - luftr?relsens v?g; d - v?g f?r f?rbr?nningsprodukter; e - v?g av aska och slagg
Br?nsle-luftblandningen som tillf?rs av br?nnarna till f?rbr?nningskammaren (ugnen) i ?ngpannan brinner ut och bildar en h?gtemperatur (1500 ° C) br?nnare som utstr?lar v?rme till r?ren 6, placerad p? insidan av ugnens v?ggar. Dessa ?r evaporativa v?rmeytor som kallas sk?rmar. Efter att ha gett en del av v?rmen till sk?rmarna, passerar r?kgaser med en temperatur p? cirka 1000 ° C genom den ?vre delen av den bakre sk?rmen, vars r?r finns h?r med stora intervall (denna del kallas en feston), och tv?tta ?verhettaren. Sedan r?r sig f?rbr?nningsprodukterna genom vattenf?rs?rjaren, luftv?rmaren och l?mnar pannan med en temperatur n?got h?gre ?n 100 °C. Gaserna som l?mnar pannan renas fr?n aska i askuppsamlaren 14 och r?kavluftare 13 sl?pps ut i atmosf?ren genom skorsten 12. Den pulvriserade askan som f?ngas upp fr?n r?kgaserna och slaggen som fallit ner i ugnen tas som regel bort i vattenfl?det genom kanalerna och sedan pumpas den resulterande massan ut med speciella bagerpumpar 18 och avl?gsnas genom r?rledningar.
Trumpannenheten best?r av f?rbr?nningskammare och; gaskanaler; trumma; v?rmeytor under tryck fr?n arbetsmediet (vatten, ?ng-vattenblandning, ?nga); luftv?rmare; anslutande r?rledningar och luftkanaler. De trycksatta v?rmeytorna inkluderar vattenf?rs?rjaren, de evaporativa elementen, som huvudsakligen bildas av eldstadens sk?rmar och feston, och ?verhettaren. Alla v?rmeytor p? pannan, inklusive luftv?rmaren, ?r vanligtvis r?rformiga. Endast vissa kraftfulla ?ngpannor har luftv?rmare av en annan design. F?r?ngningsytorna ?r anslutna till trumman och bildar tillsammans med fallr?ren som ansluter trumman till sk?rmarnas bottenkollektorer en cirkulationskrets. I trumman separeras ?nga och vatten, dessutom ?kar en stor tillf?rsel av vatten i den pannans tillf?rlitlighet.
Den nedre trapetsformade delen av pannenhetens ugn (se fig. 7.1) kallas en kall tratt - den kyler den delvis sintrade askresten som faller ut ur br?nnaren, som faller in i en speciell mottagningsanordning i form av slagg. Oljepannor har ingen kall tratt. Gaskanalen, i vilken vattenekonomisatorn och luftv?rmaren finns, kallas konvektiv (konvektiv axel), d?r v?rme ?verf?rs till vatten och luft huvudsakligen genom konvektion. V?rmeytorna som ?r inbyggda i denna gaskanal och kallas tail ones till?ter att s?nka temperaturen p? f?rbr?nningsprodukter fr?n 500...700 °C efter ?verhettaren till n?stan 100 °C, d.v.s. mer fullst?ndigt utnyttja v?rmen fr?n det br?nda br?nslet.
Hela r?rsystemet och panntrumman b?rs upp av en ram best?ende av pelare och tv?rbalkar. Ugnen och gaskanalerna skyddas fr?n externa v?rmef?rluster genom foder - ett lager av eldfast och isoleringsmaterial. FR?N yttre sidan pannans v?ggbekl?dnader ?r gast?ta mantlade med st?lpl?t f?r att f?rhindra att ?verfl?dig luft sugs in i ugnen och sl?r ut dammiga heta f?rbr?nningsprodukter som inneh?ller giftiga komponenter.
7.2. ?ndam?l och klassificering av pannaggregat
En pannenhet kallas en energianordning med en kapacitet D(t/h) f?r att producera ?nga vid ett givet tryck R(MPa) och temperatur t(°C). Ofta kallas denna enhet en ?nggenerator, eftersom ?nga genereras i den, eller helt enkelt ?ngkokare. Om slutprodukten ?r varmvatten med specificerade parametrar (tryck och temperatur) som anv?nds i industriella tekniska processer och f?r uppv?rmning av industri-, offentliga och bostadshus, kallas enheten varmvattenberedare. S?ledes kan alla pannor delas in i tv? huvudklasser: ?nga och varmvatten.
Beroende p? arten av r?relsen av vatten, ?ngvattenblandning och ?nga ?r ?ngpannor uppdelade enligt f?ljande:
Trumma med naturlig cirkulation (Fig. 7.2, a);
trumma med multipel forcerad cirkulation (Fig. 7.2, b);
direktfl?de (Fig. 7.2, i).
I trumpannor med naturlig cirkulation(Fig. 7.3) p? grund av skillnaden i densiteter av ?ngvattenblandningen i de v?nstra r?ren 2 och v?tskor i r?tt r?r 4 det kommer att ske en r?relse av ?ng-vattenblandningen i den v?nstra raden - upp och vattnet i den h?gra raden - ner. R?ren i den h?gra raden kallas s?nkning, och den v?nstra - lyftning (sk?rm).
F?rh?llandet mellan m?ngden vatten som passerar genom kretsen och kretsens ?ngkapacitet D f?r samma tidsperiod kallas cirkulationsf?rh?llande K c . F?r pannor med naturlig cirkulation K c varierar fr?n 10 till 60.
Ris. 7.2. ?nggenereringsscheman i ?ngpannor:
a- naturlig cirkulation; b- multipel p?tvingad cirkulation; i- Eng?ngsschema; B - trumma; ISP - evaporativa ytor; PE - ?verhettare; EK - vattenekonomisator; PN - matningspump; TsN - cirkulationspump; NK - nedre uppsamlare; F- v?rmef?rs?rjning; OP - stupr?r; POD - lyftr?r; D p - ?ngf?rbrukning; D pv - matarvattenf?rbrukning
Skillnaden i vikten av tv? v?tskekolonner (vatten i fallr?ret och ?ngvattenblandning i stigr?ren) skapar ett drivtryck D R, N/m 2, vattencirkulation i pannr?ren
var h- konturh?jd, m; r in och r cm - densitet (volymetrisk massa) av vatten och ?nga-vattenblandning, kg / m 3.
I pannor med forcerad cirkulation, r?relsen av vatten och ?ngvattenblandning (se fig. 7.2, b) utf?rs med tv?ng med hj?lp av en cirkulationspump TsN, vars drivtryck ?r utformat f?r att ?vervinna motst?ndet i hela systemet.
Ris. 7.3. Naturlig cirkulation av vatten i pannan:
1 - nedre grenr?r; 2 - v?nster r?r; 3 - panntrumma; 4 - h?ger trumpet
I eng?ngspannor (se bild 7.2, i) det finns ingen cirkulationskrets, det finns ingen multipel cirkulation av vatten, det finns ingen trumma, vatten pumpas av matarpumpen PN genom economizern EK, ISP:ns f?r?ngningsytor och ?ngv?xlaren PE ?r seriekopplade. Det b?r noteras att eng?ngspannor anv?nder vatten av h?gre kvalitet, allt vatten som kommer in i f?r?ngningsv?gen omvandlas helt till ?nga vid utg?ngen fr?n den, d.v.s. i detta fall cirkulationskvoten K c = 1.
?ngpannenheten (?nggeneratorn) k?nnetecknas av ?ngkapacitet (t/h eller kg/s), tryck (MPa eller kPa), temperatur p? producerad ?nga och matarvattentemperatur. Dessa parametrar listas i tabell. 7.1.
Tabell 7.1. Sammanfattningstabell ?ver pannenheter tillverkade av den inhemska industrin, som anger omfattningen
| Tryck, MPa(at) | Pannans ?ngeffekt, t/h | ?ngtemperatur, °C | Matarvattentemperatur, °C | Applikationsomr?de |
| 0,88 (9) | 0,2; 0,4; 0,7; 1,0 | M?ttad | Tillfredsst?llelse av tekniska och v?rmebehov av sm? industrif?retag | |
| 1,37 (14) | 2,5 | M?ttad | Tillfredsst?llelse av tekniska och uppv?rmningsbehov hos st?rre industrif?retag | |
| 4; 6,5; 10; 15; 20 | M?ttad eller ?verhettad, 250 | Kvartalsuppv?rmning av pannhus | ||
| 2,35 (24) | 4; 6,5; 10; 15; 20 | M?ttad eller ?verhettad, 370 och 425 | Tillgodose de tekniska behoven hos vissa industrif?retag | |
| 3,92 (40) | 6,5; 10; 15; 20; 25; 35; 50; 75 | Tillf?rsel av ?nga till turbiner med en kapacitet p? 0,75 till 12,0 MW vid kraftverk l?g effekt | ||
| 9,80 (100) | 60; 90; 120; 160; 220 | Tillf?rsel av ?nga till turbiner fr?n 12 till 50 MW i kraftverk | ||
| 13,70 (140) | 160; 210; 320; 420; 480 | Tillf?rsel av ?nga till turbiner med en kapacitet p? 50 till 200 MW vid stora kraftverk | ||
| 320; 500; 640 | ||||
| 25,00 (255) | 950; 1600; 2500 | 570/570 (med sekund?r ?verhettning) | ?ngf?rs?rjning f?r 300, 500 och 800 MW turbiner vid de st?rsta kraftverken |
Beroende p? ?ngkapacitet s?rskiljs pannor med l?g ?ngkapacitet (upp till 25 t/h), medium ?ngkapacitet (fr?n 35 till 220 t/h) och h?g ?ngkapacitet (fr?n 220 t/h eller mer).
Beroende p? trycket p? den producerade ?ngan s?rskiljs pannor: l?gt tryck (upp till 1,37 MPa), medeltryck (2,35 och 3,92 MPa), h?gt tryck (9,81 och 13,7 MPa) och superkritiskt tryck (25,1 MPa ). Gr?nsen som skiljer l?gtryckspannor fr?n medeltryckspannor ?r villkorad.
Pannenheter producerar antingen m?ttad ?nga eller ?nga ?verhettad till olika temperatur, vars v?rde beror p? dess tryck. F?r n?rvarande, i h?gtryckspannor, ?verstiger ?ngtemperaturen inte 570 °C. Matarvattnets temperatur, beroende p? ?ngtrycket i pannan, varierar fr?n 50 till 260 °C.
Varmvattenpannor k?nnetecknas av deras v?rmeeffekt (kW eller MW, i MKGSS-systemet - Gcal / h), temperatur och tryck p? uppv?rmt vatten, s?v?l som av den typ av metall som pannan ?r gjord av.
7.3. Huvudtyperna av pannenheter
Power panna enheter. Pannenheter med en ?ngkapacitet p? 50 till 220 t/h vid ett tryck p? 3,92 ... 13,7 MPa tillverkas endast i form av trumenheter som arbetar med naturlig vattencirkulation. Aggregat med en ?ngkapacitet p? 250 till 640 t/h vid ett tryck p? 13,7 MPa tillverkas b?de i form av fat och direktfl?de, och pannaggregat med en ?ngkapacitet p? 950 t/h eller mer vid ett tryck p? 25 MPa - endast i form av ett direktfl?de, eftersom naturlig cirkulation inte kan utf?ras vid superkritiskt tryck.
En typisk pannenhet med en ?ngkapacitet p? 50 ... 220 t / h f?r ett ?ngtryck p? 3,97 ... 13,7 MPa vid en ?verhettningstemperatur p? 440 ... 570 ° C (Fig. 7.4) k?nnetecknas av layouten av dess element i form av bokstaven P, vilket resulterar i tv? r?kgaspassager. Det f?rsta steget ?r en sk?rmad ugn, som best?mde namnet p? typen av pannenhet. Avsk?rmningen av ugnen ?r s? betydande att all v?rme som kr?vs f?r att omvandla vattnet som kommer in i panntrumman till ?nga ?verf?rs till silytorna i den. Kommer ut ur f?rbr?nningskammaren 2, r?kgaser kommer in i en kort horisontell anslutningskanal d?r ?verhettaren ?r placerad 4, endast separerad fr?n f?rbr?nningskammaren av en liten festong 3. D?refter skickas r?kgaserna till den andra - fallande gaskanalen, i vilken vattenekonomisatorer 5 och luftv?rmare ?r placerade i ett snitt. 6. Br?nnare 1 kan vara b?de virvlande, placerad p? frontv?ggen eller p? sidov?ggarna mittemot, och kantig (som visas i fig. 7.4). Med en U-formad layout av pannenheten som arbetar med naturlig vattencirkulation (Fig. 7.5), trumman 4 pannan ?r vanligtvis placerad relativt h?gt ?ver eldstaden; ?ngseparation i dessa pannor utf?rs vanligtvis i avl?gsna enheter - cykloner 5.
Ris. 7.4. Pannenhet med en ?ngkapacitet p? 220 t/h, ett ?ngtryck p? 9,8 MPa och en ?verhettad ?ngtemperatur p? 540 °C:
1 - br?nnare; 2 - f?rbr?nningskammare; 3 - girland; 4 - ?verhettare; 5 - vattenekonomisatorer; 6 - luftv?rmare
Vid f?rbr?nning av antracit anv?nds en halv?ppen, helt sk?rmad ugn. 2 med motsatta br?nnare 1 p? de fr?mre och bakre v?ggarna och en h?rd utformad f?r borttagning av flytande slagg. Dubbade sk?rmar isolerade med eldfast massa placeras p? f?rbr?nningskammarens v?ggar och ?ppna sk?rmar placeras p? kylkammarens v?ggar. Anv?nds ofta kombinerad ?ng?verhettare 3, best?ende av en takstr?lningsdel, halvstr?lningssk?rmar och en konvektiv del. I den ned?tg?ende delen av enheten, i ett snitt, d.v.s. omv?xlande, placeras en vattenekonomisator 6 andra steget (i riktning mot vattnet) och r?rformig luftv?rmare 7 i det andra steget (i riktning mot luften), f?ljt av en vattenf?rs?rjare 8 w luftv?rmare 9 f?rsta steget.
Ris. 7.5. Pannenhet med en ?ngkapacitet p? 420 t/h, ett ?ngtryck p? 13,7 MPa och en ?verhettad ?ngtemperatur p? 570 °C:
1 - br?nnare; 2 - sk?rmad ugn; 3 ~- ?verhettare; 4 - trumma;
5 - cyklon; 6, 8 - ekonomisatorer; 7, 9 - luftv?rmare
Pannenheter med en ?ngkapacitet p? 950, 1600 och 2500 t/h f?r ett ?ngtryck p? 25 MPa ?r konstruerade f?r att fungera i en enhet med turbiner med en kapacitet p? 300, 500 och 800 MW. Layouten f?r pannenheterna med den namngivna ?ngkapaciteten ?r U-formad med en luftv?rmare placerad utanf?r huvuddelen av enheten. ?nga ?verhettning dubbel. Dess tryck efter den prim?ra ?verhettaren ?r 25 MPa, temperaturen ?r 565 °C, efter den sekund?ra - 4 MPa respektive 570 °C.
Alla konvektiva v?rmeytor ?r gjorda i form av paket av horisontella spolar. Ytterdiametern p? v?rmeytornas r?r ?r 32 mm.
?ngpannor f?r industriella pannhus. Industriella pannhus som f?rser industrif?retag med l?gtrycks?nga (upp till 1,4 MPa) ?r utrustade med ?ngpannor tillverkade av den inhemska industrin med en kapacitet p? upp till 50 t / h. Pannor tillverkas f?r f?rbr?nning av fasta, flytande och gasformiga br?nslen.
Vid ett antal industrif?retag, n?r det ?r tekniskt n?dv?ndigt, anv?nds medeltryckspannor. Den vertikala entrumspannan BK-35 (Fig. 7.6) med en kapacitet p? 35 t / h vid ett ?vertryck i trumman p? 4,3 MPa (?ngtrycket vid ?verhettarens utlopp ?r 3,8 MPa) och en ?verhettning temperatur p? 440 ° C best?r av tv? vertikala gaskanaler - lyftande och nedre, anslutna i den ?vre delen av en liten horisontell r?kkanal. Detta arrangemang av pannan kallas U-formad.
Pannan har en h?gt utvecklad sk?rmyta och en relativt liten konvektiv balk. Silr?r 60 x 3 mm ?r gjorda av st?lkvalitet 20. Baksk?rmens r?r i den ?vre delen ?r delade och bildar en pilgrimsmussla. De nedre ?ndarna av silr?ren expanderas i kollektorer och de ?vre ?ndarna expanderas till en trumma.
Den huvudsakliga typen av ?ngpannor med l?g kapacitet, anv?nds ofta i olika industrier, transporter, verktyg och lantbruk(?nga anv?nds f?r teknologiska och uppv?rmnings- och ventilationsbehov), samt vid l?gkapacitetskraftverk, ?r DKVR vertikala vattenr?rspannor. Huvudegenskaperna f?r DKVR-pannorna anges i tabell. 7.2.
Varmvattenpannor. Det har tidigare n?mnts att vid kraftv?rmeverk med stor v?rmebelastning ist?llet f?r toppvattenberedare, varmvattenpannor h?g effekt f?r fj?rrv?rme stora industrif?retag, st?der och enskilda regioner.
Ris. 7.6. ?ngfatspanna BK-35 med olje-gasugn:
1 - olje-gas br?nnare; 2 - sidosk?rm; 3 - fr?mre sk?rm; 4 - gasf?rs?rjning; 5 - luftkanal; 6 - droppr?r; 7 - ram; 8 - cyklon; 9 - panntrumma; 10 - vattentillg?ng; 11 - ?verhettare uppsamlare; 12 - ?ngutlopp; 13 - yt?ngkylare; 14 - ?verhettare; 15 - serpentin economizer; 16 - r?kgasutlopp; 17 - r?rformig luftv?rmare; 18 - baksida sk?rm; 19 - f?rbr?nningskammare
Tabell 7.2. De viktigaste egenskaperna hos pannor DKVR, produktion
Uralkotlomash (flytande och gasformigt br?nsle)
| varum?rke | ?ngkapacitet, t/h | ?ngtryck, MPa | Temperatur, °C | Verkningsgrad, % (gas/br?nnolja) | M?tt, mm | Vikt (kg | ||
| L?ngd | Bredd | H?jd | ||||||
| DKVR-2.5-13 | 2,5 | 1,3 | 90,0/883 | |||||
| DKVR-4-13 | 4,0 | 1,3 | 90,0/888 | |||||
| DKVR-6; 5~13 | 6,5 | 1,3 | 91,0/895 | |||||
| DKVR-10-13 | 10,0 | 1,3 | 91,0/895 | |||||
| DKVR-10-13 | 10,0 | 1,3 | 90,0/880 | |||||
| DKVR-Yu-23 | 10,0 | 2,3 | 91,0/890 | |||||
| DKVR-10-23 | 10,0 | 2,3 | 90,0/890 | |||||
| DKVR-10-39 | 10,0 | 3,9 | 89,0 | |||||
| DKVR-10-39 | 10,0 | 3,9 | 89,0 | |||||
| DKVR-20-13 | 20,0 | 1,3 | 92,0/900 | 43 700 | ||||
| DKVR-20-13 | 20,0 | 1,3 | 91,0/890 | |||||
| DKVR-20-23 | 20,0 | 2,3 | 91,0/890 | 44 4001 |
Varmvattenpannor ?r utformade f?r att producera varmvatten med specificerade parametrar, fr?mst f?r uppv?rmning. De arbetar p? en direktfl?deskrets med ett konstant fl?de av vatten. Den slutliga uppv?rmningstemperaturen best?ms av f?ruts?ttningarna f?r att uppr?tth?lla en stabil temperatur i bostads- och arbetslokaler som v?rms upp av v?rmeanordningar, genom vilka vattnet som v?rms upp i pannan cirkulerar. D?rf?r, med en konstant yta p? v?rmeanordningarna, ?kas temperaturen p? vattnet som tillf?rs dem med en minskning av omgivningstemperaturen. Vanligtvis v?rms vattnet i v?rmen?tet i pannor fr?n 70 ... 104 till 150 ... 170 ° C. P? senare tid har det funnits en tendens att ?ka temperaturen p? vattenuppv?rmningen upp till 180 ... 200 °C.
F?r att undvika kondensering av vatten?nga fr?n r?kgaser och den resulterande externa korrosion av v?rmeytor m?ste vattentemperaturen vid inloppet till enheten vara ?ver daggpunkten f?r f?rbr?nningsprodukterna. I detta fall kommer temperaturen p? r?rv?ggarna vid punkten f?r vatteninloppet inte heller att vara l?gre ?n daggpunkten. D?rf?r b?r temperaturen p? inloppsvattnet inte vara l?gre ?n 60 °C vid drift naturgas, 70 °C vid drift med l?gsvavlig eldningsolja och 110 °C vid anv?ndning av h?gsvavlig eldningsolja. Eftersom vatten kan kylas i v?rmen?tet till en temperatur under 60 ° C, blandas en viss m?ngd (direkt) vatten som redan ?r uppv?rmt i pannan innan det g?r in i enheten.
Ris. 7.7. Gas-olja varmvattenpanna typ PTVM-50-1
Gasoljevarmvattenpannan av typen PTVM-50-1 (Fig. 7.7) med en v?rmeeffekt p? 50 Gcal / h har visat sig v?l i drift.
7.4. Huvudelementen i pannenheten
Huvudelementen i pannan ?r: evaporativa v?rmeytor (v?ggr?r och pannbunt), ?verhettare med ?ng?verhettningsregulator, vattenf?rs?rjare, luftv?rmare och draganordningar.
Pannans f?r?ngande ytor.?nggenererande (evaporativ) v?rmeytor skiljer sig fr?n varandra i pannor i olika system, men som regel ?r de huvudsakligen bel?gna i f?rbr?nningskammaren och uppfattar v?rme genom str?lning - str?lning. Dessa ?r sk?rmr?r, s?v?l som en konvektiv (panna) bunt installerad vid utloppet av ugnen p? sm? pannor (Fig. 7.8, a).
Ris. 7.8. F?r?ngare layouter (a) och ?verhettare (b) ytor p? trumpannenheten:
/ - konturen av ugnens foder; 2, 3, 4 - sidosk?rmspaneler; 5 - fr?mre sk?rm; 6, 10, 12 - samlare av sk?rmar och konvektiv str?le; 7 - trumma; 8 - girland; 9 - pannbunt; 11 - bakre sk?rm; 13 - v?ggmonterad str?lnings?verhettare; 14 - sk?rm semi-str?lning ?verhettare; 15 ~~ takstr?lnings?verhettare; 16 ~ ?verhettningsregulator; 17 - avl?gsnande av ?verhettad ?nga; 18 - konvektiv ?verhettare
Sk?rmarna p? pannor med naturlig cirkulation, som arbetar under vakuum i ugnen, ?r gjorda av sl?ta r?r(sl?ta r?rsk?rmar) med en innerdiameter p? 40...60 mm. Sk?rmarna ?r en serie vertikala lyftr?r kopplade parallellt med varandra med kollektorer (se fig. 7.8, a). Avst?ndet mellan r?ren ?r vanligtvis 4...6 mm. Vissa silr?r f?rs in direkt i trumman och har inga ?vre samlingar. Varje panel av sk?rmar, tillsammans med fallr?ren placerade utanf?r ugnens foder, bildar en oberoende cirkulationskrets.
R?ren p? den bakre sk?rmen vid utg?ngspunkten f?r f?rbr?nningsprodukterna fr?n ugnen f?ds upp i 2-3 rader. Detta utsl?pp av r?r kallas festooning. Det l?ter dig ?ka tv?rsnittet f?r passage av gaser, minska deras hastighet och f?rhindrar tillt?ppning av gapen mellan r?ren, h?rdade under kylning av sm?lta askpartiklar som utf?rs av gaser fr?n ugnen.
I ?nggeneratorer med h?g effekt, f?rutom v?ggmonterade, installeras ytterligare sk?rmar som delar upp ugnen i separata fack. Dessa sk?rmar ?r upplysta av facklor fr?n tv? sidor och kallas f?r dubbelljus. De uppfattar dubbelt s? mycket v?rme som v?ggmonterade. Tv?ljussk?rmar, som ?kar den totala v?rmeabsorptionen i ugnen, g?r det m?jligt att minska dess storlek.
?verhettare.?verhettaren ?r utformad f?r att ?ka temperaturen p? ?ngan som kommer fr?n pannans f?r?ngningssystem. Det ?r en av de mest kritiska delarna av pannenheten. Med en ?kning av ?ngparametrarna ?kar v?rmeabsorptionen av ?verhettare till 60% av pannenhetens totala v?rmeabsorption. ?nskan att erh?lla en h?g ?verhettning av ?ngan g?r det n?dv?ndigt att placera en del av ?verhettaren i zonen med h?ga temperaturer hos f?rbr?nningsprodukterna, vilket naturligtvis minskar styrkan hos r?rmetallen. Beroende p? best?mningsmetoden f?r att ?verf?ra v?rme fr?n gaser, ?verhettare eller deras individuella steg (Fig. 7.8, b) delas in i konvektiv, str?lande och semi-str?lande.
Str?lnings?verhettare ?r vanligtvis gjorda av r?r med en diameter p? 22 ... 54 mm. Vid h?ga ?ngparametrar placeras de i f?rbr?nningskammaren, och mest de tar emot v?rme genom str?lning fr?n facklan.
Konvektiva ?verhettare ?r placerade i en horisontell r?kkanal eller i b?rjan av en konvektiv axel i form av t?ta paket bildade av spolar med ett steg l?ngs r?kkanalens bredd lika med 2,5...3 r?rdiametrar.
Konvektiva ?verhettare, beroende p? ?ngr?relseriktningen i batterierna och fl?det av r?kgaser, kan vara motstr?ms, direktstr?mmande och med blandad fl?desriktning.
Temperaturen p? den ?verhettade ?ngan m?ste alltid h?llas konstant, oberoende av pannenhetens driftl?ge och belastning, eftersom n?r den minskar ?kar ?ngfuktigheten i de sista stegen av turbinen och n?r temperaturen stiger ?ver den ber?knade. , finns det en risk f?r ?verdrivna termiska deformationer och en minskning av styrkan hos individuella element i turbinen. H?ll ?ngtemperaturen p? en konstant niv? med hj?lp av styrenheter - desuperheaters. De mest anv?nda desuperheaters ?r injektionstyp, d?r regleringen utf?rs genom att avmineraliserat vatten (kondensat) sprutas in i ?ngstr?mmen. Under avdunstning tar vatten bort en del av v?rmen fr?n ?ngan och s?nker dess temperatur (bild 7.9, a).
Vanligtvis installeras en insprutnings?verhettare mellan de enskilda delarna av ?verhettaren. Vatten injiceras genom en serie h?l runt munstyckets omkrets och sprutas in i en mantel, best?ende av en diffusor och en cylindrisk del som skyddar kroppen, som har en h?gre temperatur, fr?n att st?nka vatten fr?n den f?r att undvika sprickbildning i kroppens metall p? grund av en kraftig temperaturf?r?ndring.
Ris. 7.9. Desuperheaters: en - injicering; b - yta med ?ngkylning med matarvatten; 1 – lucka f?r m?tinstrument; 2 – cylindrisk del av skjortan; 3 - desuperheater kropp; 4 - diffusor; 5 - h?l f?r att spruta vatten i ?nga; 6 - desuperheater huvud; 7- tubbr?da; 8 - samlare; 9 - en skjorta som hindrar ?nga fr?n att tv?tta r?rplattan; 10, 14 - r?r som tillf?r och sl?pper ut ?nga fr?n desuperheatern; 11 - fj?rrpartitioner; 12 - vattenspiral; 13 - l?ngsg?ende skiljev?gg, f?rb?ttra ?ngtv?tt av spolar; 15, 16 - R?r som tillf?r och sl?pper ut matarvatten
I pannor med medelh?g ?ngeffekt anv?nds yt?verhettare (fig. 7.9, b), som vanligtvis placeras vid ing?ngen av ?nga till ?verhettaren eller mellan dess enskilda delar.
?nga tillf?rs kollektorn och sl?pps ut genom slingor. Inuti kollektorn finns spolar genom vilka matarvatten rinner. ?ngtemperaturen styrs av m?ngden vatten som kommer in i desuperheatern.
Vattenekonomer. Dessa anordningar ?r utformade f?r att v?rma matarvattnet innan det kommer in i pannans f?r?ngningsdel genom att anv?nda v?rmen fr?n avgaserna. De ?r placerade i en konvektiv r?kkanal och arbetar vid relativt l?ga temperaturer av f?rbr?nningsprodukter (r?kgaser).
Ris. 7.10. St?lspole economizer:
1 - nedre grenr?r; 2 - ?vre uppsamlare; 3 - st?dstativ; 4 - spolar; 5 - st?dbalkar (kylda); 6 - nedstigning av vatten
Oftast ?r economizers (Fig. 7.10) gjorda av st?lr?r med en diameter p? 28 ... 38 mm, b?jd till horisontella spolar och arrangerade i paket. R?r i paket ?r f?rskjutna ganska t?tt: avst?ndet mellan axlarna p? intilliggande r?r ?ver r?kgasfl?det ?r 2,0 ... 2,5 r?rdiametrar, l?ngs fl?det - 1,0 ... 1,5. F?stningen av spolr?ren och deras avst?nd utf?rs av st?dstolpar, fixerade i de flesta fall p? ih?liga (f?r luftkylning), rambalkar isolerade fr?n sidan av heta gaser.
Beroende p? graden av vattenuppv?rmning delas economizers in i icke-kokande och kokande. I en kokande economizer kan upp till 20 % av vattnet omvandlas till ?nga.
Det totala antalet r?r som arbetar parallellt v?ljs baserat p? en vattenhastighet p? minst 0,5 m/s f?r icke-kokande och 1 m/s f?r kokande economizers. Dessa hastigheter beror p? behovet av att spola luftbubblor fr?n r?rv?ggarna, vilket bidrar till korrosion och f?rhindrar separering av ?ng-vattenblandningen, vilket kan leda till ?verhettning av r?rets ?vre v?gg, som ?r d?ligt kyld av ?nga och dess bristning. R?relsen av vatten i economizern ?r n?dv?ndigtvis upp?t. Antalet r?r i paketet i horisontalplanet v?ljs baserat p? f?rbr?nningsprodukternas hastighet 6 ... 9 m / s. Denna hastighet best?ms av ?nskan, ? ena sidan, att skydda spolarna fr?n att driva med aska, och ? andra sidan att f?rhindra alltf?r stort askslitage. V?rme?verf?ringskoefficienterna under dessa f?rh?llanden ?r vanligtvis 50 ... 80 W / (m 2 - K). F?r bekv?mligheten med att reparera och reng?ra r?r fr?n externa f?roreningar ?r economizern uppdelad i paket 1,0 ... 1,5 m h?ga med mellanrum mellan dem upp till 800 mm.
Externa f?roreningar avl?gsnas fr?n spolarnas yta genom att periodiskt sl? p? kulreng?ringssystemet, n?r metallskottet passerar (faller) fr?n topp till botten genom de konvektiva v?rmeytorna, vilket sl?r ner avlagringar som f?ster vid r?ren. Aska som fastnar kan vara ett resultat av dagg fr?n r?kgaserna p? r?rens relativt kalla yta. Detta ?r en av anledningarna till f?rv?rmningen av matarvatten som tillf?rs ekonomisatorn till en temperatur ?ver daggpunkten f?r vatten?nga eller svavelsyra?nga i r?kgaser.
De ?vre raderna av economizerr?r under drift av fastbr?nslepanna, ?ven vid relativt l?ga gashastigheter, uts?tts f?r m?rkbart askf?rslitning. F?r att f?rhindra askslitage ?r olika skyddsfoder f?sta p? dessa r?r.
Luftv?rmare. De ?r installerade f?r att f?rv?rma luften som skickas till ugnen f?r att ?ka effektiviteten av br?nslef?rbr?nning, s?v?l som till kolslipningsanordningarna.
Den optimala m?ngden luftv?rme i luftv?rmaren beror p? golvet i br?nslet som f?rbr?nns, dess luftfuktighet, typ av f?rbr?nningsanordning och ?r 200 ° C f?r kol som br?nns p? ett kedjegaller (f?r att undvika ?verhettning av rosten), 250 ° C. C f?r torv som br?nns p? samma galler, 350 ... 450 °С f?r flytande eller pulveriserat br?nsle som br?nns i kammarugnar.
F?r att f? h?g temperatur luftv?rme, tv?stegsv?rme anv?nds. F?r att g?ra detta ?r luftv?rmaren uppdelad i tv? delar, mellan vilka ("i ett snitt") en del av vattenf?rs?rjaren ?r installerad.
Temperaturen p? luften som kommer in i luftv?rmaren m?ste vara 10 ... 15 °C ?ver r?kgasernas daggpunkt f?r att undvika korrosion av luftv?rmarens kalla ?nde till f?ljd av kondensering av vatten?nga som finns i r?kgaserna (n?r de kommer i kontakt med luftv?rmarens relativt kalla v?ggar), och ?ven t?pper igen passagekanalerna f?r gaser med aska som f?ster p? v?ta v?ggar. Dessa villkor kan uppfyllas p? tv? s?tt: antingen genom att ?ka temperaturen p? avgaserna och tappa v?rme, vilket ?r ekonomiskt ol?nsamt, eller genom att installera speciella anordningar f?r att v?rma luften innan den kommer in i luftv?rmaren. F?r detta anv?nds speciella v?rmare, d?r luften v?rms upp av selektiv ?nga fr?n turbiner. I vissa fall utf?rs luftuppv?rmning genom recirkulation, d.v.s. en del av luften som v?rms upp i luftv?rmaren g?r tillbaka genom sugr?ret till fl?kten och blandas med kall luft.
Enligt funktionsprincipen ?r luftv?rmare uppdelade i rekuperativa och regenerativa. I ?tervinningsluftv?rmare ?verf?rs v?rme fr?n gaser till luft genom en fast metallr?rv?gg som skiljer dem ?t. Som regel ?r dessa st?lr?rformade luftv?rmare (fig. 7.11) med en r?rdiameter p? 25 ... 40 mm. R?ren i den ?r vanligtvis placerade vertikalt, f?rbr?nningsprodukter r?r sig inuti dem; luften tv?ttar dem med ett tv?rg?ende fl?de i flera passager, organiserade av bypass-luftkanaler (kanaler) och mellanv?ggar.
Gasen i r?ren r?r sig med en hastighet av 8 ... 15 m / s, luften mellan r?ren ?r dubbelt s? l?ngsam. Detta g?r det m?jligt att ha ungef?r lika v?rme?verf?ringskoefficienter p? b?da sidor om r?rv?ggen.
Termisk expansion av luftv?rmaren uppfattas av linskompensatorn 6 (se bild 7.11), som ?r installerad ovanf?r luftv?rmaren. Med hj?lp av fl?nsar skruvas den underifr?n till luftv?rmaren och ovanifr?n - till ?verg?ngsramen f?r pannenhetens tidigare r?kkanal.
Ris. 7.11. R?rformad luftv?rmare:
1 - Kolumn; 2 - st?dram; 3, 7 - Luftkanaler; 4 - st?l
r?r 40?1,5 mm; 5, 9 – ?vre och nedre r?rpl?tar 20...25 mm tjocka;
6 - termisk expansionskompensator; 8 – mellanr?rsplatta
I en regenerativ luftv?rmare ?verf?rs v?rme av ett metallmunstycke, som periodiskt v?rms upp av f?rbr?nningsgaser, varefter det ?verf?rs till luftfl?det och ger det den ackumulerade v?rmen. Pannans regenerativa luftv?rmare ?r en l?ngsamt roterande (3 ... 5 rpm) trumma (rotor) med en packning (munstycke) gjord av korrugerad tunn st?lpl?t, innesluten i ett fast h?lje. Kroppen ?r uppdelad av sektorplattor i tv? delar - luft och gas. N?r rotorn roterar passerar packningen v?xelvis antingen gas- eller luftfl?det. Trots att packningen fungerar i ett icke-station?rt l?ge, utf?rs uppv?rmningen av det kontinuerliga luftfl?det kontinuerligt utan temperaturfluktuationer. R?relsen av gaser och luft ?r motstr?ms.
Den regenerativa luftv?rmaren ?r kompakt (upp till 250 m2 yta per 1 m3 packning). Det anv?nds ofta i kraftfulla kraftpannor. Dess nackdel ?r stora (upp till 10%) luftfl?den in i gasbanan, vilket leder till ?verbelastning av fl?ktar och r?kavgaser och en ?kning av f?rluster med avgaser.
Pannenhetens dragbl?sningsanordningar. F?r att br?nsle ska brinna i pannenhetens ugn m?ste luft tillf?ras till den. F?r att avl?gsna gasformiga f?rbr?nningsprodukter fr?n ugnen och s?kerst?lla deras passage genom hela systemet med v?rmeytor i pannenheten, m?ste drag skapas.
F?r n?rvarande finns det fyra system f?r att tillf?ra luft och ta bort f?rbr?nningsprodukter i pannanl?ggningar:
med naturligt drag skapat av skorstenen och naturligt sug av luft in i ugnen som ett resultat av s?llsynthet i den, skapat av r?rets drag;
·konstgjordt drag som skapas av avluftaren och insugning av luft i ugnen, som ett resultat av s?llsyntheten som skapas av avluftaren;
·konstgjordt drag skapat av en r?kavluftare och p?tvingad lufttillf?rsel till ugnen av en fl?kt;
?verladdning, d?r hela pannanl?ggningen ?r f?rseglad och placeras under ett visst ?vertryck skapat av fl?kten, vilket ?r tillr?ckligt f?r att ?vervinna alla motst?nd i luft- och gasv?garna, vilket eliminerar behovet av att installera en r?kavluftare.
Skorstenen bevaras i alla fall av konstgjord drag eller trycksatt drift, men huvudsyftet med skorstenen ?r att avl?gsna r?kgaser i h?gre skikt av atmosf?ren f?r att f?rb?ttra f?ruts?ttningarna f?r deras spridning i rymden.
I pannanl?ggningar med h?g ?ngkapacitet anv?nds konstgjord drag med konstgjord spr?ngning i stor utstr?ckning.
Skorstenar ?r tegel, armerad betong och j?rn. R?r upp till 80 m h?ga ?r vanligtvis konstruerade av tegel.H?gre r?r ?r gjorda av armerad betong. J?rnr?r installeras endast p? vertikalt cylindriska pannor, s?v?l som p? kraftfulla varmvattenpannor av st?ltorn. F?r att minska kostnaderna byggs vanligtvis en gemensam skorsten f?r hela pannhuset eller f?r en grupp pannanl?ggningar.
Funktionsprincipen f?r skorstenen f?rblir densamma i installationer som arbetar med naturligt och konstgjort drag, med den egenheten att med naturligt drag m?ste skorstenen ?vervinna motst?ndet fr?n hela panninstallationen, och med konstgjord skapar den ytterligare drag till den huvudsakliga som skapas vid r?kutsuget.
P? fig. 7.12 visar ett diagram ?ver en panna med naturligt drag skapad av en skorsten 2 . Den ?r fylld med r?kgaser (f?rbr?nningsprodukter) med en densitet p? r g, kg / m 3, och kommuniceras genom pannans r?kkanaler 1 med atmosf?risk luft, vars densitet ?r r in, kg / m 3. Det ?r uppenbart att r in > r r.
Med skorstensh?jd H luftpelaren tryckskillnad gH r in och gaser gH r g i niv? med r?rets bas, det vill s?ga v?rdet p? dragkraften D S, N/m 2 har formen
d?r p och Rg ?r densiteterna av luft och gas under normala f?rh?llanden, kg/m; P?- barometertryck, mm Hg. Konst. Genom att ers?tta v?rdena f?r r med 0 och r g 0 , f?r vi
Av ekvation (7.2) f?ljer att naturligt drag ?r ju st?rre ju st?rre h?jden p? r?ret och r?kgastemperaturen ?r och ju l?gre omgivningslufttemperaturen ?r.
Minsta till?tna r?rh?jd regleras av sanit?ra sk?l. R?rets diameter best?ms av hastigheten f?r r?kgaser som str?mmar ut ur det vid maximal ?ngeffekt f?r alla pannenheter som ?r anslutna till r?ret. Med naturligt drag b?r denna hastighet vara inom 6 ... 10 m / s, inte mindre ?n 4 m / s f?r att undvika att st?ra draget av vinden (r?r som bl?ser). Med konstgjord drag antas hastigheten f?r r?kgaser som str?mmar ut fr?n r?ret vanligtvis vara 20 ... 25 m / s.
Ris. 7.12. Schema f?r en panna med naturligt drag skapad av en skorsten:
1 - panna; 2 - skorsten
Centrifugala r?kavluftare och dragfl?ktar ?r installerade f?r pannenheter och f?r ?nggeneratorer med en kapacitet p? 950 t / h och mer - axiella flerstegs r?kavluftare.
R?kavgaser placeras bakom pannaggregatet, och i pannanl?ggningar avsedda f?r f?rbr?nning av fasta br?nslen installeras r?kavsugare efter askavl?gsnande f?r att minska m?ngden flygaska som passerar genom fr?nluftsfl?kten och d?rigenom minska askn?tning av fr?nluftsfl?kten. impeller. n
Vakuumet som m?ste skapas av r?kutsugningen best?ms av det totala aerodynamiska motst?ndet hos pannanl?ggningens gasbana, vilket m?ste ?vervinnas f?rutsatt att r?kgasens s?llsynthet i toppen av ugnen ?r 20 ... 30 Pa och det n?dv?ndiga hastighetstrycket skapas vid r?kgasutloppet fr?n r?kr?ren. I sm? panninstallationer ?r vakuumet som skapas av r?kavgasren vanligtvis 1000 ... 2000 Pa, och i stora installationer 2500 ... 3000 Pa.
Bl?sfl?ktar installerade framf?r luftv?rmaren ?r utformade f?r att tillf?ra ouppv?rmd luft in i den. Trycket som skapas av fl?kten best?ms av luftv?gens aerodynamiska motst?nd, som m?ste ?vervinnas. Vanligtvis best?r den av resistanserna i sugkanalen, luftv?rmaren, luftkanalerna mellan luftv?rmaren och ugnen, samt motst?ndet hos rosten och lagret av br?nsle eller br?nnare. Sammanfattningsvis ?r dessa motst?nd 1000 ... 1500 Pa f?r pannanl?ggningar med l?g kapacitet och ?kar till 2000 ... 2500 Pa f?r stora pannanl?ggningar.
7.5. Termisk balans f?r pannenheten
Termisk balans i ?ngpannan. Denna balans best?r i att uppr?tta j?mlikhet mellan m?ngden v?rme som tillf?rs enheten under br?nslef?rbr?nning, s? kallad tillg?nglig v?rme F p sid , och m?ngden v?rme som anv?nds F 1 och v?rmef?rluster. Utifr?n v?rmebalansen hittas verkningsgrad och br?nslef?rbrukning.
I enhetens station?ra drift ?r v?rmebalansen f?r 1 kg eller 1 m 3 f?rbr?nt br?nsle enligt f?ljande:
var F p sid - tillg?nglig v?rme per 1 kg fast eller flytande br?nsle eller 1 m 3 gasformigt br?nsle, kJ / kg eller kJ / m 3; F 1 - anv?nd v?rme; F 2 - v?rmef?rlust med gaser som l?mnar enheten; F 3 - v?rmef?rlust fr?n kemisk ofullst?ndighet av br?nslef?rbr?nning (underbr?nning); F 4 - v?rmef?rlust fr?n mekanisk ofullst?ndighet av f?rbr?nning; F 5 - v?rmef?rlust till milj?n genom pannans yttre h?lje; F 6 - v?rmef?rlust med slagg (fig. 7.13).
Vanligtvis anv?nder ber?kningarna v?rmebalansekvationen, uttryckt i procent i f?rh?llande till tillg?nglig v?rme, taget som 100 % ( F p p = 100):
var q 1 = Q 1 x 100/F p p; q2= F 2 x 100/F p p osv.
Tillg?nglig v?rme inkluderar alla typer av v?rme som inf?rs i ugnen tillsammans med br?nsle:
var F nr – l?gre arbetsv?rmev?rde f?r br?nslef?rbr?nning; F ft ?r br?nslets fysiska v?rme, inklusive den som erh?lls under torkning och uppv?rmning; F v.vn - v?rmen fr?n luften som tas emot av den n?r den v?rms utanf?r pannan; F f ?r v?rmen som inf?rs i ugnen med atomiseringsmunstycks?nga.
Pannenhetens v?rmebalans g?rs i f?rh?llande till en viss temperaturniv? eller, med andra ord, i f?rh?llande till en viss starttemperatur. Om vi tar som denna temperatur temperaturen p? luften som kommer in i pannenheten utan uppv?rmning utanf?r pannan, tar vi inte h?nsyn till v?rmen fr?n ?ngbl?sningen i munstyckena och exkluderar v?rdet F ft, eftersom det ?r f?rsumbart j?mf?rt med br?nslets v?rmev?rde, kan vi ta
Uttryck (7.5) tar inte h?nsyn till v?rmen som inf?rs i ugnen av den varma luften i sin egen panna. Faktum ?r att samma m?ngd v?rme avges av f?rbr?nningsprodukterna till luften i luftv?rmaren i pannenheten, det vill s?ga en slags ?tercirkulation (?terf?ring) av v?rme utf?rs.
Ris. 7.13. Pannenhetens huvudsakliga v?rmef?rluster
V?rmeanv?nd Q 1 uppfattas av v?rmeytorna i pannans f?rbr?nningskammare och dess konvektiva gaskanaler, ?verf?rs till arbetsv?tskan och anv?nds f?r att v?rma vatten till fas?verg?ngstemperaturen, f?r?ngning och ?verhettning av ?nga. M?ngden v?rme som anv?nds per 1 kg eller 1 m 3 br?nt br?nsle,
var D 1 , D n, D pr, - respektive prestanda f?r ?ngpannan (?verhettad ?ngf?rbrukning), m?ttad ?nga f?rbrukning, pannvattenf?rbrukning f?r bl?sning, kg / s; P?- br?nslef?rbrukning, kg / s eller m 3 / s; i pp, i", i", i pv - respektive entalpier av ?verhettad ?nga, m?ttad ?nga, vatten p? m?ttnadslinjen, matarvatten, kJ / kg. Med en utrensningshastighet 
och fr?nvaron av m?ttat ?ngfl?de tar formel (7.6) formen
F?r pannenheter som anv?nds f?r att producera varmvatten (varmvattenpannor),
var G c - varmvattenf?rbrukning, kg / s; i 1 och i 2 - respektive de specifika entalpierna av vatten som kommer in i pannan och l?mnar den, kJ / kg.
V?rmef?rlust?ngkokare. Effektiviteten av br?nsleanv?ndningen best?ms huvudsakligen av fullst?ndigheten av br?nslef?rbr?nning och djupet av kylning av f?rbr?nningsprodukter i ?ngpannan.
V?rmef?rlust med r?kgaser Q 2 ?r de st?rsta och best?ms av formeln
var jag ux - entalpi f?r r?kgaser vid r?kgastemperatur q ux och ?verskottsluft i r?kgaser a ux, kJ/kg eller kJ/m 3 ; jag hv - entalpi f?r kall luft vid temperaturen f?r kall luft t xv och ?verskott av luft a xv; (100- q 4) ?r andelen f?rbr?nt br?nsle.
F?r moderna pannor ?r v?rdet q 2 ?r inom 5...8 % av tillg?nglig v?rme, q 2 ?kar med en ?kning av q ux, a ux och volymen av avgaser. En minskning av q ux med cirka 14 ... 15 ° C leder till en minskning q 2 till 1 %.
I moderna kraftpannenheter ?r q uh 100 ... 120 ° С, i industriella v?rmeenheter - 140 ... 180 ° С.
V?rmef?rlust fr?n kemisk ofullst?ndig f?rbr?nning av br?nsle Q 3 ?r v?rmen som f?rblev kemiskt bunden i produkterna fr?n ofullst?ndig f?rbr?nning. Det best?ms av formeln
d?r CO, H 2 , CH 4 - volymetriskt inneh?ll av produkter av ofullst?ndig f?rbr?nning i f?rh?llande till torra gaser, %; siffrorna framf?r CO, H 2 , CH 4 - 100 g?nger reducerat v?rmev?rde p? 1 m 3 av motsvarande gas, kJ / m 3.
V?rmef?rluster fr?n kemisk ofullst?ndig f?rbr?nning beror vanligtvis p? kvaliteten p? blandningsbildningen och lokala otillr?ckliga m?ngder syre f?r fullst?ndig f?rbr?nning. F?ljaktligen, q 3 beror p? a t. De minsta v?rdena av a t , under vilken q 3 ?r praktiskt taget fr?nvarande, beroende p? typen av br?nsle och organisationen av f?rbr?nningsregimen.
Kemisk ofullst?ndighet av f?rbr?nning ?tf?ljs alltid av sotbildning, vilket ?r oacceptabelt vid driften av pannan.
V?rmef?rlust fr?n mekanisk ofullst?ndig f?rbr?nning av br?nsle Q 4 - detta ?r v?rmen fr?n br?nslet, som under kammarf?rbr?nning f?rs bort tillsammans med f?rbr?nningsprodukterna (medryckning) in i pannans gaskanaler eller f?rblir i slaggen, och under f?rbr?nning av lager, i de produkter som faller igenom. gallret (dipp):
var a shl+pr, a un - respektive andelen aska i slaggen, dopp och medbringande best?ms genom v?gning fr?n askbalansen a sl+pr + a un = 1 i br?kdelar av en enhet; G shl+pr, G un - inneh?llet av br?nnbart material i slagg, dopp och medbringande best?ms genom v?gning och efterf?rbr?nning under laboratorief?rh?llanden prover av slagg, dopp, medryckning, %; 32,7 kJ/kg - v?rmev?rde f?r br?nnbart material i slagg, dopp och indragning, enligt VTI-data; A r - askhalt i br?nslets arbetsmassa, %. V?rde q 4 beror p? f?rbr?nningsmetoden och slaggborttagningsmetoden samt br?nslets egenskaper. Med en v?letablerad process f?r f?rbr?nning av fast br?nsle i kammarugnar q 4 » 0,3 ... 0,6 f?r br?nslen med h?g halt av flyktiga ?mnen, f?r antracitfinpartiklar (ASh) q 4 > 2%. Vid stratifierad f?rbr?nning f?r bitumin?sa kol q 4 = 3,5 (varav 1% beror p? f?rluster med slagg och 2,5% - med medbringande), f?r brun - q 4 = 4%.
V?rmef?rlust till milj?n Q 5 beror p? omr?de yttre ytan enhet och temperaturskillnad mellan yt- och omgivningsluft (q 5» 0,5... 1,5 %).
V?rmef?rlust med slagg Q 6 uppst?r som ett resultat av avl?gsnandet av slagg fr?n ugnen, vars temperatur kan vara ganska h?g. I pulvriserade kolugnar med borttagning av fast slagg ?r slaggtemperaturen 600...700°C och med flytande slagg - 1500...1600°C.
Dessa f?rluster ber?knas med formeln
var Med shl ?r slaggens v?rmekapacitet, beroende p? slaggens temperatur t linje Allts? vid 600°C Med wl = 0,930 kJ/(kgxK), och vid 1600°C Med wl = 1,172 kJ/(kgxK).
Pannans effektivitet och br?nslef?rbrukning. Perfektionen av den termiska driften av en ?ngpanna uppskattas av h till br,%. Ja, i direkt balans.
var F till - v?rme som med f?rdel ges till pannan och uttrycks genom v?rmeupptagningen av v?rmeytor, kJ/s:
var F st - v?rmeinneh?ll i vatten eller luft som v?rms upp i pannan och ges ?t sidan, kJ/s (bl?sningsv?rmen beaktas endast f?r D pr > 2 % av D).
Pannans verkningsgrad kan ocks? ber?knas fr?n den omv?nda balansen:
Den direkta balanseringsmetoden ?r mindre exakt, fr?mst p? grund av sv?righeterna att best?mma stora m?ngder f?rbrukat br?nsle under drift. V?rmef?rluster best?ms med st?rre noggrannhet, s? den omv?nda balansmetoden har funnit en dominerande f?rdelning vid best?mning av effektiviteten.
Ut?ver bruttoeffektiviteten anv?nds nettoeffektiviteten, vilket visar enhetens operativa excellens:
var q s.n - den totala v?rmef?rbrukningen f?r pannans egna behov, det vill s?ga f?rbrukningen av elektrisk energi f?r drivning av hj?lpmekanismer (fl?ktar, pumpar, etc.), ?ngf?rbrukningen f?r bl?sning och sprutning av eldningsolja, ber?knat som en procentandel av tillg?nglig v?rme.
Fr?n uttryck (7.13) best?ms f?rbrukningen av br?nsle som tillf?rs ugnen B kg/s,
Eftersom en del av br?nslet g?r f?rlorat p? grund av mekanisk underbr?nning anv?nds den uppskattade br?nslef?rbrukningen f?r alla ber?kningar av luftvolymer och f?rbr?nningsprodukter samt entalpier. B R , kg/s, med h?nsyn till f?rbr?nningens mekaniska ofullst?ndighet:
Vid f?rbr?nning av flytande och gasformiga br?nslen i pannor F 4 = 0
testfr?gor
1. Hur klassificeras pannenheter och vad ?r deras syfte?
2. N?mn huvudtyperna av pannenheter och ange deras huvudelement.
3. Beskriv pannans evaporativa ytor, ange typer av ?verhettare och metoder f?r att kontrollera temperaturen p? ?verhettad ?nga.
4. Vilka typer av vattenhush?llare och luftv?rmare anv?nds i pannor? Ber?tta f?r oss om principerna f?r deras enhet.
5. Hur tillf?rs luft och avl?gsnas r?kgaser i pannaggregat?
6. Ber?tta f?r oss om syftet med skorstenen och best?mningen av dess drag; ange vilka typer av r?kavgaser som anv?nds i panninstallationer.
7. Vilken ?r v?rmebalansen i pannenheten? Ange v?rmef?rlusterna i pannan och ange deras orsaker.
8. Hur best?ms pannenhetens verkningsgrad?
Pannanl?ggningen best?r av en panna och hj?lputrustning. Apparater som ?r konstruerade f?r att producera ?nga eller varmvatten vid h?gt tryck p? grund av den v?rme som frig?rs vid f?rbr?nning av br?nsle, eller v?rme som tillf?rs fr?n fr?mmande k?llor (vanligtvis med heta gaser), kallas pannenheter.
De ?r indelade i respektive ?ngpannor och varmvattenpannor. Pannenheter som anv?nder (d.v.s. utnyttjar) v?rmen fr?n avgaser fr?n ugnar eller andra huvud- och biprodukter fr?n olika tekniska processer kallas spillv?rmepannor.
Pannans sammans?ttning inkluderar: en ugn, en ?verhettare, en ekonomisator, en luftv?rmare, en ram, ett foder, v?rmeisolering och ett foder. Hj?lputrustning?verv?ga: maskiner med tv?ngsdrag, anordningar f?r reng?ring av v?rmeytor, br?nsleberedning och br?nslef?rs?rjning, slagg- och askaborttagningsutrustning, askuppsamlings- och andra gasreng?ringsanordningar, gas- och luftledningar, vatten-, ?ng- och br?nsleledningar, armaturer, headset, automation, styr- och skyddsanordningar och -anordningar, vattenbehandlingsutrustning och skorsten.
Till beslag inkluderar regler- och avst?ngningsanordningar, s?kerhets- och vattentestventiler, tryckm?tare, vattenindikeringsanordningar.
P? headset inkluderar brunnar, kikar, luckor, grindar, spj?ll. Byggnaden som pannorna ?r placerade i kallas pannrum.
Ett komplex av enheter, inklusive en pannenhet och hj?lputrustning, kallas pannanl?ggning. Beroende p? vilken typ av br?nsle som f?rbr?nns och andra f?rh?llanden kanske vissa av de specificerade extrautrustningarna inte ?r tillg?ngliga. Pannanl?ggningar som levererar ?nga till termiska kraftturbiner
stationer kallas energi. F?r att leverera ?nga till industriella konsumenter och uppv?rmning av byggnader, i vissa fall, speciell produktion och uppv?rmning panninstallationer.
Naturliga och konstgjorda br?nslen (kol, flytande och gasformiga produkter fr?n petrokemisk bearbetning, natur- och masugnsgaser, etc.), avgaser fr?n industriella ugnar och andra anordningar, anv?nds som v?rmek?llor f?r pannanl?ggningar. solenergi, fissionsenergi av k?rnor av tunga grund?mnen (uran, plutonium), etc.
Det tekniska schemat f?r pannanl?ggningen med en trumma ?ngpanna som arbetar p? pulveriserat kol visas i fig. 5. Br?nsle fr?n kollagret efter krossning matas av en transport?r till r?kolsbunkern 1 , varifr?n den skickas till pulveriseringssystemet, som har en kolpulveriseringskvarn 2. Pulveriserat br?nsle med en speciell fl?kt 3 transporteras genom r?r i luftstr?mmen till br?nnaren m 4 pannugnar 5, ligger i pannrummet 14. Sekund?rluft tillf?rs ocks? br?nnarna av en fl?kt. 13 (vanligtvis genom en luftv?rmare 10 panna) . Vatten f?r matning av pannan tillf?rs dess trumma 7 matarpump 12 fr?n matarvattentanken 11 har en avluftningsanordning. Innan vatten tillf?rs trumman v?rms den upp i en vattenekonomisator. 9 panna. Avdunstning av vatten sker i r?rsystemet 6 . Torr m?ttad ?nga fr?n trumman kommer in i ?verhettaren 8, skickas sedan till konsumenten.
Figur 5 - Teknologiskt schema f?r pannanl?ggningen:
a- vattenv?g; b- ?verhettad ?nga; i- br?nslev?g; G- r?relsebana
luft; d- v?g f?r f?rbr?nningsprodukter; e- v?g av aska och slagg; 1 - bunker
br?nsle; 2 - kolkvarn; 3 - kvarnfl?kt;
4 - br?nnare;
5 - kontur av pannenhetens ugn och gaskanaler; 6 - ugnssk?rmar; 7 - trumma;
8 - ?verhettare; 9 - vattenf?rs?rjare; 10 - luftv?rmare;
11 - vattentank med avluftningsanordning;
12 - n?ringsrikt
pump; 13 - fl?kt; 14 - kontur av pannhusbyggnaden (lokaler
pannrum); 15 - askuppsamlingsanordning;
16 - r?kavsugare;
17 - skorsten; 18 - pumpstation f?r pumpning av aska och slaggmassa
Br?nsle-luftblandningen som tillf?rs av br?nnarna till f?rbr?nningskammare(ugn) i en ?ngpanna, brinner ut och bildar en h?gtemperatur (1500 ° C) br?nnare som str?lar v?rme till r?ren 6, placerad p? insidan av ugnens v?ggar. Dessa ?r evaporativa v?rmeytor, kallade sk?rmar. Efter att ha gett en del av v?rmen till sk?rmarna, passerar r?kgaser med en temperatur p? cirka 1000 ° C genom den ?vre delen av den bakre sk?rmen, vars r?r finns h?r med stora intervall (denna del kallas girland), och tv?tta ?verhettaren. Sedan r?r sig f?rbr?nningsprodukterna genom vattenf?rs?rjaren, luftv?rmaren och l?mnar pannan med en temperatur n?got h?gre ?n 100 °C. Gaserna som l?mnar pannan renas fr?n aska i askuppsamlaren 15 och r?kavluftare 16 sl?pps ut i atmosf?ren genom en skorsten 17. Den pulvriserade askan som f?ngas upp fr?n r?kgaserna och slaggen som fallit ner i ugnen tas som regel bort i vattenfl?det genom kanalerna och sedan pumpas den resulterande massan ut med speciella bagerpumpar 18 och avl?gsnas genom r?rledningar.
Figur 5 visar att trumpannan best?r av en f?rbr?nningskammare och gaskanaler, en trumma, v?rmeytor under tryck fr?n arbetsmediet (vatten, ?ngvattenblandning, ?nga), en luftv?rmare, anslutande r?rledningar och luftkanaler . De trycksatta v?rmeytorna inkluderar vattenf?rs?rjaren, de evaporativa elementen, som huvudsakligen bildas av eldstadens sk?rmar och feston, och ?verhettaren. Alla v?rmeytor p? pannan, inklusive luftv?rmaren, ?r vanligtvis r?rformiga. Endast vissa kraftfulla ?ngpannor har luftv?rmare av en annan design. F?r?ngarytorna ?r anslutna till trumman och bildar tillsammans med stupr?ren som f?rbinder trumman med de nedre siluppsamlarna cirkulationskrets. ?nga och vatten separeras i trumman; dessutom ?kar en stor tillg?ng p? vatten i den pannans tillf?rlitlighet. Den nedre trapetsformade delen av pannenhetens ugn (se fig. 5) kallas en kall tratt - den kyler den delvis bakade askresten som faller ut ur facklan, som faller in i en speciell mottagningsanordning i form av slagg. Oljepannor har ingen kall tratt. Gaskanalen, i vilken vattenekonomisatorn och luftv?rmaren finns, kallas konvektiv(konvektiv min), d?r v?rme ?verf?rs till vatten och luft huvudsakligen genom konvektion. V?rmeytor inbyggda i denna kanal och kallas svans, till?ta att s?nka temperaturen p? f?rbr?nningsprodukter fr?n 500-700 °C efter ?verhettaren till n?stan 100 °C, d.v.s. mer fullst?ndigt utnyttja v?rmen fr?n det br?nda br?nslet.
Hela r?rsystemet och panntrumman b?rs upp av en ram best?ende av pelare och tv?rbalkar. Ugnen och gaskanalerna ?r skyddade fr?n extern v?rmef?rlust murverk- ett lager av eldfasta och isolerande material. P? yttersidan av fodret ?r pannans v?ggar gast?ta mantlade med st?lpl?t f?r att f?rhindra att ?verskottsluft sugs in i ugnen och sl?r ut dammiga heta f?rbr?nningsprodukter som inneh?ller giftiga komponenter.
ryskt aktiebolag f?r energi och elektrifiering
"UES of RYSSIA"
METODOLOGISKA INSTRUKTIONER F?R ORGANISERING AV UNDERH?LL AV V?RMEYTOR P? PANOR I TERMISKA KRAFTVERK
RD 34.26.609-97
Sista utg?ngsdatum
fr?n 01.06.98
UTVECKLAD av avdelningen f?r generalinspektionen f?r driften av kraftverk och n?t i RAO "UES of Russia"
ENTREPREN?R V.K. pauli
?VERENSKOMST med Institutionen f?r naturvetenskap och teknik, Institutionen f?r drift av energisystem och kraftverk, Institutionen f?r teknisk ?terutrustning, reparation och maskinteknik "Energorenovering"
GODK?NT av RAO "UES of Russia" 26.02.97
Vice ordf?rande O.V. Britvin
Dessa riktlinjer fastst?ller f?rfarandet f?r att organisera underh?ll av v?rmeytor p? pannor i termiska kraftverk f?r att inf?ra en effektiv l?gkostnadsmekanism f?r att s?kerst?lla tillf?rlitligheten hos v?rmeytor p? pannor.
I. Allm?nna best?mmelser
En effektiv l?gkostnadsmekanism f?r att s?kerst?lla tillf?rlitligheten hos pannv?rmeytor inneb?r i f?rsta hand uteslutning av avvikelser fr?n kraven i PTE och andra NTD och RD under deras drift, det vill s?ga en betydande ?kning av driftniv?n. En annan effektiv riktning ?r introduktionen i praktiken av panndrift av ett system f?r f?rebyggande underh?ll av v?rmeytor. Behovet av att inf?ra ett s?dant system beror p? ett antal sk?l:
1. Efter planerade reparationer f?rblir r?r eller deras sektioner i drift, som p? grund av otillfredsst?llande fysikaliska och kemiska egenskaper eller m?jlig utveckling av metalldefekter faller i "risk"-gruppen, vilket leder till deras efterf?ljande skador och pannavst?ngningar. Dessutom kan dessa vara manifestationer av brister i tillverkning, installation och reparation.
2. Under drift fylls "risk"-gruppen p? p? grund av brister i drift, uttryckt av brott mot temperatur och vattenkemiska regimer, s?v?l som brister i organisationen av skydd av metallen p? v?rmeytorna p? pannor under l?nga perioder av driftstopp p? grund av bristande efterlevnad av kraven f?r utrustningskonservering.
3. Enligt etablerad praxis vid de flesta kraftverk, under n?dstopp av pannor eller kraftenheter p? grund av skador p? v?rmeytorna, endast restaurering (eller sl?ckning) av det skadade omr?det och eliminering av tillh?rande defekter, s?v?l som defekter i andra delar av utrustningen som f?rhindrar uppstart eller normal fortsatt drift, utf?rs. Ett s?dant tillv?gag?ngss?tt leder som regel till att skador upprepas och n?d- eller oplanerade avst?ngningar av pannor (kraftenheter) intr?ffar. Samtidigt, f?r att uppr?tth?lla tillf?rlitligheten hos v?rmeytor p? en acceptabel niv?, vidtas speciella ?tg?rder vid planerade reparationer av pannor, inklusive: byte av individuella v?rmeytor som helhet, byte av deras block (sektioner), byte av enskilda element (r?r eller r?rsektioner).
I det h?r fallet anv?nds olika metoder f?r att ber?kna metallresursen f?r r?r f?r vilka de ?r planerade att bytas ut, men i de flesta fall ?r de viktigaste ers?ttningskriterierna inte metallens tillst?nd, utan frekvensen av skador per yta. Detta tillv?gag?ngss?tt leder till det faktum att det i ett antal fall finns ett orimligt utbyte av metall, som, n?r det g?ller dess fysikalisk-kemiska egenskaper, uppfyller kraven p? l?ngtidsh?llfasthet och fortfarande kan vara i drift. Och eftersom orsaken till tidig skada i de flesta fall f?rblir oidentifierad, dyker den upp igen efter ungef?r samma driftsperiod och ?terigen s?tter uppgiften att ers?tta samma v?rmeytor.
Detta kan undvikas om en omfattande metodik f?r underh?ll av v?rmeytor p? pannor till?mpas, som b?r inneh?lla f?ljande st?ndigt anv?nda komponenter:
1. Redovisning och ackumulering av skadestatistik.
2. Analys av orsaker och deras klassificering.
3. F?ruts?gelse av f?rv?ntad skada baserad p? ett statistiskt och analytiskt tillv?gag?ngss?tt.
4. Detektion instrumentella metoder diagnostik.
5. Utarbetande av uppgifter om arbetets omfattning f?r den f?rv?ntade n?dsituationen, oplanerad eller planerad korttidsavst?ngning av pannan (kraftenheten) f?r p?g?ende reparationer av den andra kategorin.
6. Organisering av f?rarbete och insatskontroll av bas- och hj?lpmaterial.
7. Organisation och genomf?rande av det planerade arbetet med restaureringsreparationer, f?rebyggande diagnostik och defektdetektering med visuella och instrumentella metoder och f?rebyggande utbyte av v?rmeytor.
8. Kontroll ?ver uppf?rande och acceptans av v?rmeytor efter reparationsarbete.
9. Kontroll (?vervakning) av operativa ?vertr?delser, utveckling och antagande av ?tg?rder f?r att f?rhindra dem, f?rb?ttring av organisationen av verksamheten.
I en eller annan grad, element f?r element, anv?nds alla komponenter i underh?llsmetodik vid kraftverk, men det finns fortfarande ingen helt?ckande till?mpning i tillr?cklig omfattning. I b?sta fall utf?rs en allvarlig avlivning under planerade reparationer. Praxis visar emellertid n?dv?ndigheten och ?ndam?lsenligheten av att inf?ra ett system f?r f?rebyggande underh?ll av v?rmeytor p? pannor under ?versynsperioden. Detta kommer att g?ra det m?jligt att avsev?rt ?ka deras tillf?rlitlighet p? kortast m?jliga tid till minimal kostnad f?r pengar, arbete och metall.
Enligt huvudbest?mmelserna i "Regler f?r organisation av underh?ll och reparation av utrustning, byggnader och strukturer f?r kraftverk och n?tverk" (RDPr 34-38-030-92), tillhandah?ller underh?ll och reparation genomf?randet av en upps?ttning av arbetar som syftar till att s?kerst?lla utrustningens goda skick, dess tillf?rlitliga och ekonomiska drift utf?rd med en viss frekvens och sekvens, till optimala arbets- och materialkostnader. Samtidigt betraktas underh?llet av driftutrustningen f?r kraftverk som genomf?randet av en upps?ttning ?tg?rder (inspektion, kontroll, sm?rjning, justering, etc.) som inte kr?ver att den dras tillbaka f?r aktuella reparationer. Samtidigt ger reparationscykeln T2 - aktuella reparationer av den andra kategorin med en kortsiktig planerad avst?ngning av pannan eller kraftenheten. Antalet, tidpunkten och varaktigheten av avst?ngningar f?r T2 planeras av kraftverk inom normen f?r T2, vilket ?r 8-12 extra dagar (i delar) per ?r, beroende p? typ av utrustning.
I princip ?r T2 den tid som tillf?rs kraftverket under ?versynsperioden f?r att eliminera mindre fel som ackumuleras under drift. Men samtidigt b?r naturligtvis ?ven underh?ll av ett antal kritiska eller "problematiska" enheter med minskad tillf?rlitlighet utf?ras. Men i praktiken, p? grund av ?nskan att s?kerst?lla fullg?randet av uppgifter f?r driftkraft, ?r T2-gr?nsen i den ?verv?ldigande majoriteten av fallen utt?md av oplanerade avst?ngningar, under vilka f?rst och fr?mst det skadade elementet repareras och defekter som f?rhindra uppstart och ytterligare normal drift elimineras. Det finns ingen tid ?ver f?r riktat underh?ll och f?rberedelser och resurser finns inte alltid tillg?ngliga.
Den nuvarande situationen kan korrigeras om f?ljande slutsatser accepteras som ett axiom och anv?nds i praktiken:
V?rmeytor, som ett viktigt element som best?mmer tillf?rlitligheten hos pannan (kraftenheten), kr?ver f?rebyggande underh?ll;
Arbetsplanering b?r utf?ras inte bara f?r det datum som fastst?llts i det ?rliga schemat, utan ocks? f?r faktumet av en oplanerad (n?d) avst?ngning av pannan eller kraftenheten;
Tidsplanen f?r underh?llet av v?rmeytor och omfattningen av det kommande arbetet m?ste vara f?rutbest?mt och skickas till alla utf?rare i f?rv?g, inte bara f?re datumet f?r avst?ngningen som f?rv?ntas enligt planen, utan ?ven f?re varje m?jlig n?rmaste n?dsituation ( oplanerad) avst?ngning;
Oavsett form av avst?ngning b?r ett scenario f?r att kombinera reparation, underh?ll, f?rebyggande och diagnostiskt arbete vara f?rutbest?mt.
II. Statistiskt kontrollsystem f?r tillf?rlitligheten hos v?rmeytor p? TPP-pannor
I hanteringen av tillf?rlitligheten hos kraftutrustning (i det h?r fallet pannor) spelar skadestatistik en betydande roll, eftersom den l?ter dig f? en omfattande beskrivning av objektets tillf?rlitlighet.
Anv?ndningen av det statistiska tillv?gag?ngss?ttet manifesteras redan i det f?rsta skedet av planeringsaktiviteter som syftar till att f?rb?ttra tillf?rlitligheten hos v?rmeytor. H?r utf?r skadestatistik uppgiften att f?ruts?ga det kritiska ?gonblicket som ett av de tecken som avg?r behovet av att fatta beslut om att byta ut v?rmeytan. Analysen visar dock att ett f?renklat tillv?gag?ngss?tt f?r att fastst?lla det kritiska ?gonblicket av skadestatistik ofta leder till orimligt utbyte av r?r av v?rmeytor som ?nnu inte har f?rbrukat sin resurs.
D?rf?r ?r en viktig del av hela komplexet av uppgifter som ing?r i det f?rebyggande underh?llssystemet sammanst?llningen av den optimala omfattningen av specifikt arbete som syftar till att eliminera skador p? v?rmeytor under normal schemalagd drift. V?rdet av tekniska diagnostiska verktyg ?r obestridligt, men i det f?rsta skedet ?r ett statistiskt-analytiskt tillv?gag?ngss?tt mer l?mpligt, vilket g?r att du kan best?mma (skissera) gr?nser och skadezoner och d?rigenom minimera kostnaden f?r medel och resurser vid n?sta stadier av fels?kning och f?rebyggande f?rebyggande byte av r?r av v?rmeytor.
F?r att ?ka den ekonomiska effektiviteten i att planera volymerna f?r utbyte av v?rmeytor ?r det n?dv?ndigt att ta h?nsyn till huvudm?let med den statistiska metoden - att ?ka giltigheten av slutsatser genom anv?ndning av probabilistisk logik och faktoranalys, som, baserat p? kombination av rumsliga och tidsm?ssiga data, g?r det m?jligt att bygga en metodik f?r att ?ka objektiviteten f?r att best?mma det kritiska momentet baserat p? statistiskt relaterade egenskaper och faktorer dolda fr?n direkt observation. Med hj?lp av faktoranalys b?r inte bara sambandet mellan h?ndelser (skador) och faktorer (orsaker) fastst?llas, utan ?ven m?ttet p? detta samband fastst?llas och de viktigaste faktorerna som ligger till grund f?r f?r?ndringarna i tillf?rlitligheten b?r identifieras.
F?r v?rmeytor beror vikten av denna slutsats p? det faktum att orsakerna till skador verkligen ?r av multifaktoriell karakt?r och ett stort antal klassificeringsdrag. D?rf?r b?r niv?n p? den till?mpade statistiska metoden best?mmas av den multifaktoriella karakt?ren, t?ckningen av kvantitativa och kvalitativa indikatorer och fastst?llandet av uppgifter f?r de ?nskade (f?rv?ntade) resultaten.
F?rst och fr?mst b?r tillf?rlitlighet presenteras i form av tv? komponenter:
strukturell tillf?rlitlighet, best?ms av kvaliteten p? design och tillverkning, och drifts?kerhet, best?ms av driftf?rh?llandena f?r pannan som helhet. F?ljaktligen b?r skadestatistiken ocks? komma fr?n tv? komponenter:
Statistik av det f?rsta slaget - studien av driftsupplevelsen (skadligheten) av samma typ av pannor i andra kraftverk f?r att representera fokalzonerna p? s?dana pannor, vilket g?r det m?jligt att tydligt identifiera designfel. Och samtidigt kommer detta att g?ra det m?jligt att se och skissera f?r dina egna pannor probabilistiska fokalzoner f?r skador, som sedan ?r tillr?dligt att "g?", tillsammans med visuell feldetektering, med hj?lp av teknisk diagnostik;
Statistik av det andra slaget - s?kerst?lla redovisning av skador p? egna pannor. I det h?r fallet ?r det tillr?dligt att h?lla ett fast register ?ver skador p? nyinstallerade sektioner av r?r eller sektioner av v?rmeytor, vilket kommer att hj?lpa till att avsl?ja de dolda orsakerna som leder till att skadan upprepas efter en relativt kort tid.
Att f?ra statistik av det f?rsta och andra slaget kommer att s?kerst?lla att man finner l?mpliga zoner f?r anv?ndning av teknisk diagnostik och f?rebyggande utbyte av v?rmeytsektioner. Samtidigt ?r det ocks? n?dv?ndigt att f?ra riktad statistik - redog?relse f?r platser som ?r visuellt defekta och med hj?lp av instrumentell och teknisk diagnostik.
Metodiken f?r att anv?nda statistiska metoder inkluderar f?ljande omr?den:
Beskrivande statistik, inklusive gruppering, grafisk representation, kvalitativ och kvantitativ beskrivning av data;
Teorin om statistisk slutledning som anv?nds i forskning f?r att f?ruts?ga resultat fr?n unders?kningsdata;
Teorin om experimentplanering, som tj?nar till att uppt?cka orsakssamband mellan tillst?ndsvariablerna f?r objektet som studeras baserat p? faktoranalys.
Vid varje kraftverk b?r statistiska observationer utf?ras enligt ett speciellt program, som ?r ett system f?r statistisk tillf?rlitlighetskontroll - SSRS. Programmet b?r inneh?lla specifika fr?gor som ska besvaras i statistisk form, samt motivera typ och metod f?r observation.
Det program som k?nnetecknar den statistiska forskningens huvudm?l b?r vara helt?ckande.
Det statistiska tillf?rlitlighetskontrollsystemet b?r innefatta processen att samla in information om skador, deras systematisering och applicering p? v?rmeytloggarna, som f?rs in oberoende av reparationsloggarna f?r ytor med skador. I bilagorna 1 och 2 anges exempelvis formerna f?r konvektiv- och sk?rm?verhettare. Formul?ret ?r en vy av den expanderade delen av v?rmeytan, p? vilken skadeplatsen (x) markeras och ett index s?tts, till exempel 4-1, d?r den f?rsta siffran betyder h?ndelsens sekvensnummer, den andra siffra f?r en konvektiv ?verhettare ?r r?rnumret i raderna r?knat uppifr?n, f?r en sk?rm?verhettar - numret p? sk?rmen enligt det numreringssystem som fastst?llts f?r denna panna. Blanketten inneh?ller en kolumn f?r att identifiera orsakerna, d?r resultaten av utredningen (analysen) f?rs in och en kolumn f?r ?tg?rder som syftar till att f?rebygga skador.
Anv?ndningen av datorteknik (persondatorer anslutna till ett lokalt n?tverk) ?kar avsev?rt effektiviteten hos det statistiska kontrollsystemet f?r tillf?rlitligheten hos v?rmeytor. N?r man utvecklar algoritmer och datorprogram f?r SSCS ?r det l?mpligt att fokusera p? det efterf?ljande skapandet vid varje kraftverk av ett integrerat informations- och expertsystem "Tillf?rlitlighet hos pannv?rmeytor".
De positiva resultaten av det statistiskt-analytiska tillv?gag?ngss?ttet f?r defektdetektering och best?mning av platserna f?r p?st?dda skador p? v?rmeytor ?r att statistisk kontroll l?ter dig best?mma skadans centrum och faktoranalys l?ter dig koppla dem till orsakerna.
Samtidigt b?r man ta h?nsyn till att metoden f?r faktoranalys har vissa svagheter, i synnerhet finns det ingen entydig matematisk l?sning p? problemet med faktorbelastningar, d.v.s. individuella faktorers inverkan p? f?r?ndringar i olika objekttillst?ndsvariabler.
Detta kan presenteras som ett exempel: l?t oss s?ga att vi har best?mt metallens restresurs, d.v.s. vi har data om den matematiska f?rv?ntan p? skada, som kan uttryckas som ett tidsv?rde T. Men p? grund av de kr?nkningar av driftf?rh?llanden som f?rekommit eller st?ndigt ?ger rum, d.v.s. skapar "risk" f?rh?llanden (till exempel brott mot vattenkemikalie- eller temperaturregimen, etc.), b?rjar skadan efter ett tag t, vilket ?r betydligt mindre ?n f?rv?ntat (ber?knat).
D?rf?r ?r huvudm?let med det statistiskt-analytiska tillv?gag?ngss?ttet, f?rst och fr?mst, att s?kerst?lla genomf?randet av ett program f?r f?rebyggande underh?ll av v?rmeytor p? pannor p? grundval av rimlig information och en ekonomiskt genomf?rbar grund f?r beslutsfattande, med tanke p? nuvarande skadeniv? under villkoren f?r befintligt drift- och reparationsunderh?ll.
III. Organisering av utredning av orsakerna till skador (skador) p? v?rmeytor p? pannor vid TPP
En viktig del av organisationen av systemet f?r f?rebyggande underh?ll av v?rmeytor p? pannor ?r unders?kningen av orsakerna till skador, som b?r utf?ras av en speciell professionell kommission som godk?nts p? order av kraftverket och som leds av chefsingenj?ren. I princip b?r kommissionen n?rma sig varje fall av skador p? v?rmeytan som en n?dsituation, signalera brister i den tekniska policy som f?rs vid kraftverket, brister i f?rvaltningen av tillf?rlitligheten hos energianl?ggningen och dess utrustning.
I uppdraget ing?r: suppleanter f?r ?veringenj?ren f?r reparation och drift, chef f?r pann- och turbin(pann)verkstaden, chef f?r kemiverkstaden, chef f?r metalllaboratoriet, chef f?r reparationsenheten, chef f?r planering och beredning av reparationer, chef f?r butiken (gruppen) f?r justering och testning, chef f?r termisk automatisering och m?tningsverkst?der och en operationsinspekt?r (i fr?nvaro av de f?rsta personerna deltar deras st?llf?retr?dare i kommissionens arbete).
I sitt arbete v?gleds kommissionen av det ackumulerade statistiska materialet, slutsatserna fr?n faktoranalys, resultaten av skadeidentifiering, slutsatserna fr?n metallexperter, data som erh?llits vid visuell inspektion och resultaten av feldetektering med hj?lp av teknisk diagnostik.
Den tillsatta utredningens huvuduppgift ?r att utreda varje fall av skador p? pannans v?rmeytor, utarbeta och organisera genomf?randet av omfattningen av f?rebyggande ?tg?rder f?r varje specifikt fall samt utveckla ?tg?rder f?r att f?rebygga skador (enligt 7 § utredningsrapportens form), samt organisera och ?vervaka deras genomf?rande. F?r att f?rb?ttra kvaliteten p? utredningen av orsakerna till skador p? v?rmeytorna p? pannor och deras redovisning i enlighet med ?ndringsf?rslag nr 4 till Instruktionen f?r utredning och redovisning av tekniska ?vertr?delser i driften av kraftverk, n?tverk och kraftsystem (RD 34.20.101-93), bristningar och fistlar p? v?rmeytor ?r f?rem?l f?r unders?kning, intr?ffade eller uppt?ckts under drift, stillest?nd, reparation, provning, rutininspektioner och tester, oavsett tidpunkt och metod f?r detektering.
Samtidigt ?r denna kommission kraftverkets expertr?d p? problemet med "Tillf?rlitligheten hos pannans v?rmeytor". Medlemmar av kommissionen ?r skyldiga att studera och fr?mja publikationer, reglerande och teknisk och administrativ dokumentation, vetenskaplig och teknisk utveckling och b?sta praxis som syftar till att f?rb?ttra pannornas tillf?rlitlighet bland deras underordnade ingenj?rer och tekniska arbetare. I uppdraget f?r kommissionen ing?r ocks? att s?kerst?lla efterlevnaden av kraven i "Expertsystem f?r ?vervakning och utv?rdering av driftf?rh?llandena f?r TPP-pannor" och att eliminera de identifierade kommentarerna, samt att utarbeta l?ngsiktiga program f?r f?rb?ttring av tillf?rlitligheten, organisera deras genomf?rande och kontrollera.
IV. Planering av f?rebyggande ?tg?rder
En viktig roll i systemet f?r f?rebyggande underh?ll spelas av:
1. Planering av det optimala (f?r en korttidsavst?ngning) omfattningen av f?rebyggande ?tg?rder i fokalzoner (riskzoner) best?mt av det statistiska tillf?rlitlighetskontrollsystemet, vilket kan innefatta: byte av raka r?rsektioner, omsvetsning eller f?rst?rkning av kontakt- och sammansatta fogar , omsvetsning eller f?rst?rkning av h?rnfogar , byte av b?jar, byte av sektioner p? st?llen med stela inf?stningar (kn?ckare), byte av hela sektioner, restaurering av tidigare d?mpade r?r och spolar m.m.
2. Eliminering av skador som orsakade en n?dsituation (oplanerad) avst?ngning, eller skada som uppt?ckts under och efter avst?ngningen av pannan.
3. Detektion (visuell och teknisk diagnostik), som avsl?jar ett antal defekter och bildar en viss extra volym, som b?r delas upp i tre komponenter:
a) defekter som ska elimineras under den kommande (f?rv?ntade), planerade eller n?dstoppen;
b) defekter som kr?ver ytterligare f?rberedelse, om de inte orsakar en ?verh?ngande fara f?r skada (en ganska villkorad bed?mning, det ?r n?dv?ndigt att utv?rdera med h?nsyn till professionell intuition och k?nda metoder f?r att bed?ma graden av utveckling av en defekt), ing?r inom ramen f?r arbetet f?r n?sta n?sta avst?ngning;
c) defekter som inte kommer att leda till skador under ?versynstiden, utan m?ste ?tg?rdas i n?sta reparationskampanj, ing?r i arbetsomfattningen f?r kommande p?g?ende eller st?rre reparationer.
Det vanligaste verktyget f?r feldetektering av r?r av v?rmeytor ?r en diagnostisk metod baserad p? anv?ndningen av metallmagnetiskt minne, som redan har visat sig vara effektiv och ett enkelt botemedel identifiering (avslag) av r?r och spolar som ing?r i "riskgruppen". Eftersom denna typ av diagnostik inte kr?ver speciell f?rberedelse av v?rmeytor, b?rjade den locka operat?rer och tr?da i kraft i stor utstr?ckning.
F?rekomsten av sprickor i r?rmetallen, som har sitt ursprung i platserna f?r skalskador, uppt?cks ocks? med hj?lp av ultraljudstestning. Ultraljudstjockleksm?tare till?ter snabb uppt?ckt av farlig uttunning av r?rets metallv?gg. Vid best?mning av graden av p?verkan p? r?rets ytterv?gg (korrosion, erosion, n?tande slitage, arbetsh?rdning, skalbildning etc.) spelar visuell feldetektering en betydande roll.
Den viktigaste delen av detta steg ?r att best?mma de kvantitativa indikatorer som du beh?ver fokusera p? n?r du sammanst?ller volymen f?r varje specifik avst?ngning: stillest?ndstid och kostnad f?r arbetskostnader. H?r ?r det f?rst och fr?mst n?dv?ndigt att ?vervinna ett antal tvingande sk?l som, i en eller annan grad, ?ger rum i verklig praktik:
Psykologisk barri?r f?r kraftverkschefer och butiks?vervakare, uppfostrade i en anda av behovet av att omedelbart ?terst?lla pannan eller kraftenheten f?r att fungera, ist?llet f?r att anv?nda denna n?dsituation eller oplanerade avst?ngning i en grad som ?r tillr?cklig f?r att s?kerst?lla tillf?rlitligheten hos v?rmeytorna;
Den psykologiska barri?ren f?r tekniska chefer, som inte till?ter att ett stort program distribueras p? kort tid;
Of?rm?ga att ge motivation f?r b?de sin egen personal och personalen hos entrepren?rer;
Brister i organisationen av f?rberedande arbete;
L?g kommunikationsf?rm?ga hos cheferna f?r relaterade avdelningar;
Brist p? f?rtroende f?r m?jligheten att ?vervinna problemet med skador p? v?rmeytor genom f?rebyggande ?tg?rder;
Bristande organisatoriska f?rdigheter och viljestarka egenskaper eller kvalifikationer hos tekniska chefer (chefsingenj?rer, deras st?llf?retr?dare och avdelningschefer).
Detta g?r det m?jligt att planera den fysiska omfattningen av arbetet f?r pannor med ?kad skada p? v?rmeytor f?r maximal m?jlighet att genomf?ra dem, med h?nsyn till varaktigheten av avst?ngningen, skift och tillhandah?llande av villkor f?r s?ker kombination av arbete.
Inf?randet i systemet f?r f?rebyggande underh?ll av v?rmeytor p? pannor av inmatning, str?mkontroll och kvalitetskontroll av det utf?rda reparationsarbetet kommer avsev?rt att f?rb?ttra kvaliteten p? utf?rt f?rebyggande och n?dreparationsarbete. En analys av orsakerna till skador visar ett antal betydande ?vertr?delser som ?r vanliga under reparationsarbeten, varav de mest betydande n?r det g?ller deras konsekvenser ?r:
Inmatningskontroll av huvud- och svetsmaterial utf?rs med avvikelser fr?n kraven i punkterna 3.3 och 3.4 i v?gledande dokument om svetsning, v?rmebehandling och kontroll av r?rsystem i pannor och r?rledningar under installation och reparation av kraftverksutrustning (RTM- 1s-93);
I strid med kraven i paragraf 16.7 i RTM-1s-93, utf?rs inte kulsvepkontroll f?r att verifiera att den specificerade fl?desarean ?r s?kerst?lld i svetsfogar av r?r p? v?rmeytor;
I strid med kraven i paragraf 3.1 RTM-1s-93 f?r svetsare som inte ?r certifierade f?r denna typ av arbete arbeta p? v?rmeytor;
I strid med kraven i klausul 6.1 RTM-1s-93 under n?d?terst?llningsarbete utf?rs svetsens rotskikt manuellt b?gsvetsning belagda elektroder ist?llet f?r argonb?gsvetsning. S?dana ?vertr?delser uppt?cks vid ett antal kraftverk och under planerade reparationer;
I strid med kraven i klausul 5.1 i manualen f?r reparation av pannutrustning i kraftverk (teknik och tekniska villkor f?r reparation av v?rmeytor p? pannenheter), sk?rs ut defekta r?r eller deras sektioner med hj?lp av brandsk?rning, och inte mekaniskt.
Alla dessa krav m?ste tydligt anges i lokala f?reskrifter f?r reparation och underh?ll av v?rmeytor.
I programmet f?r f?rebyggande ?tg?rder, vid byte av sektioner av r?r eller sektioner av v?rmeytor i "riskzoner", anv?ndningen av st?lkvaliteter av h?gre klass j?mf?rt med de etablerade, eftersom detta avsev?rt kommer att ?ka livsl?ngden f?r metallen i zon av ?kad skada och utj?mna resursen f?r v?rmeytan i allm?nhet. Till exempel kommer anv?ndningen av v?rmebest?ndiga austenitiska krom-manganst?l (DI-59), som ?r mer motst?ndskraftiga mot skalning, tillsammans med en ?kning av tillf?rlitligheten hos ?verhettare, att minska processen med abrasivt slitage av turbinens fl?desv?gselement.
V. F?rebyggande och f?rsiktighets?tg?rder
Omfattningen av f?rebyggande underh?ll som utf?rs under den kortsiktiga schemalagda f?r T2 eller n?davst?ngning b?r inte st?ngas endast p? sj?lva v?rmeytan p? pannan. Samtidigt b?r defekter som direkt eller indirekt p?verkar v?rmeytornas tillf?rlitlighet identifieras och elimineras.
Vid denna tidpunkt ?r det n?dv?ndigt att anv?nda m?jligheten s? mycket som m?jligt att utf?ra en upps?ttning verifierings?tg?rder och specifika ?tg?rder som syftar till att eliminera negativa tekniska manifestationer som minskar tillf?rlitligheten hos v?rmeytor. Baserat p? utrustningens skick, driftniv?, tekniska och design egenskaper, f?r varje kraftverk kan listan ?ver dessa ?tg?rder vara olika, men f?ljande arbeten b?r vara obligatoriska:
1. Best?mning av t?theten f?r kondensorr?rsystemet och n?tverksv?rmare f?r att detektera och eliminera platser d?r r?vatten kommer in i kondensatv?gen. Kontrollera t?theten av vakuumt?tningar.
2. Kontrollera t?theten av beslagen p? f?rbiledningen av blockavsaltningsanl?ggningen. Kontroll av servicebarheten hos anordningar som f?rhindrar att filtermaterial avl?gsnas i kanalen. Kontroll av filtermaterial f?r oljning. Kontrollera om det finns en oljefilm p? vattenytan i l?gpunktstanken.
3. S?kerst?lla beredskapen f?r h?gtrycksv?rmare f?r snabb p?slagning vid start av kraftenheten (pannan).
4. Eliminering av defekter p? provtagningsanordningar och anordningar f?r beredning av prover av kondensat, matarvatten och ?nga.
5. Eliminering av defekter i temperaturkontrollen av metallen p? v?rmeytorna, mediet l?ngs banan och gaser i pannans roterande kammare.
6. Eliminering av defekter i automatiska styrsystem f?r f?rbr?nningsprocessen och temperaturf?rh?llanden. F?rb?ttra vid behov egenskaperna hos insprutningsregulatorer, pannmatning och br?nsle.
7. Inspektion och eliminering av defekter p? dammberedning och dammf?rs?rjningssystem. Inspektion och eliminering av utbr?ndhet p? munstycken p? gasbr?nnare. F?rbereder inf?r den kommande t?ndningen av br?nnoljemunstycken kalibrerade vid montern.
8. Utf?rande av arbete som syftar till att minska ?ng- och vattenf?rluster, minska luftsugning i vakuumsystemet, minska luftsugning in i ugnen och gasbanan hos pannor som arbetar under vakuum.
9. Inspektion och eliminering av defekter i pannans foder och mantel, f?sten av v?rmeytor. R?tning av v?rmeytor och eliminering av stopp. Inspektion och eliminering av defekter p? elementen i bl?s- och skottreng?ringssystem f?r uppv?rmning av ytor.
10. F?r trumpannor ska dessutom f?ljande utf?ras:
Eliminering av ?vertr?delser i driften av separationsanordningar inom trumman, vilket kan leda till att droppar pannvatten medf?rs med ?nga;
Eliminering av l?ckor i kondensorerna av deras eget kondensat;
F?rberedelse av villkor som s?kerst?ller att pannor endast matas med avmineraliserat vatten (sk?rpning av kraven i punkt 1.5 i riktlinjerna f?r korrigerande behandling av trumpannor med ett tryck p? 3,9-13,8 MPa: RD 34.37.522-88);
Organisation av tillf?rseln av fosfater enligt ett individuellt schema f?r att s?kerst?lla kvaliteten p? korrigerande behandling av pannvatten (sk?rpning av kraven i punkt 3.3.2 i RD 34.37.522-88 p? grund av det faktum att det grundl?ggande l?get f?r pannor av samma typ tillhandah?lls som regel inte);
S?kerst?ller korrekt funktion av rensningsanordningarna.
11. F?rberedelse av villkor f?r att s?kerst?lla fyllning av pannor f?r tryckprovning och efterf?ljande t?ndning endast med avmineraliserat vatten eller turbinkondensat. F?re t?ndning f?r trumpannor och eng?ngspannor som drivs i hydrazin- och hydrazin-ammoniakl?gen endast fyllas med avluftat vatten. F?r att avl?gsna icke-kondenserbara gaser som bidrar till bildandet av fr?tande f?roreningar, b?r eng?ngspannor som drivs i neutralt syre- och syre-ammoniakl?ge fyllas innan de t?nds i avluftningsl?ge (str?ngare krav i avsnitt 4.3.5 i PTE) .
12. N?r extern vattentv?tt av v?rmeytor som anv?nds f?r att f?rbereda dem f?r reparation ?r det n?dv?ndigt att utf?ra efterf?ljande torkning av pannan f?r att f?rhindra korrosion av metallen p? r?rens yttre yta. Om det finns gas i kraftverket, utf?rs torkning genom att t?nda pannan p? gas (i 1-2 timmar), i fr?nvaro av gas - genom dragbl?sningsmekanismer n?r pannv?rmarna ?r p?slagna.
13. En viktig roll f?r att s?kerst?lla tillf?rlitligheten hos v?rmeytor p? pannor spelas av metrologiskt st?d - kalibrering av m?tinstrument f?r mediets temperatur l?ngs v?gen, metallen p? v?rmeytorna och gaserna i den roterande kammaren. Kalibrering av de listade m?tinstrumenten (termoelement, m?tkanaler och sekund?ra enheter, inklusive de som ing?r i APCS-systemet) m?ste utf?ras enligt kalibreringsschemat i enlighet med paragraferna. 1.9.11. och 1.9.14 PTE. Om dessa krav inte har uppfyllts tidigare, ?r det n?dv?ndigt att utf?ra en steg-f?r-steg-kalibrering av m?tinstrumenten f?r de listade parametrarna under avst?ngningar av pannor (kraftenheter), eftersom ?ven mindre fel i riktning mot underskattning av avl?sningar p?verkar avsev?rt minskningen av metallresurs och minskar f?ljaktligen tillf?rlitligheten hos v?rmeytor.
VI. Slutsatser
1. Allvarliga ekonomiska sv?righeter f?r alla kraftverk i branschen till?ter inte att p? ett adekvat s?tt ta itu med fr?gorna om snabb reproduktion av anl?ggningstillg?ngar, en viktig uppgift f?r operat?rer ?r att m?lmedvetet s?ka efter m?jligheter och metoder f?r att bevara resursen och s?kerst?lla en tillf?rlitlig drift av kraftutrustning. Riktiga po?ng Situationen vid industrins kraftverk visar att l?ngt ifr?n alla reserver och m?jligheter i denna riktning ?r utt?mda. Och inf?randet av ett integrerat system f?r f?rebyggande underh?ll i operativ praxis kommer utan tvekan att avsev?rt minska reparations- och driftskostnaderna f?r produktion av elektrisk och termisk energi och s?kerst?lla tillf?rlitligheten hos v?rmeytorna p? pannor vid TPP.
2. Tillsammans med identifiering och eliminering av skador p? r?r av v?rmeytor och f?rebyggande f?rebyggande ers?ttning av "risk" zoner identifierade p? grundval av ett statistiskt-analytiskt tillv?gag?ngss?tt och feldetektering (visuell och instrumentell), en viktig roll i det f?rebyggande underh?llet system b?r ges f?r att eliminera (mildring) av negativa manifestationer fr?n brister i organisationen av verksamheten. D?rf?r b?r det f?rebyggande underh?llsprogrammet f?r v?rmeytor p? pannor byggas i tv? parallella riktningar (bilaga 3):
S?kerst?lla den nuvarande (omedelbara) tillf?rlitligheten hos pannans v?rmeytor;
Skapande av f?rh?llanden som s?kerst?ller l?ngsiktig (prospektiv) tillf?rlitlighet (?kning av resurser) f?r v?rmeytor p? pannor.
3. I organisationen av ett omfattande system f?r f?rebyggande underh?ll av v?rmeytor ?r kunskapen inom detta omr?de av chefer, chefsspecialister och ingenj?rs- och teknikarbetare av st?rsta vikt. F?r att vidga vyerna och ta h?nsyn till praktiska aktiviteter industrierfarenhet f?r att s?kerst?lla tillf?rlitligheten hos v?rmeytor p? pannor, ?r det l?mpligt att vid varje kraftverk sammanst?lla ett urval av material om problemet och organisera sina studier av relevant personal.
BILAGA 1
| Ris. 1. Form av skada p? HP-kontrollpunktspannan nr 1, g?nga - A | Utredningsresultat(identifikation) skada
1. Datum. Position #1-2. Deformationsfritt brott av en rak sektion av ett r?r tillverkat av st?l 12X18H12T, ?ppning l?ngs den ?vre generatrisen l?ngs r?ret. En studie av ett provsnitt n?ra skadepunkten visade att st?lets struktur uppfyller kraven i specifikationerna, men skalskador ?r tydligt synliga p? den inre ytan med bildandet av l?ngsg?ende sprickor som ?verg?r i metall. 2. Datum. Position #2-1. Deformationsfritt brott av en rak sektion av ett r?r tillverkat av st?l 12X18H12T, ?ppning l?ngs r?rets ?vre generatris. I omr?det f?r skador och p? intilliggande r?r ?r sp?r av h?rdning och slitage av skott tydligt synliga. Metallografisk analys visade att orsaken till brottet i det austenitiska st?lr?ret var intensiv arbetsh?rdning p? grund av lossningen av splittern i den ?vre kulgjutanordningen. 3. Datum. Position #3-6. Deformationsfritt brott p? den nedre generatrisen av r?ret av st?l 12Kh1MF. Unders?kning av det skadade omr?det visade betydande gropkorrosion l?ngs den nedre generatrisen av den inre ytan av r?ret p? grund av otillfredsst?llande torrkonservering under avst?ngningar av pannenheten, f?rv?rrad av att spolen sjunker p? grund av slitage p? "tupparna" i upph?ngningssystemet . |
1. Vid varje avst?ngning, utf?r en gradvis magnetisk inspektion av r?ren i spolarnas utloppssektioner. Inkludera defekta r?r i underh?llslistan f?r varje avst?ngning av pannan. Utveckla ett program f?r att f?rb?ttra kvaliteten p? den oxidskyddande filmen: f?rb?ttra kvaliteten p? vatten och temperaturregimer, beh?rska behandling av ?nga-vatten-syre, etc. 2. F?r att f?rebygga skador p? austenitr?r p? grund av intensiv arbetsh?rdning av kulor n?r den ?vre gjutstoppsavdelaren rivs av, ?l?gga personalen att kontrollera kulspr?ngarnas funktionsduglighet f?re kulreng?ring (anvisningar i anvisningarna ?r gjorda beroende p? bl.a. konstruktionen, om den inte till?ter, kontrollerar reparationspersonalen under avst?ngningar). 3. Under avst?ngningar av pannenheterna, inspektera och ?terst?ll f?stena f?r ?verhettarspolarna p? upph?ngningssystemet genom att ers?tta sektioner av r?r i upph?ngningssystemet med "cockerels" (skarvar g?rs ovanf?r och under ?verhettaren). F?rb?ttra kvaliteten p? "vakuumtorkning". ?verv?g m?jligheten att inf?ra PVKO. |
| 4. Datum. Position #4-4. Ruptur av ett r?r tillverkat av st?l 12Kh1MF vid passagepunkten genom fodret mellan den konvektiva delen och den "varma l?dan". Betydande yttre korrosion av metallen vid brottst?llet. Orsak till skada: exponering f?r parkeringskorrosion av svavelsyra, som bildas vid vattentv?ttning av konvektionsaxeln innan pannan tas ut f?r planerade reparationer. | 4. F?r att utesluta yttre korrosion av r?r vid passagepunkterna genom fodret med svavelsyra, som bildas vid extern reng?ring av v?rmeytor, inf?r praxis att torka pannan efter varje s?dan reng?ring genom att t?nda den p? gas eller varm luft fr?n fl?ktar med v?rmarna p?slagna. | |
| 5. Datum. Position #5-2. L?ngsg?ende brott l?ngs den yttre generatrisen av kr?ken ("kalacha"). Metallografisk analys visade att under reparationen (datum) installerades en kr?k som inte genomgick austenisering efter tillverkning av reparationspersonalen (liknande ?vertr?delser kan ocks? bero p? tillverkarnas fel).6. Datumet. Position #6-1. Deformation (plastisk) bristning i omr?det f?r kontaktleden. Metallografisk analys av metallen i det defekta omr?det visade utt?mning av den l?ngsiktiga h?llfasthetsresursen i den v?rmep?verkade zonen. Metallografisk analys av metallen i det defekta omr?det visade utt?mning av den l?ngsiktiga h?llfasthetsresursen i den v?rmep?verkade zonen. Metallografisk analys av r?rmetallen p? en meters avst?nd fr?n skadeplatsen visade att metallkonstruktionen inte heller uppfyller kraven p? l?ngtidsh?llfasthet enligt specifikation. Denna spole ?r placerad i en f?rt?rnad del av ?verhettningsytan, p? grund av konstruktionsfel i fogomr?det p? kollektorn. | 5. F?rb?ttra kvaliteten p? inkommande inspektion av produkter levererade fr?n fabriken. Till?t inte installation av b?jar som inte har genomg?tt austenitisering. Kontrollera reparationsdokumentationen, identifiera hela partiet av icke-f?rst?rkta b?jar och byt ut dem vid n?sta avst?ngning (eller under reparationer). 6. Utf?r magnetisk testning av r?r som ?r bel?gna i den s?llsynta delen, baserat p? resultaten av feldetektering, byt f?rst ut r?r som ?r f?rem?l f?r maximal p?verkan av temperaturer som ?verstiger den till?tna niv?n. De ?terst?ende r?ren i "gaskorridor"-zonen ska bytas ut p? n?rmaste planerade reparationer. Att studera erfarenheten av relaterade kraftverk och be tillverkaren att tillhandah?lla information om m?jligheten att rekonstruera den f?rs?lda delen i de gemensamma omr?dena p? samlare. |
|
| 7. Datum. Position #7-3. Skador p? kompositsvetsen. Unders?kningen avsl?jade f?rekomsten av r?rkl?mning vid platsen f?r dess passage genom skiljev?ggen mellan konvektionsaxeln och den "varma l?dan", orsakad av "infl?den" av betong. | 7. Inspektera alla platser d?r ?verhettarr?ren passerar genom fodret, reng?r de kl?mda st?llen som hittats. F?r att f?rb?ttra kvaliteten p? murningsarbeten, f?r att ge den n?dv?ndiga kontrollen under acceptansen. |
BILAGA 2
 |
Resultat av skadeutredning (identifiering) 1. Datum. Position #1-2. Deformation (plastisk) brott av en rak r?rsektion. Metallografisk analys visade att metallen inte uppfyller kraven i specifikationerna p? grund av kortvarig ?verhettning. Spolen avskuren fr?n uppsamlarna kontrollerades genom att k?ra kulan, som satt fast i korsningen av pos.-a). Studien av fogen visade att fogen svetsades under n?dreparationer (datum) med ?vertr?delser av kraven i RTM-1s-93s - fogens rotskikt ist?llet f?r argonb?gsvetsning med en icke f?rbrukningsbar elektrod utf?rdes av elektrisk b?gsvetsning med belagda elektroder, vilket ledde till f?rekomsten av h?ng och h?ng som blockerade sektionen och ledde till ?verhettning av metallen. | ?tg?rder f?r att f?rhindra skador 1. Uppr?tta ett f?rfarande f?r strikt ?verensst?mmelse med reparationen av v?rmeytor i punkt 6.1 RTM-1s-93, som kr?ver att rotskiktet av den svetsade s?mmen av r?r av v?rmeytor endast utf?rs genom argonb?gsvetsning med en icke- f?rbrukningsbar elektrod. Endast svetsare som ?r utbildade i denna typ av svetsning och certifierade svetsare ska till?tas reparera v?rmeytor. Tvinga svetsare att inspektera rotskiktet innan fogen helt svetsas. Metalllaboratoriet och pannturbinverkstaden ska utf?ra selektiv kontroll vid alla reparationer. |
| Ris. 2. ShPP skada form. pannenheter f?r v?rmekraftverk panna nr 2, str?ng - A | 2. Datum. Position #2-6. Fistel i h?rnskarven p? platsen d?r spolen ?r svetsad till grenr?ret. Visuell inspektion visade d?lig kvalitet p? svetsningen (p?rlor, bristande penetration, undersk?rningar) utf?rd under reparation (datum). Granskning av svetsdokumentationen visade att arbetet utf?rdes av en svetsare som inte hade tillg?ng till denna typ av arbete. Vid besiktningen p?tr?ffades inte tydligt synliga svetsfel. | 2. Identifiera alla skarvar gjorda av denna svetsare enligt dokumentationen f?r reparationssvetsning. Genomf?r slumpm?ssig kvalitetskontroll av andra leder, vid otillfredsst?llande resultat, sm?lt alla leder. F?r svetsarbeten p? v?rmeytor till?ts endast svetsare certifierade f?r denna typ av arbete. |
| 3. Datum. Position nummer 3-4. Ett brott i en rak r?rsektion p? ett avst?nd av en meter fr?n taket (i zonen med maximal ?verhettning) av spolens utloppsdel. Spolen som ?r avskuren fr?n uppsamlaren kontrolleras genom att k?ra kulan, som sitter fast i kr?ken pos.-b). En intern unders?kning visade n?rvaron av metallinfl?den och svetsp?rlor p? den konvexa generatrisen av b?jens innerv?gg. En analys av reparationsdokumentationen visade att under den tidigare planerade reparationen p? denna spole skars ett prov f?r metallografisk unders?kning. Sk?rningen av provet utf?rdes i strid med tekniken - ist?llet f?r den mekaniska metoden anv?ndes flamsk?rning, vilket ledde till en partiell ?verlappning av r?rsektionen och dess efterf?ljande ?verhettning. | 3. Instruera och utbilda svetsare som utf?r arbete p? v?rmeytorna p? pannenheter i proceduren f?r att sk?ra ut defekta r?r eller deras sektioner endast med hj?lp av mekanisk sk?rning. Brandsk?rning f?r undantagsvis till?tas endast p? tr?nga och obekv?ma st?llen, samt i de fall d?r sektionerna av r?ret eller slingan som ligger nedanf?r tas bort. Enligt reparationsdokumentationen och en unders?kning av deltagarna i arbetet, identifiera alla platser d?r arbete utf?rdes med liknande ?vertr?delser. Utf?r en magnetisk inspektion av dessa r?r f?r att uppt?cka f?rekomsten av ?verhettning. Om r?r med "risk" hittas, byt ut dem. | |
| 4. Datum. Position #4-2. Deformation (plast) brott i en rak r?rsektion av utloppsdelen av spolen p? ett avst?nd av en meter fr?n taket. Vid best?mning av orsaken till brottet avsl?jades en l?ngsg?ende spricka (fistel) vid svetsplatsen f?r "kexen" pos. - c), vilket, p? grund av minskningen av ?ngf?rbrukningen i spolen efter fistelzonen, ledde till ?verhettning och skador p? metallen i utloppssektionen i zonen med maximala temperaturer. | 4. Med tanke p? att uppkomsten av sprickor p? svetsst?llena f?r "kn?ckare" p? sk?rmarna i denna panna har blivit vanligare, och metallen i spolarna uppfyller kraven f?r l?ngtidsh?llfasthet, ?r det l?mpligt att byta ut r?rsektioner p? platser med styv inf?stning med "crackers" under n?sta planerade reparation. F?r att f?rb?ttra enhetens tillf?rlitlighet, ?verv?g genomf?rbarheten av dess ?teruppbyggnad. | |
| 5. Datum. Position #5-3. L?ngsg?ende spricka p? b?jen i zonen f?r maximal v?rmeabsorption av r?rv?ggen. Visuell inspektion och metallografisk analys av metallen visade tecken p? gaskorrosion vid h?g temperatur. Inspektion av de n?rliggande sk?rmarna visade n?rvaron av gaskorrosion p? dem, vilket ?r ett karakteristiskt tecken p? en otillfredsst?llande ugnsregim under f?rh?llanden med otillr?cklig utrustning med automatiserad temperaturkontroll. | 5. F?r att minska inverkan av h?gtemperaturgaskorrosion p? frontsektionerna av sk?rmarna, analysera ugnsl?gets tillst?nd i transienta och station?ra l?gen, st?rk kontrollen ?ver personalens ?verensst?mmelse med kraven p? regimkort. Kontrollera systematiskt (dagligen) de faktiska metalltemperaturerna enligt diagrammen. Montera om sk?rmarnas termiska kontroll. |
BILAGA 3
F?REBYGGANDE UNDERH?LLSPROGRAM AV V?RMEYTOR P? PANNER AV TPP
| ALGORITM F?R ORGANISERING AV F?REBYGGANDE UNDERH?LL AV PANNEV?RMEYTOR | |||||||
| STATISTISK OCH ANALYTISK PROCESS Redovisning och p?f?rande av formul?ren f?r skadeplatser och "riskzoner" | |||||||
| FAKTORANALYS, IDENTIFIERING AV R?RMETALLSKADA Analys av metallskador och best?mning av orsakerna som orsakade dem | |||||||
| TAKTISK RIKTNING F?R ATT S?KRA DEN NUVARANDE TILLF?RLITLIGHETEN (Omedelbar) | STRATEGISK RIKTNING F?R ATT S?KRA L?NGSIKTIGT P?LITLIGHET (L?NGSIKTIGT) | ||||||
| Utarbeta uttalanden om arbetets omfattning f?r en f?rv?ntad n?dsituation, oplanerad avst?ngning eller f?r en planerad avst?ngning-T2 av en panna eller kraftenhet, med h?nsyn tagen till f?ruts?gelsen av f?rv?ntad skada baserad p? ett statistiskt-analytiskt tillv?gag?ngss?tt | Kontroll ?ver operativa ?vertr?delser, utveckling och antagande av ?tg?rder f?r att f?rhindra dem. F?rb?ttra organisationen av verksamheten | ||||||
| Organisering av f?rarbete och inkommande kontroll av bas- och svetsmaterial | Regelbunden (var sj?tte m?nad) uppfyllande av kraven i programmet "Expertsystem f?r ?vervakning och utv?rdering av driftf?rh?llandena f?r pannor" | ||||||
| V?ntar p? en n?dsituation (oplanerad) avst?ngning eller planerad avst?ngning av pannan (kraftenheten) vid T2 | Utveckling och godk?nnande av aktiviteter inom omr?dena f?r "Expertsystemet ...", som ?r betygsatta under 0,8. Organisation av deras genomf?rande | ||||||
| Avst?ngning av pannan (energienhet) Vid avst?ngning p? grund av uppt?ckt av skador p? v?rmeytan eller om skada uppt?cktes efter avst?ngningen, organiseras kommissionens arbete f?r att utreda orsaken | Bildande och insk?rning av en enda ideologi om behovet av att minska Totala numret avst?ngningar av pannor (kraftenheter) f?r att eliminera "risk" faktorer f?r metall under ?verg?ende f?rh?llanden | ||||||
| Organisation och genomf?rande av det planerade arbetet med restaureringsreparationer, f?rebyggande utbyte av delar av v?rmeytor, f?rebyggande diagnostik och fels?kning med visuella och instrumentella metoder | Bildandet av begreppet "sparande" drift av pannor (kraftenheter): - undantag fr?n uppstartsreglerna f?r praxis med "pickups", Minimera antalet hydrauliska trycktester av ?ngvattenbanan, |
||||||
| - Uteslutning fr?n ut?vandet av tv?ng | |||||||
| Kontroll ?ver arbetet, acceptans av v?rmeytor efter arbetet. Registrering av reparationsdokumentation och resultat av metalldiagnostik i "risk"-zoner. F?rberedelse av en lista ?ver omfattningen av f?rebyggande utbyte och feldetektering f?r n?sta avst?ngning av pannan | (f?r att p?skynda toleransen) nedkylningar av pannv?gen vatten fullt temperaturkontroll automation, Inf?rande av kemisk-teknisk ?vervakning |
||||||
| Identifiering och eliminering av faktorer som direkt och indirekt p?verkar minskningen av str?mtillf?rlitligheten | F?rfining av programmet f?r framtida byten av v?rmeytor, med h?nsyn tagen till best?mningen av en m?jlig resurs | ||||||
| v?rmeytor | metall genom instrumentella metoder f?r teknisk diagnostik och fysiska och kemiska provanalys | ||||||
BILAGA 4
1. Order fr?n RAO "UES of Russia" daterad 14 januari 1997 nr 11 "Om n?gra resultat av arbetet f?r att f?rb?ttra tillf?rlitligheten hos pannor vid Ryazanskaya TPP".
2. TU 34-38-20230-94. ?ngpannor ?r station?ra. Allm?nna tekniska villkor f?r ?versyn.
3. TU 34-38-20220-94. Sl?tr?rssk?rmar f?r station?ra ?ngpannor med naturlig cirkulation. Specifikationer f?r en st?rre ?versyn.
4. TU 34-38-20221-94. Sl?tr?rssk?rmar f?r station?ra ?ngpannor med direktfl?de. Specifikationer f?r ?versyn.
5. TU 34-38-20222-94. ?verhettare av station?ra ?ngpannor. Specifikationer f?r ?versyn.
6. TU 34-38-20223-94. ?verhettare mellanliggande ?ngpannor. Specifikationer f?r ?versyn.
7. TU 34-38-20219-94. Sl?tr?rsf?rs?rjare f?r station?ra ?ngpannor. Specifikationer f?r ?versyn.
8. TU 34-38-20218-94. Membranf?rs?rjare f?r station?ra ?ngpannor. Specifikationer f?r ?versyn.
9. RD 34.30.507-92. Riktlinjer f?r att f?rhindra korrosionsskador p? skivor och blad p? ?ngturbiner i fas?verg?ngszonen. Moskva: VTI im. F.E. Dzerzhinsky, 1993
10. RD 34.37.306-87. Riktlinjer f?r ?vervakning av tillst?ndet f?r huvudutrustningen i v?rmekraftverk; best?mning av avlagringarnas kvalitet och kemiska sammans?ttning. Moskva: VTI im. F.E. Dzerzhinsky, 1993
11. Shitsman M.E., Midler L.S., Tishchenko N.D. Skalbildning p? rostfritt st?l i ?verhettad ?nga. Termisk kraftteknik N 8. 1982.
12. Gruzdev N.I., Deeva Z.V., Shkolnikova B.E., Saychuk L.E., Ivanov E.V., Misyuk A.V. Om m?jligheten att utveckla spr?da sprickor p? pannans v?rmeytor i den neutral-oxidativa regimen. Termisk kraftteknik N 7. 1983.
13. Zemzin V.N., Shron R.Z. S?tt att f?rb?ttra drifts?kerheten och ?ka livsl?ngden f?r svetsfogar i v?rme- och kraftutrustning. Termisk kraftteknik N 7. 1988.
14. R. E. Bazar, A. A. Malygina och E. I. Getsfrid, F?rebyggande av skador p? svetsfogar i r?r av platt?verhettare. Termisk kraftteknik N 7. 1988.
15. Chekmarev B.A. B?rbar maskin f?r svetsning av rots?mmen p? r?r av v?rmeytor. Energetik N 10. 1988.
16. Sysoev I.E. F?rberedelse av pannor f?r reparation. Energetik N 8. 1989.
17. Kostrikin Yu.M., Vaiman A.B., Dankina M.I., Krylova E.P. Ber?kning och experimentella egenskaper hos fosfatregimen. Elstationer N 10. 1991.
18. Sutotsky G.P., Verich V.F., Mezhevich N.E. Om orsakerna till skador p? sk?rmr?ren i saltfacken i pannor BKZ-420-140 PT-2. Elstationer N 11. 1991.
19. Hoffman Yu.M. Diagnostik av h?lsan hos v?rmeytor. Kraftverk N 5. 1992.
20. Naumov V.P., Remensky M.A., Smirnov A.N. Inverkan av svetsfel p? pannornas drifts?kerhet. Energetik N 6. 1992.
21. Belov S.Yu., Chernov V.V. Temperaturen p? metallsk?rmarna i pannan BKZ-500-140-1 under den f?rsta driftperioden. Energetik N 8. 1992.
22. Khodyrev B.N., Panchenko V.V., Kalashnikov A.I., Yamgurov F.F., Novoselova I.V., Fathieva R.T. Organiska ?mnens beteende vid olika stadier av vattenbehandling Energetik N 3. 1993.
23. Belousov N.P., Bulavko A.Yu., Startsev V.I. S?tt att f?rb?ttra de vattenkemiska regimerna f?r trumpannor. Energetik N 4. 1993.
24. Voronov V.N., Nazarenko P.N., Shmelev A.G. Modellering av dynamiken i utvecklingen av kr?nkningar av den vattenkemiska regimen. Termisk kraftteknik N 11. 1993.
25. Kholshchev V.V. Termokemiska problem med driften av ugnssk?rmar i en h?gtryckspanna. Kraftverk N 4. 1994.
26. Bogachev A.F. Egenskaper f?r korrosion av austenitiska r?r av ?verhettare. Termisk kraftteknik N 1. 1995.
27. Bogachev V.A., Zlepko V.F. Till?mpning av den magnetiska metoden f?r ?vervakning av metallen i r?r av v?rmeytor p? ?ngpannor. Termisk kraftteknik N 4. 1995.
28. Mankina N.N., Pauli V.K., Zhuravlev L.S. Generalisering av industriell erfarenhet i inf?randet av ?nga-syrerening och passivering. Termisk kraftteknik, nr 10. 1996
29. Pauli V.K. Om bed?mning av tillf?rlitligheten hos kraftutrustning. Termisk kraftteknik N 12. 1996.
30. Pauli V.K. Vissa problem med organisering av neutralt syre vattenregim. Elstationer N 12. 1996.
31. Shtromberg Yu.Yu. Metallkontroll vid v?rmekraftverk. Termisk kraftteknik N 12. 1996.
32. Dubov A.A. Diagnostik av pannr?r med hj?lp av metallmagnetiskt minne. Moskva: Energoatomizdat, 1995.
Skicka ditt goda arbete i kunskapsbasen ?r enkelt. Anv?nd formul?ret nedan
Studenter, doktorander, unga forskare som anv?nder kunskapsbasen i sina studier och arbete kommer att vara er mycket tacksamma.
Hosted p? http://www.allbest.ru/
1. Statistisk egenskappanna n?r temperaturen p? matarvattnet ?ndras
trumpannan turbin ackumulator
Under driften av pannan kan dess prestanda variera inom de gr?nser som best?ms av konsumenternas drifts?tt. Temperaturen p? matarvattnet och ugnens luftregim kan ocks? ?ndras. Varje driftl?ge f?r pannan motsvarar vissa v?rden f?r parametrarna f?r v?rmeb?rare i vatten-?ng- och gasv?garna, v?rmef?rluster och effektivitet. En av personalens uppgifter ?r att uppr?tth?lla det optimala l?get f?r pannan under de givna driftsf?rh?llandena, vilket motsvarar det maximala m?jliga v?rdet av pannans nettoverkningsgrad. I detta avseende blir det n?dv?ndigt att best?mma effekten av pannans statiska egenskaper - belastning, matarvattentemperatur, ugnens luftl?ge och br?nsleegenskaper - p? prestandan f?r dess drift n?r v?rdena f?r de listade parametrarna ?ndras . Under korta perioder av ?verg?ng av panndriften fr?n ett l?ge till ett annat orsakar en f?r?ndring i m?ngden v?rme, s?v?l som en f?rdr?jning i systemet f?r dess reglering, ett brott mot pannans material- och energibalanser och en f?r?ndring i de parametrar som k?nnetecknar dess funktion. Brott mot det station?ra drifts?ttet f?r pannan under ?verg?ngsperioder kan orsakas av interna (f?r pannan) st?rningar, n?mligen en minskning av den relativa v?rmeavgivningen i ugnen och dess f?r?ndring. luftl?ge och vattenf?rs?rjningsl?ge, och externa st?rningar - f?r?ndringar i ?ngf?rbrukning och matarvattentemperatur. Parametrarnas beroende av tid, som k?nnetecknar pannans drift under ?verg?ngsperioden, kallas dess dynamiska egenskaper.
Beroende av parametrar p? temperaturen p? matarvattnet. Temperaturen p? matarvattnet p?verkar avsev?rt pannans drift, som kan f?r?ndras under drift beroende p? turbinernas driftl?ge. En minskning av matarvattentemperaturen vid en given belastning och andra f?rh?llanden of?r?ndrade avg?r behovet av att ?ka v?rmeavgivningen i ugnen, d.v.s. br?nslef?rbrukning, och som ett resultat av denna omf?rdelning av v?rme?verf?ring till pannans v?rmeytor. ?ng?verhettningstemperaturen i en konvektiv ?verhettare ?kar p? grund av en ?kning av temperaturen p? f?rbr?nningsprodukterna och deras hastighet, och temperaturen f?r vatten- och luftv?rmning ?kar. Temperaturen p? avgaserna och deras volym ?kar. F?ljaktligen ?kar f?rlusten med de utg?ende gaserna.
2 . Trumpanna start
Vid uppstart, till f?ljd av oj?mn uppv?rmning av metallen, uppst?r dessutom termiska sp?nningar i ytorna: у t = e t E t ?t
e t - koefficient f?r linj?r expansion.
E t ?r elasticitetsmodulen f?r st?l.
t v?xer med dig. D?rf?r utf?rs t?ndningen l?ngsamt och f?rsiktigt s? att hastigheten och termisk stress inte ?verstiger det till?tna. , . Startschema.
RKNP - kontinuerlig spolningskontrollventil.
V-air.
rec. - recirkulationsledning.
Dr?neringar.
PP - ?verhettarrening.
GPZ ?r huvud?ngventilen.
SP - anslutande ?ngledning.
PP - t?ndexpander.
RROU - t?ndningsreduktion-kylaggregat.
K.S.N. - samlare av egna behov.
K.O.P. - levande ?nguppsamlare.
RPK - reglerande matarventil.
RU - t?ndningsenhet.
PM - n?ringslinje.
Startsekvens
1. Extern inspektion (v?rmeytor, foder, br?nnare, s?kerhetsventiler, vattenindikeringsanordningar, regulatorer, fl?kt och r?kutsugning).
2. St?ng avloppen. ?ppna luftgallret och spolningen av ?verhettaren.
3. Genom de nedre punkterna fylls pannan med avluftat vatten med en temperatur som motsvarar tillst?ndet: (vу t).
4. P?fyllningstid 1-1,5 h. P?fyllningen avslutas n?r vattnet st?nger stupr?ren. Se till n?r du fyller i< 40єC.
5. Sl? p? r?kutsuget och fl?kten och ventilera ugnen och gaskanalerna i 10-15 minuter.
6. St?ll in vakuumet vid utloppet av ugnen kg / m 2, st?ll in fl?deshastigheten.
7. V?rmen som frig?rs vid f?rbr?nning av br?nsle g?r ?t till uppv?rmning av v?rmeytor, foder, vatten och p? f?r?ngning. Med en ?kning av varaktigheten av t?ndning ^Q ?nga. och vQ-belastning.
8. N?r det kommer ?nga fr?n luftventilerna ?r de st?ngda. ?verhettaren kyls ner genom att starta ?nga och sl?ppa ut den genom PP. Rensningsledningsmotst?nd ~ > ^P b.
9. Vid P = 0,3 MPa bl?ses de nedre punkterna p? sk?rmarna och luftindikatorerna. Vid P = 0,5 MPa, st?ng PP, ?ppna GPZ-1 och v?rm upp samriskf?retaget och sl?pp ut ?nga genom t?ndningsexpandern.
10. Mata regelbundet trumman med vatten och kontrollera vattenniv?n.
11. ?ka br?nslef?rbrukningen. ?C/min.
12. Vid P = 1,1 MPa sl?s en kontinuerlig spolning p? och en ?tercirkulationsledning anv?nds (f?r att skydda ECO fr?n ?verbr?nning).
13. Vid P = 1,4 MPa st?ngs t?ndningsexpandern och t?ndningsreduktion-kylenheterna ?ppnas. ?ka br?nslef?rbrukningen.
14. Vid P \u003d P nom - 0,1 MPa och t p \u003d t nom - 5 ° C kontrolleras kvaliteten p? ?ngan, belastningen ?kas till 40%, GPZ-2 ?ppnas och pannan sl?s p? till den levande ?ngsamlaren.
15. Sl? p? huvudbr?nsletillf?rseln och ?ka belastningen till den nominella.
16. Byt till pannmatning genom styrmatningsventilen och ladda ?verhettaren helt.
17. Sl? p? automatisering.
3. Funktioner f?r uppstart av v?rmeturbiner
Start turbiner med ?ngutsug utf?rs p? i princip samma s?tt som uppstart av en ren kondensation turbiner. Reglerande ventiler l?gtrycksdelarna (utsugskontroll) m?ste vara helt ?ppna, tryckregulatorn avst?ngd och ventilen i utsugsledningen st?ngd. Uppenbarligen, under dessa f?rh?llanden, fungerar vilken turbin som helst med ?ngextraktion som en ren kondenserande turbin och kan s?ttas i drift p? det s?tt som beskrivits ovan. S?rskild uppm?rksamhet b?r dock ?gnas ?t de dr?neringsledningar som kondensturbinen inte har, i synnerhet till dr?neringen av utsugsledningen och s?kerhetsventil. S? l?nge trycket i provtagningskammaren ?r under atmosf?rstrycket m?ste dessa avloppsledningar vara ?ppna till kondensorn. Efter att utsugsturbinen har vridits till full hastighet, ?r generatorn synkroniserad, ansluten till n?tverket och viss belastning har accepterats, tryckregulatorn kan aktiveras och slussventilen p? utsugsledningen kan l?ngsamt ?ppnas. Fr?n och med denna tidpunkt tr?der tryckregulatorn i funktion och m?ste bibeh?lla ?nskat uttagstryck. F?r turbiner med kopplad varvtals- och utsugskontroll ?r ?verg?ngen fr?n ren kondensering regimen till drift med utsugning av ?nga ?tf?ljs vanligtvis endast en liten fluktuation i belastningen. N?r man sl?r p? tryckregulatorn m?ste man dock se till att bypassventilerna inte omedelbart st?nger helt, eftersom detta skapar en kraftig ?kning (chock) av trycket i valkammaren, vilket kan orsaka ett turbinhaveri. F?r turbiner med fr?nkopplad reglering f?r var och en av regulatorerna en impuls under p?verkan av den andra regulatorns verkan. D?rf?r kan belastningsfluktuationer vid ?verg?ngen till drift med ?ngutsug vara mer betydande. Start av en turbin med mottryck utf?rs vanligtvis f?r att sl?ppa ut i atmosf?ren, f?r vilken avgasventilen f?rst ?ppnas f?r hand med ventilen st?ngd. Annars styrs de av ovanst?ende regler f?r att starta kondenserande turbiner. Byte fr?n avgas- till mottrycksdrift (till produktionslinje) g?rs vanligtvis n?r turbinen n?r normalt varvtal. F?r att v?xla ?ver st?ngs avgasventilen f?rst gradvis f?r att skapa ett mottryck bakom turbinen som ?r n?got h?gre ?n mottrycket i produktionslinjen som turbinen kommer att arbeta p?, och sedan ?ppnas ventilen i denna ledning l?ngsamt. Ventilen m?ste vara helt st?ngd n?r produktionslinjens ventil ?r helt ?ppen. Tryckregulatorn sl?s p? efter att turbinen tagit en liten v?rmebelastning, och generatorn kommer att anslutas till n?tverket; det brukar vara bekv?mare att sl? p? i ett ?gonblick d? mottrycket ?r n?got l?gre ?n normalt. Fr?n det ?gonblick d? det ?nskade mottrycket ?r etablerat i avgasr?ret st?ngs h?ghastighetsregulatorn av och turbinen b?rjar arbeta enligt det termiska schemat under kontroll av tryckregulatorn.
4. MENpannans lagringskapacitet
I en fungerande pannenhet ackumuleras v?rme i v?rmeytorna, i vatten och ?nga som finns i volymen av pannans v?rmeyta. Med samma prestanda och ?ngparametrar ackumuleras mer v?rme i trumpannor, vilket framf?r allt beror p? den stora vattenvolymen. F?r trumpannor ackumuleras 60-65% av v?rmen i vatten, 25-30% - i metall, 10-15% - i ?nga. F?r eng?ngspannor ackumuleras upp till 65% av v?rmen i metallen, de ?terst?ende 35% - i ?nga och vatten.
Med en minskning av ?ngtrycket frig?rs en del av den ackumulerade v?rmen p? grund av en minskning av mediets m?ttnadstemperatur. I det h?r fallet produceras en extra m?ngd ?nga n?stan omedelbart. M?ngden ytterligare ?nga som erh?lls n?r trycket reduceras med 1 MPa kallas pannans lagringskapacitet:
d?r Q ak ?r v?rmen som frig?rs i pannan; q - v?rmef?rbrukning f?r att f? 1 kg ?nga.
F?r trumpannor med ?ngtryck ?ver 3 MPa kan lagringskapaciteten hittas fr?n uttrycket
d?r r ?r det latenta f?r?ngningsv?rmet; G m - massa av metall av evaporativa v?rmeytor; C m, C in - v?rmekapacitet av metall och vatten; Dt n - f?r?ndring i m?ttnadstemperatur med en f?r?ndring i tryck med 1 MPa; V in, V p - vatten- och ?ngvolymer i pannenheten; - f?r?ndring i ?ngdensitet med en minskning av trycket med 1 MPa; - vattent?thet. Vattenvolymen i pannenheten inkluderar vattenvolymen i trumman och cirkulationskretsar, ?ngvolymen inkluderar trummans volym, ?verhettarens volym och volymen av ?nga i f?r?ngarr?ren.
Det till?tna v?rdet p? tryckminskningshastigheten, som best?mmer graden av ?kning av pannenhetens ?ngeffekt, ?r ocks? av praktisk betydelse.
Eng?ngspannan till?ter mycket h?ga trycks?nkningshastigheter. Vid en hastighet av 4,5 MPa/min kan en ?kning av ?ngproduktionen med 30-35% uppn?s, men inom 15-25 s. Trumpannan till?ter en l?gre trycks?nkningstakt, vilket ?r f?rknippat med sv?llning av niv?n i trumman och risk f?r f?r?ngning i stupr?ren. Vid en tryckreduktionshastighet p? 0,5 MPa/min kan trumpannor arbeta med en ?kning av ?ngproduktionen med 10-12% under 2-3 minuter.
Hosted p? Allbest.ru
...Liknande dokument
Klassificeringar av ?ngpannor. Grundl?ggande layouter av pannor och typer av ugnar. Placering av pannan med system i huvudbyggnaden. Placering av v?rmeytor i en trumpanna. Termisk, aerodynamisk ber?kning av pannan. ?verskottsluft i pannv?gen.
presentation, tillagd 2014-08-02
?nga fr?n en trumpanna med naturlig cirkulation. Temperatur och tryck f?r ?verhettad ?nga. Torn och semi-torn layout av pannan. F?rbr?nning av br?nsle i suspension. Val av lufttemperatur och v?rmekrets f?r pannan.
terminsuppsats, tillagd 2012-04-16
?ndam?l och huvudtyper av pannor. Enheten och funktionsprincipen f?r den enklaste hj?lpvatten?ngpannan. F?rberedelse och uppstart av pannan, dess underh?ll under drift. Att ta ?ngpannan ur drift. De viktigaste felen i ?ngpannor.
abstrakt, tillagt 2015-03-07
F?rberedelse av ?ngpannan f?r t?ndning, inspektion av huvud- och extrautrustning. Starta operationer och sl? p? injektorerna. Underh?ll av en fungerande panna, kontroll av tryck och temperatur p? levande och mellanliggande ?nga, matarvatten.
abstrakt, tillagt 2011-10-16
Erh?ller energi i form av dess elektriska och termiska former. ?versikt ?ver befintliga elektrodpannor. Studie av termisk mekanisk energi i fl?desdelen av pannan. Ber?kning av verkningsgraden f?r elektrodpannan. Datorsimulering av processen.
avhandling, tillagd 2017-03-20
Egenskaper f?r ?ngpannor f?r fartyg. Best?mning av r?kgasernas volym och entalpi. Ber?kning av pannugnen, v?rmebalans, konvektiv yta uppv?rmning och v?rmev?xling i economizern. Drift av den marina hj?lp?ngpannan KVVA 6.5/7.
terminsuppsats, tillagd 2012-03-31
S?tt att kontrollera vattentemperaturen i elektriska varmvattenberedare. Metoder f?r intensifiering av v?rme- och mass?verf?ring. Ber?kning av fl?desdelen av pannan, konvektorns maximala v?rme?verf?ringseffekt. Utveckling av ett ekonomiskt drifts?tt f?r elektrodpannan i Matlab.
magisterarbete, tillagt 2017-03-20
Typer av ugnar f?r ?ngpannor, ber?knade egenskaper hos mekaniska ugnar med kedjegaller. Ber?kning av den erforderliga luftvolymen och volymen av br?nslef?rbr?nningsprodukter, uppr?ttande av v?rmebalansen f?r pannan. Best?mning av gastemperatur i br?nslef?rbr?nningszonen.
utbildningsmanual, tillagd 2011-11-16
Generering av m?ttad eller ?verhettad ?nga. Principen f?r driften av ?ngpannan CHP. Best?mning av v?rmepannans effektivitet. Anv?ndningen av gasr?rspannor. Sektionerad v?rmepanna i gjutj?rn. Br?nsle och lufttillf?rsel. Cylindrisk ?ngtrumma.
abstrakt, tillagt 2010-01-12
Vattenf?rs?rjning av pannrummet, principen f?r drift. Regimkarta ?ver ?ngpannan DKVr-10, br?nslef?rbr?nningsprocess. Egenskaper f?r rekonstruerade dubbeltrumsvattenr?rspannor. Enheter som ing?r i automationssystemet. Beskrivning av befintliga skydd.
