Anv?ndning: inom termisk kraftteknik, i synnerhet vid tillverkning av ?nggeneratorer. K?rnan i uppfinningen: ?kningen av tillverkningsbarheten f?r installation och reparation s?kerst?lls av det faktum att i den konvektiva v?rmeytan som inneh?ller inlopp 1 och utlopp 2 kollektorer, vertikalt installerade uppv?rmda r?r 3, distansr?r 4, placerade i horisontella niv?er 5 p? rakt vertikala sektioner av de uppv?rmda r?ren 4 och ?r stelt f?sta parvis mellan sig l?ngs den konvektiva ytans periferi, och ett par distansr?r 4 t?cker endast en rad uppv?rmda r?r 3. 4 ill.

?MNE: Uppfinningen h?nf?r sig till v?rmekraftteknik och kan anv?ndas i ?nggeneratorbyggnad. Under driften av ?nggeneratorn, s?rskilt p? slaggande br?nsle eller h?gsvavlig eldningsolja, avs?tts en stor m?ngd slagg p? de vertikala v?rmeytorna, som vanligtvis ?r bel?gna i en horisontell r?kkanal. Centrorna f?r intensiv slaggning ?r platser d?r de tv?rg?ende stegen mellan vertikala r?r reduceras p? grund av deras uttr?de fr?n designplanet (utom r?ckvidd). P? dessa platser minskar f?rbrukningen och hastigheten kraftigt. influensa gaser och detta bidrar ytterligare till slaggbildning av v?rmeytor. Dessutom f?rs?mrar den yttre rangordningen av r?r, s?rskilt i den tv?rg?ende r?relseriktningen f?r v?rmegaserna, f?ruts?ttningarna f?r reng?ring med fl?ktar eller andra anordningar. F?r n?rvarande anv?nda olika okylda enheter gjorda av v?rmebest?ndiga material br?nns snabbt ut under p?verkan av h?ga temperaturer och aggressiva komponenter (svavel, vanadin) av uppv?rmningsgaser. Till?mpning av eget, dvs. anslutna parallellt med v?rmeytans uppv?rmda r?r leder spaceruppv?rmda r?r till oj?mna f?rh?llanden f?r deras drift, eftersom. distansr?r skiljer sig n?dv?ndigtvis i l?ngd och konfiguration fr?n huvudr?ren, vilket minskar tillf?rlitligheten hos v?rmeytan. K?nd utformning av den konvektiva v?rmeytan, d?r avst?ndet mellan uppv?rmda r?r utf?rs av okylda distansst?nger av v?rmebest?ndigt gjutj?rn. Till exempel p? pannan TGMP-204. Nackdelen med denna design ?r br?ckligheten hos distansst?ngerna, eftersom de under f?rh?llanden med h?ga temperaturer av gaser och aggressiva komponenter i br?nslets f?rbr?nningsprodukter snabbt brinner och kollapsar, vilket leder till till en kr?nkning av avst?nden mellan de uppv?rmda r?ren p? v?rmeytan, bidrar till deras drift med aska och slagg, f?rs?mring av v?rme?verf?ring och minskning av ?nggeneratorns tillf?rlitlighet. N?rmast den patents?kta ?r utformningen av den konvektiva v?rmeytan, som inneh?ller inlopps- och utloppskollektorerna, vertikalt anordnade uppv?rmda r?r och horisontella skikt av distansr?r installerade, kylda av arbetsmediet och utrustade med spikar som bildar celler, som var och en rymmer ett vertikalt r?r. I allm?nhet bildar alla distansr?r som ?r sammankopplade med spikar ett horisontellt styvt rutn?t genom vilket v?rmeytans uppv?rmda r?r passerar v?rmeytor, det ?r absolut om?jligt att flytta is?r de uppv?rmda vertikala r?ren f?r att underl?tta ?tkomst till det skadade omr?det. Detta g?ller ?ven sj?lva distansr?ren, utrustade med spikar. F?r att komma ?t ett skadat omr?de ?r det n?dv?ndigt att sk?ra ett stort antal oskadade r?r p? tillg?ngliga platser med efterf?ljande restaurering. Erfarenheten av att anv?nda denna yta p? TGMP-204-pannor bekr?ftar ovanst?ende. Syftet med uppfinningen ?r att eliminera dessa brister, samt att f?rb?ttra monterings- och reparationstillverkbarheten. Detta m?l uppn?s genom det faktum att i den konvektiva v?rmeytan som inneh?ller inlopps- och utloppskollektorerna, vertikalt installerade uppv?rmda r?r och distansr?r placerade i horisontella niv?er, distansr?r i form av horisontella niv?er placeras p? raka vertikala sektioner av uppv?rmda r?r, styvt f?rbundna i par l?ngs den perifera konvektiva ytan, och varje n?mnda par t?cker endast en rad uppv?rmda r?r. K?rnan i uppfinningen illustreras av ritningar, som visar: i fig. ett allm?n form konvektiv v?rmeyta, i fig. 2 sektion l?ngs A-A i Fig. 1 i FIG. 3 ?r ett snitt l?ngs B-B i Fig. 2 i FIG. 4 ?r ett snitt l?ngs B-B i FIG. 2. Den konvektiva v?rmeytan inneh?ller inlopp 1 och utlopp 2 kollektorer, vertikalt installerade uppv?rmda r?r 3, distansr?r 4, gjorda i form av horisontella skikt 5, placerade p? raka sektioner av r?r 3 l?ngs h?jden av ytan parallellt med r?relsen av uppv?rmningsgaser och i par som t?cker varje rad av dessa r?r . R?r 4 ?r styvt sammankopplade genom svetsning 6 l?ngs periferin av v?rmeytan. Den konvektiva v?rmeytan fungerar enligt f?ljande. N?r det termiska tillst?ndet hos ?nggeneratorn ?ndras, h?ller distansr?ren 4 varje rad av uppv?rmda r?r 3 i samma plan, och tenderar att g? utanf?r intervallet p? grund av oj?mn uppv?rmning. Att bibeh?lla ordningen p? r?ren 3 s?kerst?ller enhetliga gashastigheter ?ver hela gaskanalens bredd, minskar m?jligheten f?r aska att driva in i dess individuella sektioner och f?rb?ttrar ?ven reng?ringsf?rh?llandena med hj?lp av fl?ktar eller andra anordningar. Att h?lla uppv?rmda r?r 3 i rangen f?rb?ttrar avsev?rt f?ruts?ttningarna f?r deras inspektion och reparation.,

Ber?kning av konvektiva buntar av pannan.

De konvektiva v?rmeytorna p? ?ngpannor spelar en viktig roll i processen att erh?lla ?nga, s?v?l som anv?ndningen av v?rmen fr?n f?rbr?nningsprodukter som l?mnar f?rbr?nningskammaren. Effektiviteten hos konvektiva v?rmeytor beror till stor del p? intensiteten av v?rme?verf?ringen fr?n f?rbr?nningsprodukterna till ?nga.

F?rbr?nningsprodukter ?verf?r v?rme yttre ytan r?r genom konvektion och str?lning. Fr?n den yttre ytan av r?ren till den inre, ?verf?rs v?rme genom v?ggen genom v?rmeledningsf?rm?ga, och fr?n inre yta till vatten och ?nga - genom konvektion. ?verf?ringen av v?rme fr?n f?rbr?nningsprodukter till vatten och ?nga ?r allts? en komplex process som kallas v?rme?verf?ring.

Vid ber?kning av konvektiva v?rmeytor, v?rme?verf?ringsekvationen och ekvationen v?rmebalans. Ber?kningen utf?rs f?r 1 m3 gas under normala f?rh?llanden.

V?rme?verf?ringsekvation.

V?rmebalansekvation

Qb \u003d? (I "-I "+??? I ° prs);

I dessa ekvationer ?r K v?rme?verf?ringskoefficienten h?nvisad till designv?rmeytan, W/(m2-K);

T - temperaturskillnad, °С;

Bр - uppskattad br?nslef?rbrukning, m3/s;

H - ber?knad v?rmeyta, m2;

V?rmekonserveringskoefficient, med h?nsyn tagen till v?rmef?rluster fr?n extern kylning;

I",I" - entalpier av f?rbr?nningsprodukter vid inloppet till v?rmeytan och vid utloppet fr?n den, kJ/m3;

I ° prs - m?ngden v?rme som introduceras av luften som sugs in i gaskanalen, kJ / m3.

I ekvationen Qt=K?H??t/Bр ?r v?rme?verf?ringskoefficienten K processens designkarakt?r och best?ms helt av fenomenen konvektion, v?rmeledningsf?rm?ga och v?rmestr?lning. Av v?rme?verf?ringsekvationen framg?r att m?ngden v?rme som ?verf?rs genom en given v?rmeyta ?r desto st?rre, desto st?rre v?rme?verf?ringskoefficient och temperaturskillnaden mellan f?rbr?nningsprodukterna och den uppv?rmda v?tskan. Uppenbarligen arbetar v?rmeytorna bel?gna i omedelbar n?rhet av f?rbr?nningskammaren vid en st?rre temperaturskillnad mellan f?rbr?nningsprodukterna och temperaturen hos det v?rmemottagande mediet. N?r f?rbr?nningsprodukterna r?r sig l?ngs gasbanan sjunker deras temperatur och ?ndv?rmeytorna (vattenf?rs?rjare) arbetar med en l?gre temperaturskillnad mellan f?rbr?nningsprodukterna och det uppv?rmda mediet. D?rf?r, ju l?ngre den konvektiva uppv?rmningsytan ?r placerad fr?n f?rbr?nningskammaren, desto st?rre b?r den vara och desto mer metall spenderas p? dess tillverkning.

Vid val av placeringssekvens f?r konvektiva v?rmeytor i pannan tenderar de att arrangera dessa ytor p? ett s?dant s?tt att temperaturskillnaden mellan f?rbr?nningsprodukterna och temperaturen p? det mottagande mediet ?r som st?rst. Till exempel ?r ?verhettaren placerad omedelbart efter ugnen eller festonen, eftersom ?ngtemperaturen ?r h?gre ?n vattentemperaturen, och vattenekonomisatorn ?r placerad efter den konvektiva v?rmeytan, eftersom vattentemperaturen i vattenekonomisatorn ?r l?gre ?n den kokande vattenpunkten i ?ngpannan.

V?rmebalansekvationen Qb \u003d? (I "-I "+??? I ° prs) visar hur mycket v?rme f?rbr?nningsprodukterna avger till ?ngan genom den konvektiva v?rmeytan.

M?ngden v?rme Qb som ges av f?rbr?nningsprodukterna ?r lika med v?rmen som tas emot av ?ngan. F?r ber?kningen st?lls temperaturen p? f?rbr?nningsprodukterna efter den ber?knade v?rmeytan in och sedan f?rfinas den genom successiva approximationer. I detta avseende utf?rs ber?kningen f?r tv? v?rden p? temperaturen p? f?rbr?nningsprodukterna efter den ber?knade r?kkanalen.

1. Best?m v?rmeytan placerad i den ber?knade gaskanalen H = 68,04 m2.

Frig?r utrymme f?r passage av f?rbr?nningsprodukter under korstv?tt sl?ta r?r F =0,348m2.

Enligt konstruktiva data ber?knar vi det relativa tv?rg?ende steget:

1=S1/dout=110/51=2,2;

relativ tonh?jd:

2 = S2/d=90/51=1,8.

2. Vi tar prelimin?rt tv? v?rden p? temperaturen p? f?rbr?nningsprodukterna efter den ber?knade r?kkanalen: =200°С =400°С;

3. Vi best?mmer v?rmen som avges av f?rbr?nningsprodukterna (kJ / m3),

Qb \u003d ?? (- + ?? k? I ° prs),

var? - V?rmekonserveringskoefficient, fastst?lld i punkt 3.2.5.

I" - entalpi av f?rbr?nningsprodukter framf?r v?rmeytan, best?md enligt tabell 2 vid temperatur och ?verskottsluftkoefficient efter v?rmeytan som f?reg?r den ber?knade ytan; =21810 kJ/m3 vid =1200°С;

I" - entalpi f?r f?rbr?nningsprodukter efter den ber?knade v?rmeytan, best?md enligt tabell 2 vid tv? tidigare accepterade temperaturer efter den konvektiva v?rmeytan; =3500 kJ/m3 vid =200°C;

6881 kJ/m3 vid =400°C;

K - luftsugning in i den konvektiva v?rmeytan, best?mt som skillnaden mellan ?verskottsluftkoefficienterna vid inloppet och utloppet av den;

I ° prs - entalpin f?r luft som sugs in i den konvektiva v?rmeytan, vid en lufttemperatur tb = 30 ° C, best?ms av avsnitt 3.1.

Qb1 =0,98?(21810-3500+0,05?378,9)=17925 kJ/m3;

Qb2=0,98?(21810-6881+0,05?378,9)=14612 kJ/m3;

4. Vi ber?knar den ber?knade temperaturen f?r fl?det av f?rbr?nningsprodukter i konvektionskanalen (°C)

var och ?r temperaturen p? f?rbr?nningsprodukterna vid inloppet till ytan och vid utloppet d?rifr?n.

5. Temperaturskillnaden best?ms (°C)

T1=-tc = 700-187,95=512°C;

T2 =-tk=800-187,95=612°C;

d?r tk ?r kylmediets temperatur, f?r en ?ngpanna antas den vara lika med kokpunkten f?r vatten vid tryck i pannan, tn.p=187,95°C;

6. Vi ber?knar medelhastigheten f?r f?rbr?nningsprodukter i v?rmeytan (m/s)

d?r Вр ?r den ber?knade br?nslef?rbrukningen, m3/s, (se avsnitt 3.2.4);

F - ?ppen yta f?r passage av f?rbr?nningsprodukter (se avsnitt 1.2), m2;

Vg ?r volymen av f?rbr?nningsprodukter per 1 kg fast och flytande br?nsle eller per 1 m8 gas (fr?n ber?kningstabellen. 1 med motsvarande ?verskottsluftkoefficient);

kp - genomsnittlig ber?knad temperatur f?r f?rbr?nningsprodukter, °С;

7. Vi best?mmer v?rme?verf?ringskoefficienten genom konvektion fr?n f?rbr?nningsprodukterna till v?rmeytan under den tv?rg?ende tv?ttningen av in-line buntar:

K = ?n?cz ?cs ?sf;

d?r n ?r v?rme?verf?ringskoefficienten best?md fr?n nomogrammet f?r transversell tv?ttning av in-line str?lar (fig. 6.1 lit. 1); ?n.1=84W/m2K vid g.1 och dout; ?n.2=90W/m2K vid?g.2 och dnar;

cz - korrigering f?r antalet rader av r?r l?ngs f?rbr?nningsprodukterna, best?ms under den tv?rg?ende tv?ttningen av in-line buntar; cz = 1 vid zl = 10;

cs - korrigering f?r str?lens arrangemang, best?ms under den tv?rg?ende tv?ttningen av in-line-balkarna; cs =1

sf - koefficient med h?nsyn till ?ndringens inverkan fysiska parametrar fl?de, best?ms under den tv?rg?ende tv?ttningen av in-line r?rbuntar (fig. 6.1 lit. 1);

cfl=1,05 vid; sph2=1,02 at;

K1=84?1?1?1,05=88,2 W/m2K;

K2=90?1?1?1,02=91,8 W/m2K;

8. Vi ber?knar graden av emissivitet f?r gasfl?det enligt nomogrammet. I detta fall ?r det n?dv?ndigt att ber?kna den totala optiska tjockleken

kps=(kg?rp + kzl?µ)?p?s ,

d?r kg ?r d?mpningskoefficienten f?r str?lar av triatom?ra gaser, best?ms i avsnitt 4.2.6;

rp - total volymfraktion av triatom?ra gaser, h?mtad fr?n tabell. ett;

ksl - koefficient f?r str?ld?mpning av eoliska partiklar, ksl=0;

µ - koncentration av askpartiklar, µ =0;

p - tryck i r?kkanalen, f?r pannor utan trycks?ttning antas vara 0,1 MPa.

Str?lande lagertjocklek f?r sl?ta r?rbuntar (m):

s=0,9?d?()=0,9?51?10-3?(-1)=0,18;

9. Best?m v?rme?verf?ringskoefficienten?l, med h?nsyn till ?verf?ringen av v?rme genom str?lning i konvektiva v?rmeytor, W / (m2K):

f?r ett icke-dammigt fl?de (vid f?rbr?nning av gasformigt br?nsle) ?f - grad av sv?rta;

sg - koefficient, best?ms.

F?r att best?mma Dn och koefficient s ber?knas temperaturen p? den f?rorenade v?ggen (°С)

d?r t ?r den genomsnittliga omgivningstemperaturen, f?r ?ngpannor antas den vara lika med m?ttnadstemperaturen vid tryck i pannan, t= tn.p=194°C;

T - vid f?rbr?nning av gas antas vara 25 °C.

Tst=25+187=212;

Н1=90 W/(m2K) ?n2=110 W/(m2K) vid Tst, och;

L1=90-0,065-0,96=5,62 W/(m2K);

L2=94-0,058-0,91=5,81 W/(m2K);

10. Vi ber?knar den totala v?rme?verf?ringskoefficienten fr?n f?rbr?nningsprodukterna till v?rmeytan, W / (m2-K),

? = ??(?k + ?l),

var? - utnyttjandefaktor, som tar h?nsyn till minskningen av v?rmeabsorptionen av v?rmeytan p? grund av oj?mn tv?ttning av den av f?rbr?nningsprodukter, partiellt l?ckage av f?rbr?nningsprodukter f?rbi den och bildandet av stillast?ende zoner; f?r tv?rtv?ttade balkar accepteras? = 1.

1=1?(88,2+5,62)=93,82W/(m2-K);

2=1?(91,8+5,81)=97,61 W/(m2-K);

11. Vi ber?knar v?rme?verf?ringskoefficienten, W / (m2-K)

var? - termisk verkningsgradskoefficient, (tabellerna 6.1 och 6.2 lit. 1 beroende p? vilken typ av br?nsle som f?rbr?nns).

Kl=0,85*93,82 W/(m2-K);

K2=0,85*97,61 W/(m2-K);

12. Vi best?mmer m?ngden v?rme som uppfattas av v?rmeytan per 1 m3 gas (kJ / m3)

Qt=K?H??t/(Br?1000)

Temperaturskillnaden?t best?ms f?r den evaporativa konvektiva v?rmeytan (°C)

T1==226°C; t2==595°C;

d?r tkoka - m?ttnadstemperatur vid tryck i ?ngpannan;

Qtl==8636 kJ/m3;

Qt2==23654 kJ/m3;

13. Enligt de accepterade tv? temperaturv?rdena och och de erh?llna tv? v?rdena Q6 och Qt, utf?rs grafisk interpolation f?r att best?mma temperaturen p? f?rbr?nningsprodukterna efter v?rmeytan. F?r att g?ra detta byggs beroendet Q = f (), som visas i fig. 3. Linjernas sk?rningspunkt kommer att indikera temperaturen p? f?rbr?nningsprodukterna, vilket b?r beaktas vid ber?kningen. ===310°C;

Fig 3.

Tabell nr 7 Termisk ber?kning av pannbuntar

Ber?knat v?rde	Beteckning	Dimensionera	Formel och motivering
Uppv?rmningsyta	Ber?knat enligt ritningen
Fri yta f?r passage av gaser	Ber?knat enligt ritningen
Tv?rstigning av r?r	Ber?knat enligt ritningen
L?ngsg?ende r?rstigning	Ber?knat enligt ritningen
	Genom I-t diagram
Entalpi prod. utbr?nd vid utg?ngen fr?n v?xell?dan	Genom I-t diagram
Entalpi prod. br?ndes vid ing?ngen till CP

Bruksmodellen avser v?rmev?xlingsteknik och kan i synnerhet anv?ndas som konvektiv v?rmeytor f?r pannor. Den f?reslagna utformningen av v?rmeytan har minskat j?mf?rt med prototypstegen mellan r?ren p? den f?rskjutna konvektionsbalken i riktningen f?r gasernas tv?rr?relse. Anslutningsschemat f?r de U-formade r?ren i varje flagga med en kollektor till?ter, med samma dimensioner av konvektivpaketet, att ?ka den totala v?rmeytan, samt att ?ka gashastigheten i den konvektiva v?rmeytan, vilket ?kar v?rme?verf?ringens intensitet. Den konvektiva v?rmeytan inneh?ller en f?rskjuten konvektiv balk bildad av flaggor 1 gjorda av U-formade r?r 2 anslutna till vertikala kollektorer 3. U-formade r?r 2 av varje flagga 1 ?r anslutna till en vertikal kollektor 3 s? att mitten av deras h?l ?r placerade p? tv? axlar, parallella med den vertikala kollektorns 3 axel. Anslutningspunkterna f?r inlopps?ndarna av de U-formade r?ren 2 p? varje flagga 1 alternerar l?ngs axlarna, medan inlopps- och utlopps?ndarna p? varje r?r 2 ?r anslutna till samlaren 3 p? olika axlar. S?ledes ?r de U-formade r?ren 2 korsade, den ena ovanf?r den andra, vilket g?r det m?jligt att minska avst?ndet mellan mitten av h?len f?r att ansluta r?ren 2 till kollektorn 3 och f?ljaktligen stegen mellan r?ren p? f?rskjuten konvektiv str?le i tv?rriktningen.

Bruksmodellen avser v?rmev?xlingsteknik och kan i synnerhet anv?ndas som konvektiv v?rmeytor f?r pannor.

K?nd konvektiv v?rmeyta enligt utg. certifikat USSR nr. 844917, som inneh?ller en f?rskjuten konvektiv str?le bildad av motriktade flaggor installerade i vertikala samlare, gjorda av U-formade r?r. Varje flaggas r?r ?r traditionellt anslutna till vertikala samlare s? att mitten av deras h?l ?r placerade p? tv? axlar parallella med samlarens axel, och en del av r?ren i varje flagga ?r f?st l?ngs en axel, en del - l?ngs den andra . I detta fall kan steget mellan r?ren i den f?rskjutna konvektionsbunten i tv?rriktningen inte vara mindre ?n tv? r?rdiametrar, vilket inte till?ter att reducera de totala dimensionerna p? den konvektiva v?rmeytan.

Det tekniska resultatet av den p?st?dda bruksmodellen ?r att minska stegen mellan r?ren i den tv?rg?ende riktningen f?r gasernas r?relse, vilket g?r det m?jligt att, med samma dimensioner av det konvektiva paketet, ?ka den totala v?rmeytan, och dessutom, ?kar hastigheten p? de passerande gaserna, vilket ?kar v?rme?verf?ringens intensitet.

Det specificerade tekniska resultatet uppn?s genom det faktum att i en konvektiv v?rmeyta som inneh?ller en f?rskjuten konvektiv balk bildad av installerad i vertikal

samlare med motsatt placerade flaggor gjorda av U-formade r?r, i vilka r?ren i varje flagga ?r anslutna till vertikala samlare s? att mitten av deras h?l ?r placerade p? tv? axlar parallella med samlarens axel, i enlighet med den f?reslagna anv?ndningen modell, ?r anslutningspunkterna f?r inlopps?ndarna p? de U-formade r?ren i varje flagga sekventiellt sammanfl?tade l?ngs axlarna, medan inlopps- och utlopps?ndarna p? varje r?r ?r anslutna till grenr?ret p? olika axlar.

De f?reslagna ritningarna f?rklarar k?rnan i f?rslaget. Figur 1 visar en allm?n vy av den konvektiva v?rmeytan, figur 2 och 3 - densamma i snitt A-A respektive B-B.

Den konvektiva v?rmeytan (fig. 1-3) inneh?ller en f?rskjuten konvektiv balk bildad av flaggor 1 gjorda av U-formade r?r 2 anslutna till vertikala kollektorer 3. U-formade r?r 2 av varje flagga 1 ?r anslutna till en vertikal kollektor 3 s? att centrera deras h?l ?r placerade p? tv? axlar parallella med vertikalkollektorns 3 axel. Anslutningsst?llena f?r inlopps?ndarna av de U-formade r?ren 2 av varje flagga 1 alternerar l?ngs axlarna, medan inlopps- och utlopps?ndarna av varje r?r 2 ?r anslutna till kollektorn 3 p? olika axlar. S?ledes ?r de U-formade r?ren 2 korsade, den ena ovanf?r den andra, vilket g?r det m?jligt att minska avst?ndet mellan mitten av h?len f?r att ansluta r?ren 2 till kollektorn 3 och f?ljaktligen stegen mellan r?ren p? f?rskjuten konvektiv str?le i tv?rriktningen.

Enheten fungerar enligt f?ljande.

Arbetsmediet kommer in i kollektorerna 3 och f?rdelas genom de U-formade r?ren 2 p? flaggorna 1 p? den konvektiva v?rmeytan.

Heta gaser tv?ttar r?ren 2 p? tv?ren, medan p? grund av den minskade stigningen mellan r?ren 2, som gav ett t?tare arrangemang av r?r i en f?rskjuten konvektiv balk, gasernas hastighet ?kar. Det uppv?rmda arbetsmediet kommer in i kollektorerna 3 och sl?pps ut fr?n den konvektiva v?rmeytan.

Den f?reslagna utformningen av v?rmeytan har minskat j?mf?rt med prototypstegen mellan r?ren p? den f?rskjutna konvektionsbalken i riktningen f?r gasernas tv?rr?relse. Anslutningsschemat f?r de U-formade r?ren i varje flagga med en kollektor till?ter, med samma dimensioner av konvektivpaketet, att ?ka den totala v?rmeytan, samt att ?ka gashastigheten i den konvektiva v?rmeytan, vilket ?kar v?rme?verf?ringens intensitet.

Formel f?r bruksmodell

En konvektiv v?rmeyta som inneh?ller en f?rskjuten konvektiv str?le bildad av motriktade flaggor installerade i vertikala kollektorer, gjorda av U-formade r?r, och r?ren i varje flagga ?r anslutna till vertikala kollektorer s? att mitten av deras h?l ?r placerade p? tv? axlar parallellt med kollektoraxeln, k?nnetecknad av att anslutningsst?llena f?r inlopps?ndarna av de U-formade r?ren hos varje flagga alternerar l?ngs axlarna, medan inlopps- och utlopps?ndarna av varje r?r ?r anslutna till grenr?ret p? olika axlar.

Konvektiva v?rmeytor p? pannor. Vattenregim pannenheter. - 2 timmar

Element av ?ngpannenheter. F?r?ngande v?rmeytor. Omlopp.

Deltagandet av evaporativa v?rmeytor, d.v.s. pannbuntar och ugnssilar av vertikala vattenr?rspannor, s?v?l som ugnssilar och kammusslor av pannenheter av siltyp, i processen f?r ?ngalstring i pannan minskar kontinuerligt med ?kande ?ngtryck . Om i pannor l?gtryck, producerar m?ttad ?nga, utg?r evaporativ v?rmeytor 100% av den totala v?rmeytan, sedan i pannor med superkritiskt tryck ?r evaporativa v?rmeytor n?stan helt fr?nvarande, eftersom vatten som har n?tt kokpunkten g?r ?ver i ?nga i det ?verkritiska omr?det utan extra v?rmef?rbrukning. I pannor med ?verkritiskt tryck g?r ungef?r 35 % av v?rmen som anv?nds i dem till att v?rma upp vatten till f?r?ngningstemperaturen och 65 % p? att ?verhetta ?ngan.

Systemet med evaporativa v?rmeytor best?ms av typen av pannenhet.

Evaporationssystem f?r pannor med naturlig cirkulation visas i fig. 16-1 och 16-2.

De evaporativa v?rmeytorna hos vertikala vattenr?rspannenheter (fig. 16-1) best?r av ett utvecklat knippe av pannr?r 2, rullade in i de ?vre 1 och nedre 3 faten, ugnssilar 6, matade med vatten fr?n panntrummorna genom fallr?ret 7 och ansluter 4 r?r fr?n kamrarna (kollektorerna) 5.

Fat av vertikala vattenr?rspannor ?r gjorda av svetsad st?lpl?t med en diameter p? 1 000-1 500 mm. Eftersom dessa pannor ?r konstruerade f?r att arbeta vid ett tryck p? 14-40 atm, ?r trummans v?ggtjocklek relativt liten. Till exempel, f?r pannor av typ D KVR f?r ett tryck p? 14 atm, ?r v?ggtjockleken p? en trumma med en diameter p? 1 000 mm 13 mm, f?r ett tryck p? 24 atm med samma fatdiameter - 20 mm och f?r ett tryck p? 40 atm med en trumdiameter p? 960 mm - 40 mm. Trummornas stansade bottnar har speciella brunnar st?ngda av luckor.

Samlare ?r vanligtvis gjorda av r?r med en diameter p? upp till 219 mm; sk?rmr?r f?sts vid dem genom svetsning.

De evaporativa v?rmeytorna hos pannenheter av siltyp (fig. 16-2) best?r av en trumma 2, ett system av silr?r 6 och 7 med botten 9 och 10 och topp 4 och 5 silkollektorer, ett system av stupr?r 8 och ett system med anslutningsr?r 3.

Ris. 16-1. Evaporativ v?rmeytor vertikal vertikal vattenr?rpanna.

Trummorna ?r svetsade, bottnarna ?r st?mplade. Trummans diameter, beroende p? pannenhetens ?ngkapacitet och ?ngtrycket, ?r 1 200-1 800 mm med en l?ngd som n?r ~ 18 m. V?ggtjockleken p? trumman f?r pannor med ett tryck p? 100 atm ?r 90- 100 mm, och f?r pannor med ett tryck p? 140 atm - mer mer. Sk?rmsamlare ?r gjorda av s?ml?sa r?r med en ytterdiameter p? upp till 426 mm. Sk?rmsystemets r?r ?r s?ml?sa med en ytterdiameter p? 51-60 mm; de ?r f?sta vid kollektorerna genom svetsning, till trummorna vid medeltryck genom valsning och vid h?gt tryck genom svetsning.

Figur 16-1 Avdunstningsytor

uppv?rmning av sk?rmpannenheten Fig. 16-3 Slingdiagram

typ av naturlig cirkulation

F?r att s?kerst?lla tillf?rlitlig drift och designprestanda hos pannenheten ?r den korrekta organisationen av vattenr?relsen i de f?r?ngande v?rmeytorna av stor betydelse. Tillf?rlitlig drift kan endast s?kerst?llas n?r vatten som r?r sig i pannan och sk?rmr?r som arbetar vid f?rh?jda temperaturer skapar den n?dv?ndiga kylningen av metallen i dessa r?r, eftersom en minskning av metallens mekaniska h?llfasthet med ?kande temperatur kan leda till att de f?rst?rs. Uppskattad ?ngkapacitet uppn?s genom det faktum att med en korrekt organiserad r?relse av vatten och ?ngvattenblandning s?kerst?lls en effektiv anv?ndning av alla r?r i pannans evaporativa v?rmeyta.

Naturlig cirkulation i pannan och silr?ren sker under inverkan av gravitationskrafter best?ms av skillnaden i densiteter av vatten och ?ngvattenblandningen bel?gen i gravitationsf?ltet. F?r att naturlig cirkulation ska uppst? m?ste det finnas en sluten cirkulationskrets (bild 16-3), best?ende av tv? system av vertikala eller lutande r?r kopplade i serie och fyllda med vatten. Om denna krets hamnar i s?dana f?rh?llanden att det ena r?rsystemet v?rms upp mer ?n det andra, eller det ena r?rsystemet v?rms upp och det andra inte g?r det, b?rjar vattnet som fyller kretsen att r?ra sig, och vattnet i de starkt uppv?rmda r?ren b?rjar stiga, och placeras i mindre uppv?rmda eller inte uppv?rmda r?r alls - g? ner. Anledningen till denna r?relse ?r en minskning av vattent?theten i mer uppv?rmda r?r som ett resultat av en ?kning av dess temperatur. Som ett resultat blir trycket p? vattnet i den nedre delen av kretsen, orsakat av tyngdkraften, oj?mnt och vattnet b?rjar r?ra sig. Om tillf?rseln av v?rme till kretsen leder till f?r?ngning i de uppv?rmda r?ren, kommer detta att ytterligare ?ka skillnaden i vattendensiteten och ?ngvattenblandningen, och r?relsehastigheten - cirkulationen - kommer att ?ka. Cirkulationshastigheten kommer att ?ka med ?kande uppv?rmning av r?ret, eftersom detta ?kar intensiteten av f?r?ngningen i r?ret och i st?rre utstr?ckning minskar densiteten hos ?ngvattenblandningen. Eftersom orsaken till naturlig cirkulation ?r tyngdkraften, kommer den naturliga cirkulationen att vara desto effektivare, ju h?gre v?rdet av tyngdaccelerationen ?r och vice versa.

F?rh?llandet mellan m?ngden vatten som kommer in i f?r?ngarkretsen och m?ngden ?nga som produceras under samma tid av denna krets kallas cirkulationsf?rh?llandet. F?r pannor med naturlig cirkulation varierar cirkulationsf?rh?llandet fr?n 8 till 50.

?ngpannor har som regel tv? eller tre eller flera cirkulationskretsar som arbetar parallellt. Till exempel kan den evaporativa v?rmeytan p? DKVR-pannan, visad i fig. 16-1 har tre cirkulationskretsar: en bildad av pannpannr?ren och tv? bildad av sk?rmar. En del av matarvattnet som kommer in i pannans ?vre trumma 1 genom en grupp av pannr?r i fallr?r passerar in i den nedre trumman 3. H?r ?r vattnet uppdelat i tre str?mmar: en av dem g?r tillbaka till den ?vre trumman i form av en ?ng-vattenblandning genom en grupp kokande r?r, som lyfter, och de andra tv? genom anslutningsr?r 4 passera in i de nedre uppsamlarna 5 silar, sedan in i silr?ren och slutligen ?ven i form av en ?ngvattenblandning, in i pannans ?vre trumma. En annan del av matarvattnet som kommer in i pannan fr?n pannans ?vre trumma genom stupr?ren 7 kommer ocks? in i kollektorerna b,?ka tillf?rlitligheten hos deras str?mf?rs?rjning.

P? cirkulationskretsar sk?rm pannenhet (Fig. 16-2) vatten fr?n trumman 2 stupr?r 8 g?r in i fr?mre och bakre nedre grenr?ren 9 och i de nedre sidosamlarna 10. Fr?n dessa samlare distribueras vatten genom silr?r 6 och 7, som t?cker eldstadens v?ggar. Vattnet stiger genom sk?rmr?ren och avdunstar delvis under verkan av str?lningsv?rmen fr?n facklan och bildar en ?ng-vattenblandning. Fr?n silr?r, ?ng-vattenblandning till anslutningsr?r 3 g?r in i trumman 2, i vilken ?ngan separeras fr?n vattnet och l?mnar trumman genom ?ngledningen 1, och vattnet ?terf?rs till cirkulationskretsen.

Det beskrivna cirkulationsschemat ?r av grundl?ggande karakt?r. I varje specifik pannenhet av sk?rmtyp f?r den sina egna s?rdrag.

Cirkulationsst?rning orsakas vanligtvis av termiska och hydrauliska oj?mnheter i driften av parallellkopplade r?r. I detta avseende g?rs en skillnad mellan cirkulationens v?ltning, uppkomsten av en fri vattenniv? i r?ren och skiktningen av fl?det av ?ngvattenemulsionen.

Cirkulationens v?ltning f?rst?s som ett fenomen n?r, som ett resultat av allm?nna ?vertr?delser av pannans normala drift (oj?mn temperaturf?rdelning ?ver pannans bredd, slaggbildning etc.), d?ligt uppv?rmda stigr?r f?rs in i vattenvolymen av pannan b?rjar fungera som fallr?r. Eftersom i detta fall vattenhastigheten i dessa r?r vanligtvis ?r obetydlig och varierande, flyter de i vattnet bildade ?ngbubblorna omv?xlande antingen mycket l?ngsamt eller lika l?ngsamt f?rs ned av fl?det. Kombinationen av ?ngbubblor som uppst?r i detta fall kan n? en gr?ns n?r en betydande del av r?ret ?r fyllt med ?nga. Detta orsakar en kraftig ?kning av r?rv?ggens temperatur, eftersom v?rdet p? v?rme?verf?ringskoefficienten fr?n r?rv?ggen till ?nga ?r flera tiotals g?nger mindre ?n v?rdet p? v?rme?verf?ringskoefficienten fr?n r?rv?ggen till kokande vatten.

Om r?rv?ggens temperatur samtidigt ?verstiger de till?tna metallh?llfasthetsf?rh?llandena kan r?ret brista.

Ett fritt vattenst?nd kan bildas i svagt uppv?rmda r?r som leds in i trummans ?ngutrymme, n?r de arbetar parallellt med starkt uppv?rmda r?r. I det h?r fallet kan en regim uppst? d?r allt cirkulerande vatten kommer att b?rja str?mma endast in i starkt uppv?rmda r?r. Som ett resultat kommer en fri vattenniv? att uppst? i svagt uppv?rmda r?r, eftersom h?jden p? vattenpelaren i dem, som balanserar h?jden p? kolonnen f?r en l?ttare ?ngvattenblandning i starkt uppv?rmda r?r, kommer att bli mindre ?n h?jden av r?ret. R?rsektionen ovanf?r den fria niv?n kommer att fyllas med ?nga; kylningen av denna del av r?ret, p? grund av den l?ga v?rme?verf?ringen fr?n dess inre yta till ?ngan, kommer att stoppa, och r?ret kan gradvis v?rmas upp till en farlig temperatur och brista.

Stratifiering av fl?det kan uppst? n?r en ?ng-vattenblandning r?r sig med l?g hastighet i horisontella och l?tt lutande r?r: vatten b?rjar r?ra sig l?ngs den nedre delen av r?ret och ?nga b?rjar r?ra sig l?ngs den ?vre delen. Som ett resultat av s?dan delaminering reduceras v?rmeavl?gsnande fr?n toppen av r?ret, vilket kan leda till en ?verdriven ?kning av metallens temperatur och bristning av r?ret.

Eftersom ett brott mot den intensiva kylningen av pannr?ren, som uppst?r n?r cirkulationen v?lter, kan bildandet av en fri niv? i r?ren och skiktningen av ?ngvattenblandningen leda till en n?dutg?ng fr?n pannan fr?n drift, vid design av cirkulationskretsar f?r ?ngpannor ?gnas stor uppm?rksamhet ?t att eliminera m?jligheten f?r dessa op?litliga driftl?gen.

Vid design av ugnssk?rmar str?var de efter att om m?jligt utj?mna v?rmeabsorptionen f?r alla r?r i varje krets. F?r detta, i synnerhet, tillgriper de sektioneringssk?rmar, d?r r?ren som t?cker varje v?gg i ugnen ?r uppdelade i sektioner l?ngs v?ggens bredd med oberoende vattentillf?rsel och avl?gsnande av ?ngvattenblandningen. De str?var ocks? efter att ?ka cirkulationsf?rh?llandet i silkretsarna, vilket uppn?s, om m?jligt, genom att begr?nsa motst?ndet i fallr?ren och ?ngutloppsr?ren genom att ?ka deras tv?rsnitt och g?ra ?ngutloppsr?ren av en minimal l?ngd med en ?kning av h?jden p? sk?rmarna.

F?r?ngningssystem av pannor med flera tv?ngscirkulationer fungerar annorlunda. Deras huvudfunktion ?r anv?ndningen av r?r med liten diameter: 42-32 mm, och ibland mindre. Cirkulationen i dessa pannor sker under inverkan av yttre krafter, vilket uppn?s genom att installera pumpar. I detta fall ?r dock gravitationskrafternas verkan bevarad, men den upph?r att vara avg?rande. Cirkulationsf?rh?llandet i pannor med multipel forcerad cirkulation ?r 5-10.

Huvuddraget i driften av pannor med flera tv?ngscirkulationer ?r den oj?mna f?rdelningen av vatten l?ngs kretsens parallella r?r, vilket manifesterar sig mycket starkare ?n i pannor med naturlig cirkulation. Detta beror p? det faktum att i kretsar av pannenheter med forcerad cirkulation ?r r?rens hydrodynamiska motst?nd mycket st?rre ?n i kretsar med naturlig cirkulation.

Den specificerade oj?mna f?rdelningen av vatten leder till betydande oj?mnheter - uppg?ngen av entalpiv?rdena f?r ?ngvattenblandningen vid utloppet av olika r?r i kretsen, vilket kan leda till ?verhettning av metallen i de r?r som lite vatten kommer in, och som ett resultat, till deras f?rst?relse. S?dana oj?mnheter elimineras genom att installera strypbrickor i r?ren.

I eng?ngspannor best?ms r?relsen av vatten och ?ngvattenblandning av samma ekvationer och ?r av samma karakt?r som i pannor med multipel forcerad cirkulation, dock med den skillnaden att vatten och ?ngvattenblandning passerar igenom indunstningssystemet en g?ng.

Separationsanordningar f?r trum?ngpannor ?r utformade f?r att separera vattendroppar som finns i den fr?n den m?ttade ?ngan som bildas i pannan. I dessa droppar, i l?st tillst?nd, finns en l?mplig m?ngd av de f?roreningar som finns i pannvatten; med dessa droppar leder ?ngan som l?mnar panntrumman ut vissa mineralf?roreningar.

Efter avdunstning av vattendroppar i ?verhettaren avs?tts de borttagna salterna p? spolarnas inre yta, vilket resulterar i att v?rmev?xlingsf?rh?llandena f?rv?rras och en o?nskad ?kning av temperaturen hos ?verhettarr?ren uppst?r. Salter kan ocks? avs?ttas i beslagen i ?ngr?rledningar, vilket leder till en kr?nkning av dess densitet och i fl?desv?gen f?r en ?ngturbin, vilket leder till en minskning av effektiviteten i dess drift och skapar vibrationer.

Vattendroppar bildas n?r ?nga passerar genom vattnets yta i trumman (avdunstningsspegel). N?r ?ngan passerar genom vattnet bryter ?ngan sitt ytskikt, vilket resulterar i att det bildas droppar som kastas in i trummans ?ngutrymme och sm? droppar f?rs bort av ?ngan. Den medf?rda fukten delas in i grov (separerbar), som relativt l?tt kan separeras fr?n ?nga med mekaniska medel, och fin (icke-separerad), som p? mekanisk v?g kan inte separeras fr?n ?ngan.

V?t ?nga k?nnetecknas av dess fuktighet och salthalt. Fuktigheten hos m?ttad ?nga ?r f?rh?llandet mellan m?ngden fukt som finns i den total massa v?t ?nga, uttryckt i procent.

С n = W C c.v. /100, mg/kg

d?r W - genomsnittlig luftfuktighet f?r m?ttad ?nga, %

Fuktigheten i ?ngan som l?mnar panntrumman ?kar med en ?kning av ?ngsp?nningen i f?r?ngningsspegeln, dvs med en ?kning av f?rh?llandet mellan den timm?ngd ?nga som produceras av pannan (m 3 / h) och arean av ?nga. f?r?ngningsspegeln (m 2), med en ?kning av ?ngsp?nningen f?r pannans ?ngvolym, d.v.s. med en ?kning av f?rh?llandet mellan den timm?ngd ?nga som produceras av pannan (m 3 / h) till volymen av trummans ?ngutrymme (m 3), och med en h?jning av vattenniv?n i trumman.

Komplikationer orsakade av medryckning av pannvatten kr?ver en minskning av fukten och salthalten i ?ngan som l?mnar panntrumman. I princip kan detta uppn?s genom att reducera drift?ngsp?nningen f?r f?r?ngningsspegeln och trummans ?ngvolym. Men f?r en panna med en given kapacitet ?r en minskning av dessa parametrar f?rknippad med en ?kning av panntrummans storlek och f?ljaktligen dess prisstegring; D?rf?r ?r denna metod f?r att minska ?ngfuktigheten inte l?mplig.

?ngfuktighetsminskningar n?r rationell organisation att inf?ra ?ngvattenblandningen i trumman, s?kerst?lla en j?mn f?rdelning av ?nga i trummans ?ngutrymme, samt installera speciella anordningar - separatorer utformade f?r att separera droppar av pannvatten fr?n ?nga. Separatorer anv?nder olika mekaniska effekter, s?som gravitation, tr?ghet, filmeffekt, etc.

Gravitationsseparation utf?rs naturligtvis i processen med ?ngr?relse i panntrumman fram till utg?ngen fr?n den. F?r att utj?mna hastigheten f?r ?ngstigningen l?ngs trumman, ?r en perforerad pl?t 1 neds?nkt i dess vattenutrymme (fig. 17, a). F?r att ytterligare utj?mna hastigheten f?r ?ngstigning, installeras en perforerad ?ngmottagande skiva 2 i trumman. vilket ocks? f?rb?ttrar gravitationsseparationen.

Tr?ghetsseparation (fig. 17, b och c) utf?rs genom att skapa skarpa sv?ngar i fl?det av ?ngvattenblandningen som kommer in i panntrumman fr?n sk?rm eller pannr?r genom att installera bafflar 3. Som ett resultat kan vatten fr?n ?ngan- vattenblandning, som mer t?t (inert), faller ut ur fl?det, och ?ngan, som mindre t?t (inert), stiger till utg?ngen av deras trumma. Separationen kan f?rb?ttras genom att installera ett bl?ndskydd 4 p? ?ngbanan, d?r ?ngan genomg?r ytterligare f?r?ndringar i r?relseriktningen, som ett resultat av vilket (?ven under p?verkan av tr?ghet) en ytterligare separation av vattendroppar fr?n ?nga uppst?r.

Ris. 17. Schema f?r separationsanordningar.

a - neds?nkbar perforerad pl?t; b-sk?rmar och v?xlar; c - jalusiavskiljare; g - cyklon inom trumman; e - kanalseparator.

Cyklonseparationen ?r ocks? uppbyggd p? tr?ghetsprincipen (fig. 17, d), utf?rd genom att tillf?ra en ?ng-vattenblandning till centrifugalcykloner 5, i vilka vatten kastas till v?ggarna och sedan str?mmar in i trummans vattenutrymme, och ?nga kommer ut genom cyklonens centrala r?r. Cyklonseparation ?r mycket effektiv. Cykloner kan installeras i en trumma eller b?ras utanf?r.

Filmseparation ?r baserad p? det faktum att n?r v?t ?nga tr?ffar en utvecklad fast fuktad yta, fastnar de minsta fuktpartiklarna i ?ngan p? denna yta och bildar en kontinuerlig vattenfilm p? den. Fukten i denna film h?lls tillr?ckligt stadigt och kommer inte av med en ?ngstr?le, men samtidigt, med ett vertikalt eller lutande arrangemang av v?ggen, flyter den obehindrat och kontinuerligt. Effekten av filmseparation anv?nds i kanalseparatorer (fig. 17, e), i vilka en utvecklad fast yta f?r filmbildning skapas av ett system av kanaler 6 lutande och anordnade inuti varandra.

Anv?ndningen av separationsanordningar g?r det m?jligt att minska fukthalten i ?nga till 0,1-0,15%.

Vid h?gt tryck f?r vatten?nga egenskapen att direkt l?sa upp en del av de fasta f?roreningarna som finns i pannvattnet, och denna egenskap ?kar kraftigt med ?kande tryck. I synnerhet, vid ett tryck p? 70 atm, b?rjar ?nga l?sa upp en m?rkbar m?ngd kiselsyra och natriumklorid. N?r trycket reduceras frig?rs dessa f?roreningar och bildar fasta avlagringar p? metallytor. I synnerhet b?rjar kiselsyra att avs?ttas i form av SiO2 p? bladen p? ?ngturbiner vid tryck under 20 atm, vilket st?r turbinens normala drift.

S?lunda, vid h?gt tryck, b?rjar f?roreningen av ?ngan som produceras av pannan att best?mmas inte bara av m?ngden mekaniskt medbringande av droppar av pannvatten, utan ocks? av l?sligheten i ?ngan av icke-flyktiga f?reningar som finns i vatten. Som ett resultat, i h?gtryckspannor, kan mekanisk separation inte ge tillr?cklig ?ngkvalitet.

Eftersom vid en given luftfuktighet ?ngans salthalt f?r?ndras i proportion till kokvattnets salthalt, kan ?ngans salthalt minskas genom att salthalten i pannvattnet minskas. Detta ?r dock opraktiskt, eftersom det kr?ver ?kad pannavbl?sning. I detta avseende, f?r h?gtryckspannor, anv?nds ett schema f?r att minska ?ngans salthalt genom att tv?tta den med matarvatten. ?ngan, efter prelimin?r separation av pannvattendroppar fr?n den, skickas till en tv?ttanordning, i vilken den passerar (bubblar) genom matarvattenskiktet. Salthalten i matarvattnet ?r vanligtvis flera tiotals g?nger mindre ?n salthalten i pannvattnet, d?rf?r minskas salthalten i ?ngan kraftigt, som ett resultat av s?dan tv?ttning, eftersom dess salter l?ses upp i tv?ttvattnet. .

?verhettare

?verhettaren, som vanligtvis saknas i industripannor eller endast anv?nds f?r att ?verhetta ?ngan n?got, blir en s?rskilt viktig v?rmeyta i kraftpannor. Detta beror p? det faktum att med en ?kning av ?ngans tryck och temperatur ?kar den relativa andelen av v?rmen som spenderas p? ?verhettning m?rkbart, eftersom med en ?kning av temperaturen hos den ?verhettade ?ngan ?kar dess entalpi, och med en ?kning av trycket av m?ttad ?nga, minskar det.

Det finns konvektiva och kombinerade ?verhettare.

Den konvektiva ?verhettaren placeras i pannenhetens r?kkanal, vanligtvis omedelbart efter ugnen, och separerar den fr?n ugnen med tv? eller tre

Ris. 18-1. ?verhettare av pannenhet typ DKVR.

rader av pannr?r i vertikala vattenr?rspannor eller en liten pilgrimsmussla bildad av r?r fr?n den bakre sk?rmen i pannor av siltyp. Den kombinerade ?verhettaren best?r av en konvektiv del placerad p? samma plats som den konvektiva ?verhettaren, samt str?lnings- och halvstr?lningsdelar placerade i ugnen.

En konvektiv ?verhettare ?r installerad i pannenheter med l?gt, medium och - i vissa fall h?gt tryck, n?r temperaturen p? den ?verhettade ?ngan inte ?verstiger 440-510 ° C. I pannenheter med h?gt och ?verkritiskt tryck, n?r det finns en behov av mycket h?g ?verhettning av ?ngan, kombinerade ?verhettare ?r installerade.

I kraftfulla pannenheter med h?gt och ?verkritiskt tryck urskiljs ocks? prim?ra och mellanliggande ?verhettare. I den prim?ra ?verhettaren utf?rs den prim?ra ?verhettningen av ?ngan som produceras av pannan innan den matas in i turbinen. I efterv?rmaren ?terupphettas ?ngan efter att den har passerat h?gtrycksdelen av turbinen till en temperatur n?ra den ursprungliga temperaturen.

?verhettare ?r gjorda av st?lr?r ytterdiameter fr?n 28 till 42 mm, b?jd till spolar mestadels med deras vertikala arrangemang. ?nghastigheten i ?verhettarr?ren v?ljs baserat p? tillf?rlitlighetsf?rh?llandena temperaturregim r?r, styrda av masshastighetsv?rdena f?r prim?ra ?verhettare 500-1 200 kg/m 2 h. Vid val av ?ngr?relsehastighet tas h?nsyn till att ?verhettarens hydrauliska motst?nd inte b?r ?verstiga 10% av arbets?ngtrycket. De flesta ?verhettare har en speciell anordning f?r att kontrollera temperaturen p? ?ngan.

Konvektiv ?verhettning av pannan DKVR(fig. 18-1) ?r gjord av s?ml?sa st?lr?r 3 diameter 32 x 3 mm. Inlopps?ndarna p? ?verhettarr?ren ?r utvidgade i den ?vre trumman 1 pannan ?r utloppen svetsade till den ?verhettade ?ngkammaren 2, vilket f?r pannor med ett tryck p? 14 och 24 atm. gjord av r?r med en diameter p? 133 X 5 mm, och f?r pannor med ett tryck p? 40 amm- fr?n ett r?r med en diameter p? 133 X 16 mm. F?r m?jligheten att ta bort ?verhettaren vid reparationer genom pannans v?nstra sidov?gg har spolarna en v?xeldelning: 90 och 60 mm, och de yttre r?ren av pannbunten i omr?det f?r ?verhettaren ?r placerade med ett steg p? 150 mm.

Knut MEN

Ris. 18-2. Konvektiv ?verhettning av sk?rmpannenheten

typ, en allm?n syn; b- f?stdetaljer.

?verhettare ?r f?renade enligt profilen f?r pannor f?r tryck 14 och 24 amm och f?r pannor f?r tryck 40 amm; dessutom ?r de enhetliga f?r alla pannor n?r det g?ller diametern p? r?r och kammare. I pannor med olika ?ngkapacitet skiljer sig ?verhettare i antalet parallellkopplade spolar. Antalet slingor i spolen ?ndras fr?n en n?r ?nga ?verhettas upp till 250 ° C till fem n?r ?nga ?verhettas upp till 440 ° C. Pann?verhettare f?r tryck 14 och 24 amm utf?ra enkelriktad, vid ett tryck p? 40 atm- tv?v?gs.

Konvektiv ?verhettare av pannenheter av sk?rmtyp utf?rs vanligtvis fr?n tv? p? varandra f?ljande grupper av spolar. P? fig. 18-2 visar sk?rmpannenhetens ?verhettare med naturlig cirkulation. M?ttad ?nga fr?n panntrumman kommer in i kammaren 2, varifr?n den passerar in i spolsystemet 6 det andra steget av ?verhettaren l?ngs gasfl?det. I detta skede r?r sig ?ngan mot fl?det av r?kgaser, det vill s?ga det sker en motstr?msr?relse av v?rmeb?rare, vilket k?nnetecknas av ett stort v?rde p? medeltemperaturskillnaden, vilket ?kar effektiviteten av att anv?nda v?rmeytan f?r att ?verf?ra en given m?ngd v?rme.

Efter att ha passerat det andra steget av ?verhettaren kommer den delvis ?verhettade ?ngan in i dess utloppskammare 4, fungerar som en mellankammare. H?rifr?n ?verf?rs ?ngan genom ett system av bypassr?r till den andra mellankammaren. 5, som samtidigt ?r inloppskammaren till ?verhettarens f?rsta steg l?ngs gasfl?det 1 . R?ren i detta steg ?r sammansatta p? ett s?dant s?tt

Ris. 18-3. ?verhettare med konvektiv str?lning av en panna av sk?rmtyp.

f?r att s?kerst?lla r?relsen av ?nga l?ngs ett blandat direktfl?de-motfl?desschema, vilket underl?ttar driften av de f?rsta raderna av ?verhettningsr?r l?ngs gasfl?det, eftersom ?nga med en relativt l?g temperatur kommer in i dem. Efter att ha passerat det f?rsta steget av ?verhettaren leds den slutligen ?verhettade ?ngan till den ?verhettade ?ngkammaren 3, och fr?n den till huvud?ngledningen.

V?rme?verf?ringskoefficienten i ?verhettaren beror p? vilken typ av br?nsle som f?rbr?nns, fr?mst p? dess fukthalt och v?tehalt. D?rf?r, f?r att f? samma temperatur p? den ?verhettade
?nga i pannenheter utformade f?r att fungera p? olika
typer av br?nsle, ?r det n?dv?ndigt i varje fall att installera ?verhettare med v?rmeytor av olika storlekar. F?r att f?renkla detta
uppgifter vid tillverkningen av pannenheten vid anl?ggningen, uppv?rmningsytan f?r den f?rsta i loppet av gasgruppen av ?verhettarspolarna utf?rs
samma f?r alla producerade pannor av denna typ, och v?rmeytan p? spolarna i den andra gruppen ?ndras beroende p? egenskaperna
br?nt br?nsle. Samtidigt, placeringen av kamrarna och upph?ngningarna och designen
tak f?rblir of?r?ndrade.

Kombinerad ?verhettare av en h?gtryckspannaenhet, best?ende av konvektiva, str?lande och semi-str?lande delar, visas schematiskt i fig. 18-3. ?nga fr?n trumman 1 kommer in i str?lningssektionen 2, placeras p? taket av f?rbr?nningskammaren, sedan in i halvstr?lningsdelen 3, gjord i form av en sk?rm?verhettare placerad vid utloppet av ugnen och vidare l?ngs takr?ren 4 - i det f?rsta steget av en konvektiv ?verhettare 5. Efter att ha passerat detta steg, ?ngan genom desuperheatern 6 och det andra steget av den konvektiva ?verhettaren 7 g?r in i samlingsr?ret (kammaren) av ?verhettad ?nga.

Den str?lande delen av ?verhettaren k?nnetecknas av att den, liksom ugnssk?rmarna, uppfattar v?rme genom str?lning fr?n facklan. Den placeras inte bara p? f?rbr?nningskammarens tak, utan ocks? p? dess v?ggar, ofta mellan sk?rmens r?r. Halvstr?lande sk?rm?verhettare tillverkas i form av separata platta sk?rmar fr?n parallellkopplade r?r. Dessa sk?rmar ?r placerade parallellt p? ett avst?nd av 500 - 2000 mm vid utg?ngen fr?n ugnen framf?r festonen. Sk?rm?verhettaren uppfattar v?rme b?de genom konvektion fr?n r?kgaserna som tv?ttar dess r?r, och genom str?lningen av ett lager av dessa gaser som passerar mellan de enskilda sk?rmarna.

?verhettare hydrodynamik k?nnetecknas av oj?mn f?rdelning och ?verhettning av ?nga i parallella r?r. Den koncentrerade tillf?rseln av ?nga i inloppsgrenr?ret leder till att ?ngan f?rdelas oj?mnt ?ver de individuella flera parallellkopplade ?verhettarr?ren. Som ett resultat, i de r?r i vilka lite ?nga kommer in, ?r dess temperatur vid utloppet av r?ret h?gre ?n ?ngan vid utloppet av de r?r i vilka mycket ?nga kommer in. Detta fenomen kompliceras ytterligare av det faktum att ?verhettarr?ren v?rms oj?mnt av r?kgaser l?ngs r?kkanalens bredd; i mitten av gaskanalen f?r r?ren mer v?rme ?n vid dess kanter.

F?rh?llandet mellan den maximala ?kningen av entalpin f?r ?nga i ett separat r?r i ?verhettaren ?i tr och genomsnittet f?r hela ?verhettaren ?i pp ?r lika med:

r =?i tr /?i pp

kallas termisk avrullning av ?verhettarr?r.

F?r moderna pannaggregat med ett tryck p? 40 am och ovan ?r den termiska analysen av ?verhettarr?ren full av farliga konsekvenser: V?ggarna p? de r?r genom vilka det finns lite ?nga kan v?rmas upp till temperaturer som ?verstiger de till?tna f?r denna st?lkvalitet, vilket kan leda till skador p? r?ret.

Den termiska spridningen av ?verhettarr?ren kan minskas p? olika s?tt: genom spridning av ?nga in i inloppsuppsamlarna; uppdelning av ?verhettaren i tv? eller tre steg kopplade i serie med ?ngf?rskjutning mellan dessa steg; uppdelning av ?verhettaren i tv? eller tre parallella delar l?ngs pannenhetens bredd med ?ng?verf?ring fr?n en del till en annan.

?verhettad ?nga temperaturkontroll i kraftpannenheter ?r n?dv?ndigt f?r att s?kerst?lla tillf?rlitlig och oavbruten drift av inte bara pannenheter utan ocks? ?ngturbiner. N?r pannenhetens driftl?ge ?ndras kan temperaturen p? den ?verhettade ?ngan som l?mnar ?verhettaren variera ?ver ett brett omr?de. Samtidigt, i ?verhettare utformade f?r att producera ?verhettad ?nga vid h?g temperatur (440-570 ° C), arbetar metallen vid en temperatur n?ra gr?nsen f?r st?l av den valda sorten. Som ett resultat kan ?ven en liten ?kning av temperaturen hos den ?verhettade ?ngan j?mf?rt med den ber?knade leda till en ?kning av temperaturen p? metallen i ?verhettarr?ren, vilket ?r oacceptabelt n?r det g?ller styrka och, som ett resultat, till dess fel. Av denna anledning, liksom f?r att s?kerst?lla normala driftsf?rh?llanden f?r turbinen, som ocks? ?r mycket k?nslig f?r en ?kning av temperaturen hos ?verhettad ?nga, ?r fr?gor om ?ngtemperaturkontroll av s?rskild betydelse i h?gtryckspannenheter. ?ngtemperaturen i de aktuella pannorna regleras huvudsakligen med tre metoder: genom att kyla den ?verhettade ?ngan i ytv?rmev?xlaren p? ?verhettaren eller genom vatteninjektion; f?r?ndring i v?rmeabsorptionen av ?verhettaren genom recirkulation av r?kgaser fr?n r?kkanalen p? konvektionsaxeln till den nedre delen av f?rbr?nningskammaren; ?ndra positionen f?r br?nnarens k?rna l?ngs ugnens h?jd n?r du installerar br?nnare i tre till fem niv?er. Den vanligaste regleringen av den ?verhettade ?ngtemperaturen ?r genom yt?verhettare, som ?r en r?rformig v?rmev?xlare, som vanligtvis placeras i inloppet 2 (i Fig. 18-2) eller ?verhettarens mellangrenr?r. ?ngkylning uppn?s genom att ta bort v?rme fr?n den med matarvatten, varav en del leds genom v?rmev?xlarr?ren. Fr?n v?rmev?xlaren ?terf?rs matarvattnet till matningsledningen, s? att v?rmen som tas fr?n ?ngan i desuperheatern inte g?r f?rlorad, utan ?terf?rs till pannan. Genom att ?ndra m?ngden vatten som tillf?rs desuperheatern ?r det m?jligt att ?ndra m?ngden v?rme som tas fr?n ?ngan och d?rigenom justera temperaturen p? ?ngan. Vanligtvis passerar 30-60% av det totala matarvattenfl?det genom ?verhettaren.

Vattenekonomer

Vattenekonomisatorn i en modern pannenhet uppfattar 12-18% av den totala m?ngden v?rme som den tar emot.

Vattenekonomisatorer ?r av tv? typer: gjutj?rnsr?fflade r?r och sl?ta st?lr?r. Ribbade vattenf?rs?rjare i gjutj?rn installeras i pannor med l?gt ?ngtryck upp till 24 amm. Sl?tr?rsf?rs?rjare av st?l kan installeras i pannenheter med vilken kapacitet och tryck som helst, men de anv?nds huvudsakligen f?r pannenheter med medelh?g och h?g ?ngkapacitet vid ett tryck p? 40 atm och h?gre.

Gjutj?rnsribbad vattenekonomizer (fig. 19-1) ?r ett system av r?fflade r?r 1, som ?r sammansatta till en kolumn best?ende av flera horisontella rader. Antalet r?r i en horisontell rad best?ms fr?n villkoret att erh?lla den erforderliga r?relsehastigheten f?r f?rbr?nningsprodukterna (6-9 m/sek vid nominell belastning), och antalet horisontella rader best?ms fr?n villkoret f?r att erh?lla erforderlig uppv?rmningsyta p? ekonomisatorn.

I ?ndarna av economizerr?ren finns fyrkantiga klackar - fl?nsar 2 flera st?rre storlek?n fenor p? ett r?r. Dessa fl?nsar bildar tv? solida metallv?ggar efter montering av economizern. Economizergaskanalen ?r separerad fr?n milj?n p? tv? sidor av dessa v?ggar och p? de andra tv? sidorna - genom tegelfoder eller mantling 6. Economizerr?ren ?r f?rbundna med gjutj?rnsdelar - rullar 3 och 4, f?sta vid r?ren p? fl?nsar.

Vatten fr?n matningsledningen tillf?rs ett av de nedersta r?ren i economizern och passerar sedan sekventiellt genom dessa r?r genom alla r?r, varefter det kommer in i pannan. Med hj?lp av det beskrivna schemat f?r vattenr?relse uppn?s dess hastighet, vilket s?kerst?ller att luftbubblor tv?ttas bort fr?n r?rv?ggarna, som frig?rs fr?n vattnet n?r det v?rms upp och kan orsaka korrosion av r?rmetallen. R?relse av vatten fr?n topp till botten ?r inte till?ten f?r att undvika f?rekomsten av vattenhammare.

Vattentemperaturen vid inloppet till economizern m?ste ?verstiga r?kgasernas daggpunktstemperatur med minst 10°C f?r att utesluta m?jligheten till kondensering av vatten?nga som ing?r i r?kgaserna och avs?ttning av fukt p? economizer r?r. Sluttemperaturen p? vattnet som v?rms upp i en vattenf?rs?rjare i gjutj?rn, n?r den installeras i pannor med kontinuerlig str?mf?rs?rjning, samt till pannor med en liten volym vatten i trumman n?r automatiska effektregulatorer ?r installerade, m?ste vara minst 20 ° C l?gre ?n m?ttnadstemperaturen vid ett givet tryck f?r att undvika ?ngbildning i economizern och vattenhammaren. Avsluta koder

Ris. J9-1. Gjutj?rn Finned Single Pass Water Economizer

a- allm?n vy (r?r visas konventionellt utan ribbor);

Gasernas f?rlopp

b- economizer delar; i och G-schema inneslutningar.

I alla andra fall m?ste vattnets sluttemperatur vara minst 40 °C under m?ttnadstemperaturen vid ett givet tryck.

Det ?r ?ndam?lsenligt att rikta r?kgaser i vattenekonomisatorn uppifr?n och ned, eftersom i detta fall ett motfl?de skapas och v?rmev?xlingsf?rh?llandena f?rb?ttras, vilket resulterar i att temperaturen p? r?kgaserna bakom vattenekonomisatorn minskar. Vid installation av en vattenekonomisator bakom en DKVR-panna ?r r?kgastemperaturen framf?r economizern 280-300 ° C. F?r att reng?ra ekonomiserr?rens yttre yta fr?n aska och sot, bl?ses de med ?verhettad ?nga eller tryckluft med hj?lp av speciella bl?sanordningar 5.

VTI gjutj?rn r?fflade economizers tillverkas i Ryssland. L?ngden p? ett enda r?r ?r 2 000 mm f?r economizers installerade i pannor med ?ngkapacitet upp till 10 t/h, och 3 000 mm f?r economizers installerade p? pannor med h?gre ?ngkapacitet; klarr?rsdiameter 50 mm, och dess v?rmeyta ?r 2,95 respektive 4,49 m 2. Dessa economizers kan installeras i pannor med arbetstryck upp till 24 amm. Konstruktionstryck f?r ekonomisatorer 30 amm.

Det ?r till?tet att placera i en horisontell rad fr?n 4 till 18 r?r. Antalet horisontella rader av r?r, enligt villkoren f?r att s?kerst?lla effektiv bl?sning, tas inte mer ?n ?tta. Med ett st?rre antal horisontella rader av r?r delas ekonomisatorn i ett l?mpligt antal separata grupper anordnade efter varandra l?ngs h?jden, mellan vilka luckor l?mnas f?r att rymma bl?sr?r.

Ris. 19-2. Vattenf?rs?rjare i st?l med sl?t r?r i pannenheten

sk?rmtyp.

Fabriker levererar gjutj?rnsekonomer separata detaljer med montering p? installationsplatsen eller i form av r?rblock med en l?ngd av 2 000 mm i l?tt tegel med metallmantel. Block tillverkas i tv? typer - en-kolumn och tv?-kolumn. De f?rsta installeras p? DKVR-pannor med ?ngeffekt fr?n 2,5 till 10 t/h inklusive, den andra - till DKVR-pannor med ?ngkapacitet fr?n 4 till 20 t/h inklusive.

Vanligtvis ?r vattenf?rs?rjaren ansluten till pannan direkt med en r?rledning utan stoppventiler(men med backventil). Ett s?dant f?ste (bild 19-1, i) har nackdelen att ganska mycket matarvatten g?r f?rlorat n?r pannan eldas upp. Eftersom pannan inte producerar ?nga under t?ndningen m?ste vattnet som passerar genom vattenekonomisatorn f?r att kyla den och sedan passerar in i pannan avl?gsnas genom att det tappas ut genom avbl?sningsledningen. D?rf?r tillhandah?lls i m?nga fall en speciell "?verskridande" ledning, genom vilken vattnet som v?rms upp i economizern n?r pannan t?nds ?terf?rs till matartanken (Fig. 19-1, d).

Vattensparare i sl?tt st?lr?r(Fig. 19-2) ?r gjorda av st?lr?r 3 ytterdiameter 28-38 mm, b?jda i form av horisontella spolar och valsade eller svetsade till prefabricerade grenr?r. Matarvatten kommer in i economizer 1 nedre grenr?r. Uppv?rmt vatten kommer ut fr?n ?vre grenr?r 2 och skickas till panntrumman genom flera ouppv?rmda r?r placerade utanf?r r?kkanalen, eller ett stort antal r?r som passerar under r?kkanalens tak. Vattenf?rs?rjare med stor v?rmeyta ?r gjorda av individuella f?rpackningar upp till 1,5 m.

R?relsen av r?kgaser (fr?n topp till botten) och vatten (fr?n botten till topp) i economizern ?r motstr?ms. Arrangemanget av r?r i economizern ?r vanligtvis f?rskjutet, men det kan ocks? vara in-line.

I pannor av siltyp ?r temperaturen p? r?kgaserna f?re economizern cirka 600 ° C. Temperaturen p? vattnet som kommer in i economizern i medeltryckspannor ?r 145 ° C och f?r h?gtryckspannor 215-230 ° C. temperaturen p? vattnet som l?mnar economizern ?r n?ra kokpunkten eller lika med den, och i det senare fallet kan en del av vattnet som passerat economizern f?rvandlas till ?nga. S?ledes v?rms vattnet i economizern i sk?rmpannenheten med cirka 90-105 ° С. f?rh?llanden, vatten v?rms upp till kokpunkten och en del av vattnet avdunstar, kallad kokning. Vanligtvis avdunstar en ekonomisator med kokande vatten upp till 10-15 % av vattnet som passerar genom den. Minsta r?kgashastighet i economizern vid f?rbr?nning av fast br?nsle tas inte l?gre ?n 6 Fr?ken flygaska f?rebyggande. Den ?vre hastighetsgr?nsen under f?rh?llanden med eoliskt slitage ?r begr?nsad till 9-10 m/sek. Hastigheten p? vattnet i icke-kokande economizers av st?l eller den icke-kokande delen av kokande economizers ?r inte mindre ?n 0,3 Fr?ken vid pannans nominella belastning. I den kokande delen av economizern, f?r att undvika ?verhettning av r?rmetallen under skiktningen av ?ngvattenblandningen, antas den l?gsta vattenhastigheten vara minst 1 m/sek. I detta fall m?ste temperaturen p? vattnet vid ing?ngen till den kokande delen av economizern vara minst 40 ° C l?gre ?n kokpunkten f?r vatten vid ett givet tryck.

Luftv?rmare

Luftv?rmaren absorberar cirka 7-15 % av v?rmen som avges i pannenheten.

Luftv?rmare ?r indelade i rekuperativa och regenerativa. I en rekuperativ luftv?rmare ?verf?rs v?rmen fr?n r?kgaserna till luften i en kontinuerlig process genom en v?gg som separerar luft- och r?kgasfl?dena. I en regenerativ luftv?rmare ?verf?rs v?rme av ett metallmunstycke, som periodiskt v?rms upp av v?rmen fr?n heta r?kgaser, och ?verf?r sedan den ackumulerade v?rmen till det kalla luftfl?det, som v?rms upp samtidigt.

?tervinningsluftv?rmare modern pannenhet (fig. 20-1 och 20-2) ?r ett system av parallella tunnv?ggiga st?lr?r 2, svetsade till platta r?rpl?tar. R?r anv?nds svetsade, med en ytterdiameter p? 25-51 mm, v?ggtjocklek 1,25-1,50 mm. De ?r placerade i ett rutm?nster; avst?ndet mellan utsidan av intilliggande r?r ?r 9- 15 mm. R?kgaser passerar inuti r?ren; uppv?rmd luft sk?ljer r?ren fr?n utsidan i tv?rriktningen. R?kgashastigheten antas vara 10-14 Fr?ken f?r att f?rhindra att aska s?tter sig p? r?rv?ggarna; vid denna hastighet uppst?r sj?lvbl?sning av luftv?rmaren. Lufthastigheten antas vara cirka 2 g?nger l?gre ?n r?kgashastigheten.

Luftv?rmare med en liten v?rmeyta, installerad p? pannor av DKVR-typ, ?r enkel- och tv?pass p? gassidan; luftv?rmare med en stor v?rmeyta, installerade i stora pannenheter, p? gassidan g?rs endast eng?ngs.

I tv?v?gsluftv?rmaren installerad p? pannorna av DKVR-typ (fig. 20-1), kommer r?kgaser in fr?n ovan, passerar inuti r?ren med en diameter p? 40 x 1,5 mm in i v?ndkammaren 3 och sedan genom r?ren 4 l?mna luftv?rmaren. R?r svetsade till r?rpl?tar 1 . P? luftsidan ?r ?ven luftv?rmaren tv?v?gs. Uppv?rmd luft r?r sig horisontellt och tv?ttar r?ren 2 -4 utanf?r. Luftr?relsen styrs av mantlade ark 5, septum 6 och bypassbox 7. Luftv?rmarens yttre ytor ?r t?ckta med ett skikt av v?rmeisolering med en tjocklek av 50 mm. Luftv?rmare finns i fyra standardstorlekar med en v?rmeyta p? 85, 140, 233 och 300 m 2 f?r uppv?rmning av luft upp till 150-250 ° C. I eng?ngsluftv?rmare (fig. 20-2) p? grund av r?rens relativt stora l?ngd 2 ringformigt utrymme f?r att s?kerst?lla tillr?cklig lufthastighet separeras av mellanliggande r?rpl?tar 8 f?r tv? eller flera drag. Luften passerar successivt i en tv?rstr?m fr?n en passage till en annan genom bypass-l?dorna 7. Luftv?rmarens r?rsystem ?r separerat fr?n omgivningen av en t?t pl?tmantel, som liksom bypass-l?dorna ?r t?ckt med v?rmeisolering . F?r pannaggregat av sk?rmtyp placeras luftv?rmaren vanligtvis i ett par ramar kopplade till pannaggregatets ram. V?rmeytan p? luftv?rmare f?r stora pannenheter ?r mycket stor. D?rf?r, f?r enkel transport och installation, ?r luftv?rmaren gjord av separata sektioner (kuber). Placeringen av luftv?rmaren i pannenhetens ned?tg?ende axel orsakar motstr?msr?relse av gaser (ner) och luft (upp). Detta ger effektiv anv?ndning v?rmeytor p? luftv?rmaren.

Ris. 20-1. Sl?tr?rsluftv?rmare i st?l f?r pannor med liten kapacitet.

Skorstensing?ng. gasob

Ris. 20-2. Element av en st?lr?rformig luftv?rmare f?r en pannenhet med stor ?ngkapacitet. Beteckningarna ?r desamma som i Fig. 20-1.

Beroende p? den erforderliga luftv?rmetemperaturen, som till stor del best?ms av det f?rbr?nda br?nslets luftfuktighet, placeras luftv?rmaren i pannaggregat av siltyp i f?rh?llande till vattenf?rs?rjaren p? tv? s?tt. Om det inte kr?vs att v?rma luften ?ver 200-230 °C, placeras luftv?rmaren efter

Fig.20-3. Regenerativ luftv?rmare.

vattenekonomisator l?ngs r?kgaserna. Om det ?r n?dv?ndigt att v?rma luften upp till 360-400 ° С, placeras luftv?rmaren i ett snitt med en vattenekonomisator, d.v.s. i b?rjan, l?ngs gaserna, ?r den f?rsta delen av economizern installerad, sedan den ?vre del av luftv?rmaren, under vilken den andra delen av economizern ?r bel?gen, och ?nnu l?gre - den nedre delen luftv?rmare. I det h?r fallet g?rs vanligen storleken p? v?rmeytorna p? den ?vre delen av economizern och den ?vre delen av luftv?rmaren konstant f?r alla pannor av denna typ, och v?rmeytorna p? deras nedre delar varierar beroende p? egenskaperna hos br?nslet som ska br?nnas. Samtidigt f?rblir de yttre m?tten p? l?gtemperaturdelen av pannan of?r?ndrade.

I vissa fall, n?r du installerar en vattenf?rs?rjare i gjutj?rn, placeras luftv?rmaren framf?r f?rv?rmaren i riktning mot gaserna. En s?dan ovanlig placering orsakas av ?nskan att utesluta m?jligheten att koka vatten i economizern, eftersom detta ?r oacceptabelt f?r gjutj?rnseconomizers. Dessutom g?r luftv?rmarens placering framf?r vattenekonomisatorn det m?jligt att erh?lla en h?gre luftv?rmetemperatur samtidigt som en relativt liten v?rmeyta p? luftv?rmaren bibeh?lls. Den st?rsta sv?righeten som uppst?r under driften av st?lr?rformade luftv?rmare ?r korrosionen av den nedre delen av deras r?r.

Regenerativ luftv?rmare(Fig. 20-3) ?r en vertikal cylindrisk trumma 2, innesluten i en fast cylindrisk kropp 3 och fylld med fyllning 4, tillverkad av wellpapp st?lpl?tar tjocklek 0,5-1,25 mm. En axel passerar l?ngs trummans axel 5, fixerad i lager 6 och drivs av en elmotor 8 liten kraft. R?kgaser och luft tillf?rs kroppen 3 och tas bort fr?n den av l?dor 1 , och vanligtvis passerar r?kgaser genom en halvcylinder av kroppen 3 fr?n topp till botten, och luft genom den andra halvcylindern fr?n botten till toppen. Rotor 2 roterar med en hastighet av 2- 5 rpm, som ett resultat av vilket alla delar av dess packning v?xelvis v?rms upp av r?kgaserna som passerar mellan dem eller kyls av luftfl?det, vilket ger den v?rmen som tas emot fr?n r?kgaserna. F?rdelarna med en regenerativ v?rmare ?r dess kompakthet och l?ga vikt. Nackdelarna ?r den h?gre komplexiteten i tillverkningen j?mf?rt med en r?rformig luftv?rmare, samt sv?righeten att skapa p?litliga t?tningar 7 som f?rhindrar luft fr?n att str?mma in i luftv?rmarens gassida och r?kgaser f?rutom munstycket. Av denna anledning ?r suget av luft i en regenerativ luftv?rmare st?rre ?n i en r?rformig.

I en regenerativ luftv?rmare ?r det m?jligt att v?rma luften upp till 200-250 ° C. Det huvudsakliga anv?ndningsomr?det f?r regenerativa luftv?rmare ?r pannenheter med h?g effekt, s?rskilt utformade f?r att br?nna gas och eldningsolja. Tv? eller flera parallellkopplade luftv?rmare installeras till pannan.

Ram och foder

Pannenhetens ram ?r en metallstruktur som st?der trumman, v?rmeytor, foder, trappor och plattformar, s?v?l som andra element i pannenheten, och ?verf?r deras vikt till dess grund. Ramens vikt ?r 20-25% av vikten av hela metallen i pannenheten.

Ris. 20 Pannenhetsram

Ramen p? pannenheten av sk?rmtyp (fig. 20) best?r av ett system med vertikala pelare 1 installerat p?
fundament. F?r att f?rhindra buckling ?r pelarna f?rbundna med ett system av horisontella balkar 2, takstolar 3 och diagonalband 4, och
horisontella l?nkar anv?nds ocks? ofta f?r att uppfatta vikten av vissa delar av enheten. Bulkvikt
av pannenheten ?r vikten av panntrumman och silr?rsystemet som ?r upph?ngt i den. D?rf?r g?rs den del av ramen som tar vikten av trumman och sk?rmarnas r?rsystem kraftfullare och ibland f?rst?rkt med ytterligare pelare. Baksidan av ramen b?r vikten av vattenf?rs?rjaren och luftv?rmaren.

Ut?ver de p?k?nningar som ?r ett resultat av uppfattningen av vikten av elementen i pannenheten, kan ytterligare termiska p?k?nningar uppst? i ramen fr?n uppv?rmning av ramen med v?rme som passerar genom pannenhetens bekl?dnad till milj?n. F?r att f?rhindra dessa extra p?k?nningar placeras rampelarna utanf?r fodret f?r att kyla dem med utomhusluft.

Vissa pannor med liten ?ngkapacitet, s?som pannor av DKVR-typ, har ingen st?dram; pannans vikt ?verf?rs direkt till basramen. I dessa pannor ?r en bandram gjord, vars huvudsakliga syfte ?r att ytterligare st?rka fodret.

Bekl?dnaden av en pannenhet ?r ett system av staket som separerar dess f?rbr?nningskammare och gaskanaler fr?n milj?n. Bekl?dnaden ?r avsedd att korrekt rikta fl?det av r?kgaser inom pannenheten, minimera v?rmef?rlusten till omgivningen och f?rhindra att kall luft sugs in i aggregatets gaskanaler eller att r?kgaser sl?s ut. D?rf?r m?ste fodret motst? de termiska och kemiska effekterna av heta r?kgaser, och ?ven vara icke-v?rmeledande och t?t.

F?r gaskanaler d?r temperaturen p? insidan av fodret inte ?verstiger 600 ° C, anv?nds r?tt tegel. I gaskanaler d?r den angivna temperaturen ?verstiger 600 ° C, ?r den inre delen av fodret gjord av eldfast tegel.

Det finns foder av vertikala v?ggar, tak, asktrattar och en h?rd.

Murverk av vertikala v?ggar utf?rs: massiv, frist?ende; l?tt, inramad; sk?rm och r?r (Fig. 20-1).

Massivt frist?ende murverk utf?rs i pannaggregat med en ?ngkapacitet p? upp till 50-75 t/h Vanligtvis r?tt tegel av standardstorlek (250 x 120 x 65 mm), samt en stor eldfast tegelsten (250 x 123 x 65 mm) och liten (230 x 113 x 65 mm) storlekar. Tegelarbeten utf?rs med en tjocklek av minst tv? tegelstenar, vanligtvis frist?ende p? en speciell ram. N?r temperaturen p? den inre ytan av fodret ?verstiger 600 ° C, ?r den inre delen av murbekl?dnaden gjord av eldfasta tegelstenar, vanligtvis en tegelsten tjock. Den yttre delen av murverket ?r gjord av r?tt tegel, och i avsaknad av en yttre metallmantel kallas det en bekl?dnad. Varje typ av fodersten placeras i en oberoende rad, men f?r att skydda tegelverket fr?n delaminering och utbuktning av fodret inuti gaskanalen binds det eldfasta tegelverket upp med r?tt tegel var 5-8:e rad genom att sl?ppa hela raden av eldfast tegel. murverk f?r en halv tegelsten till r?tt tegel.

Med h?g tegelh?jd (4-5 m och mer), ?r murverket uppdelat i h?jden i separata niv?er av kontinuerliga b?lten med 5-10 rader av eldfasta tegelstenar f?r hela tjockleken av fodret, som tar vikten av fodret mellan b?ltena och lossar det p? h?jden. Genom att placera namngivna b?lten

p? ett avst?nd av cirka 1,5 m fr?n varandra ?r det m?jligt att inte bandagera l?ggningen av eldfasta och r?da tegelstenar.

F?r att lindra sp?nningarna som uppst?r fr?n murverkets termiska expansion, utf?rs de s? kallade expansionsfogarna i horisontell riktning i form av gap 3-4 mm var 12-20 tegelstenar l?ngs v?ggens bredd i alla rader av murverk. Eftersom temperaturs?mmarna p? fodret ?r utsatta f?r korrosion, ?r de vanligtvis placerade i ugnens h?rn, vid korsningen av v?ggarna. Ugnsramen med massivt murverk ?r en bandningsram, och tegelverkets yttre metallfoder utf?rs vanligtvis inte. Detta leder till vissa besparingar i metall.

L?tt, ram murverk av vertikala v?ggar utf?rs i pannenheter med en ?ngkapacitet p? 50-75 t/h och ?ver, eftersom den p? grund av den h?ga h?jden n?r upp till 15 m och mer, det massiva, frist?ende tegelverket blir f?r tungt och instabilt. L?tt murverk best?r av ett lager av normala tegelstenar i en halv tegelsten eller en tegelsten, samt tegelstenar av olika stilar , bildar ett foder, ett lager av l?tta v?rmeisolerande tegelstenar eller v?rmeisolerande plattor och yttre metallbekl?dnad 1. Den totala tjockleken p? fodret ?r 250-410 mm, tunnare - p? v?ggarna t?ckta med sk?rmar. F?r att ge fodret den n?dv?ndiga stabiliteten ?r den ansluten till pannans ram med avlastning och attraherande b?lten.

Avlastningsb?lten delar in fodret i horisontella niv?er 3-6 h?ga m och tj?nar till att ?verf?ra vikten av fodret p? varje niv? till ramen. De ?r gjorda av formade tegelstenar. , l?ggs p? st?l- eller gjutj?rnskonsoler f?sta vid ramen; s?lunda ?verf?rs hela vikten av murverket som lagts ut p? den formade tegelstenen p? avlastningsb?ltet till ramen, och tegelverket p? det underliggande skiktet avlastas fr?n vikten av tegelverket i det ?verliggande skiktet. Under avlastningsbandet g?rs en horisontell expansionsfog som skapar m?jlighet till fri expansion av fodret inom varje v?ning.

Attraktiva b?lten utf?rs var 600-1 000 mm p? h?jden, f?r att h?lla fodret p? varje v?ning fr?n att bukta ut i ugnen eller r?kkanalen. Attraktiva b?lten ?r gjorda av formade tegelstenar , ha ett bo. Krokhuvuden placeras i dessa bon. , vars andra ?ndar t?cker horisontella r?r , associerad med ramen; eftersom dessa krokar kan rotera runt r?ret, st?r de inte fodrets upp- och nedr?relse.

Shield murverk ?r en variant av l?tt ram murverk. Den ?r gjord i form av separata rektangul?ra paneler gjorda av olika typer av betong med sidom?tt p? ca 1,5 m, som ?r fixerade p? pannans ram. Sk?lden ?r flerskiktad: det f?rsta lagret , v?nd mot gaskanalen, gjord av eldfast betong armerad med st?ln?t ; f?ljt av tv? eller tre lager v?rmeisoleringsskivor , belagd p? utsidan med en gast?t bel?ggning .

R?rfodret f?sts direkt p? sk?rm eller andra r?r och best?r vanligtvis av ett lager av kromit eller - mer s?llan - eldlermassa med en tjocklek av - 40 mm, appliceras direkt p? r?r, ett lager av l?tt v?rmeisolerande betong med en tjocklek p? 50 mm f?rst?rkt metalln?t, lager av v?rmeisolerande skivor av samma tjocklek, t?ckta med ett andra metalln?t, p? vilket ett lager av t?tningsgips appliceras med en tjocklek av 15 - 20 mm, toppad med en gast?t bel?ggning. Fodret fixeras p? r?ren p? grund av inst?llningen av det f?rsta lagret med r?rens yta, s?v?l som med hj?lp av stift svetsade till r?ren, som lockar n?tet till sk?rmen. Fodret har inga expansionsfogar och d?rf?r st?lls kravet p? dess material att inte kollapsa under sm? deformationer. Den lilla tjockleken, s?v?l som l?ttheten hos materialen som denna foder ?r gjord av, leder till att r?rfodret ?r 2-3 g?nger l?ttare ?n ramfodret och cirka 1,5-2 g?nger billigare. Kromitmassa ?r dyrare ?n eldlera, men den griper b?ttre. D?rf?r anv?nds den f?r r?r med en relativ r?rstigning p? 1,2 och h?gre, och f?r r?r med mindre stigning ers?tts den ofta med eldlermassa.

Modern f?rbr?nningskammare och gaskanaler p? grund av den stora bredden (upp till 10 m och mer) kan inte t?ckas med ett v?lvt valv. D?rf?r ?r de t?ckta med ett platt upph?ngt valv, som ?r gjord av formade tegelstenar. olika former upph?ngd fr?n en horisontell struktur, som ?r en del av pannans ram. Det finns individuell upph?ngning, n?r varje tegelsten ?r upph?ngd fr?n ramen, och gruppupph?ngning, n?r tegelstenarna ?r upph?ngda i rader med hj?lp av mellanliggande gjutj?rnsbalkar. Ett individuellt h?nge ?r mer rationellt ?n ett grupph?nge, eftersom n?r en tegelsten eller h?ngsmycke f?rst?rs, faller bara en tegelsten ut, och inte hela raden. Fireclay betong anv?nds ocks? f?r ugnsgolv.

L?ggningen av takplattan fungerar under sv?rare f?rh?llanden ?n l?ggning av vertikala v?ggar. D?rf?r skyddas tak i h?gtemperaturomr?det fr?n sidan av ugnen eller r?kkanalen av sk?rm, ?verhettare eller economizerr?r.

Grunden f?r konstruktionen av tegelverket i den kalla tratten ?r en metalll?da, som ?r huden och samtidigt st?der hela tegelverket. Den senare har en tjocklek p? 200-300 mm och best?r av ett lager isoleringsmaterial- kiselalgstenar t?ckta med ett lager eldfasta tegelstenar. F?r att f?rhindra att fodret glider, svetsas stopp av list och h?rnj?rn p? huden. Dessutom g?rs ett avlastningsband och en expansionsfog i det eldfasta murverket. Ungef?r p? samma s?tt utf?rs murning av h?rden av ugnar f?r f?rbr?nning av gas och eldningsolja.

Vid design av fodret antas det att v?rmefl?dest?theten genom den inte ?verstiger 300 kcal / m 2 h, och temperaturen p? den yttre ytan ?versteg inte 50-55°C vid en omgivningstemperatur av 25°C.

V?rmeisolering ?r t?nkt att minska v?rmef?rlust ut i milj?n genom varma murade och icke-v?ggiga ytor, till exempel de yttre ytorna p? vattenekonomisatorer och luftv?rmare, metallgaskanaler och luftkanaler, r?rledningar. V?rmeisolering ?r gjord av material som ?r l?tta och har l?g v?rmeledningsf?rm?ga.

Att tv?tta ?ngan med matarvatten leder ocks? till att inneh?llet av den l?sta ?ngan i den tv?ttade ?ngan fasta ?mnen och i synnerhet minskar kiselsyra tiofaldigt. I detta fall ?r spoleffekten desto st?rre, desto st?rre m?ngd spolningsmatarvatten. Vattnet som passerat genom vattenf?rs?rjaren tillf?rs f?r spolning; m?ngden vatten som tillf?rs f?r tv?tt ?r vanligtvis 25-100 % av den totala m?ngden matarvatten.

V?rmegenererande installationer. Allm?nna best?mmelser. Br?nsleekonomi f?r termiska stationer som drivs med fossila br?nslen.

Br?nsleekonomi

Br?nsleekonomin i ett pannhus ?r ett system av mekanismer och enheter som ?r n?dv?ndiga f?r att ta emot, flytta, lagra och prim?r bearbetning av inkommande br?nsle.

Med fasta och flytande br?nslen utf?rs f?ljande operationer: ta emot inkommande br?nsle; dess leverans fr?n platsen f?r acceptans till pannenheterna eller till lagret, s?v?l som fr?n lagret till dessa enheter; s?kerst?lla normala lagringsf?rh?llanden f?r br?nsletillf?rseln, som alltid b?r finnas vid pannrummet f?r att undvika avbrott i driften p.g.a. eventuella f?rseningar br?nsleleverans; prim?r br?nslebehandling; redovisning av inkommande och utg?ende br?nsle. Med gasformigt br?nsle tillhandah?lls inte gaslagring vid pannhuset och br?nsleekonomins funktioner reduceras till att ta emot gas, leverera den till pannenheter och redog?ra f?r dess f?rbrukning.

Br?nsleekonomi f?r ett pannhus f?r fast br?nsle

Br?nsleekonomin f?r ett pannhus f?r fast br?nsle ?r ett system av mekanismer, vars driftschema och layout best?ms av m?ngden br?nsle som f?rbr?nns, dess typ (kol, torv, oljeskiffer), leveransmetod och egenskaper hos utvalda mekanismer. Behovet av att lossa, ladda om och lasta en stor m?ngd br?nsle kr?ver fullst?ndig mekanisering av alla dessa operationer, eftersom de ?r mycket m?dosamma och deras manuella implementering kr?ver ett stort antal arbetare och betydande kostnader. Pengar. Denna princip ?r den viktigaste i utformningen och driften av pannhusets br?nsleekonomi.

Vanligtvis levereras fast br?nsle till pannhuset l?ngs sp?rvidden med den accepterade bredden p? 1 525 mm. Men n?r torv levereras till sm? pannhus bel?gna n?ra platsen f?r dess utvinning, anv?nds smalsp?riga j?rnv?gar. j?rnv?gar med sp?rvidder fr?n 750 till 1 000 mm. Br?nsle levereras mest rationellt i sj?lvlossande vagnar, eftersom detta eliminerar behovet av manuell lossning.

I sm? pannhus levereras br?nsle ofta p? v?g.

Stora driftssv?righeter skapas av frysning av bl?ta kol, som uppst?r n?r de transporteras i j?rnv?gsvagnar till vintertid. Fryst kol f?rlorar sin flytbarhet, vilket skapar sv?righeter att lossa det, orsakar extra kostnader f?r denna operation, st?r den normala driften av transport- och hanteringsmekanismer. F?r att eliminera frysning av br?nsle under transport, rekommenderas att olja br?nslet med tunga oljor, samt blanda v?tt kol med torrt kol eller med s?gsp?n.

Transport av fast br?nsle inom pannhusets territorium utf?rs av transport?rer, l?ngs vilka br?nslet r?r sig i ett kontinuerligt fl?de, och av kapacitiva anordningar, d?r br?nslet flyttas i separata delar i en speciell beh?llare. Transport?rer k?nnetecknas av band, lamellar, skopor etc., dock anv?nds i pannrum n?stan uteslutande bandtransport?rer p? grund av deras billighet och enkelhet samt anv?ndbarhet, b?de vid l?g och kl. stor kostnad br?nsle. Bandtransport?ren best?r av ett ?ndl?st flexibelt gummiband 2 som t?cker tv? ?ndtrummor. De ?vre - arbetande och nedre - tomg?ngsgrenarna av bandet st?ds av ett antal rullager gjorda av rullar med en diameter p? 100-150 mm och installerade p? arbetsgrenen efter 1-1,2 och p? tomg?ngen efter 2-3 m eller mer. Bandets bredd, beroende p? transport?rens prestanda, kan variera mellan 500 och 2 000 mm. Den ?vre, arbetande, grenen ?r gjord platt eller r?fflad. I det senare fallet ?r de ?vre rullagren gjorda av tre rullar i en vinkel p? 20° mot horisontalplanet. Produktiviteten f?r transport?rer med ett r?fflat band med en given bredd ?r 2 g?nger h?gre ?n produktiviteten f?r transport?rer med ett platt band, men de senare ?r enklare, billigare och kan leverera bitar stor storlek. ?ndtrummorna st?ds av lager placerade p? ?ndramar, som ?r f?sta i byggnadskonstruktionen. En av trummorna drivs och tj?nar till att driva bandet. Den ?r ansluten till elmotorn genom en v?xell?da. ?nnu en sp?nntrumma. Dess lager kan r?ra sig under verkan av speciella sp?nnbultar i ramen 6 f?r att skapa en konstant sp?nning i remmen n?r dess l?ngd ?ndras till f?ljd av temperaturf?r?ndringar.

F?r att m?ta behoven av den snabba tillv?xten av industri- och bostadsbyggande p? 60-talet utvecklade VTI tillsammans med Orgenergostroy (Moskva) en serie vattenr?rsvattenv?rmepannor av typen PTVM med en termisk effekt p? 34,9 till 209,4 MW (30 ... 180 Gcal/h). De var designade f?r att br?nna naturgas och eldningsolja. Trots de brister som identifierades under de allra f?rsta drifts?ren blev dessa pannor utbredda, eftersom de ekonomiska f?rh?llandena p? den tiden gjorde det m?jligt att st? ut med deras l?ga drifts?kerhet och effektivitet.

Liknande pannor av KVGM-typ som utvecklades senare, efter att ha eliminerat ett antal identifierade brister, beh?ll den huvudsakliga - utformningen av den konvektiva v?rmeytan. Denna design baserades p? id?n om l?g kontaminering av v?rmeytan p? grund av den sj?lvbl?sande effekten som orsakas av r?rens lilla diameter (28 mm) och deras t?ta layout (tydliga mellanrum mellan r?ren ?r endast 4 mm) . Vid den tiden hade denna id? bekr?ftats i laboratorief?rh?llanden och i praktiken n?r fast br?nsle br?ndes i kraftpannor, vilket s?rskilt gav l?sa avlagringar p? r?ren p? v?rmeytor. Den utvidgades hastigt till de under ?verv?gande varmvattenpannorna, utan tillr?cklig unders?kning av beskaffenheten av askavlagringarna av eldningsolja.

Praxis har visat att n?r eldningsolja f?rbr?nns ?r den f?rmodade effekten av sj?lvbl?sning helt fr?nvarande, och ist?llet f?r den, i l?gtemperaturdelen av den konvektiva uppv?rmningsytan, sker driften av det ringformiga utrymmet med askavlagringar av eldningsolja. ofta observeras. I h?gtemperaturdelen av ytan har den applicerade r?rbuntsdesignen lett till ytterligare en betydande nackdel. P? grund av h?ga v?rmefl?den, s?rskilt inuti de f?rsta r?rraderna l?ngs f?rbr?nningsprodukterna, uppst?r ofta v?ggn?ra vattenkokning. Detta leder till intensiv bildning av inre avlagringar, en minskning av fl?desarean och fl?det av vatten i r?ren. Resultatet ?r v?lk?nt - pipe burnout. Ju s?mre vattenkvalitet desto mer intensiv ?r denna process och desto mindre resurs har v?rmeytsektionerna.

Vid det h?r laget ?r det allm?nt accepterat att den konvektiva v?rmeytan i varmvattenpannor PTVM och KVGM ?r den svagaste l?nken. M?nga pannanl?ggningar, ett antal designorganisationer och reparationsf?retag har sina egna projekt f?r modernisering. Den mest perfekta utvecklingen b?r erk?nnas som utvecklingen av JSC "Machine-building plant" ZIO-Podolsk ". Utvecklarna n?rmade sig l?sningen av problemet p? ett komplext s?tt. F?rutom att ?ka diametern p? r?r fr?n 28 mm till 38 mm och f?rdubbla deras tv?rg?ende stigning, har traditionella sl?tv?ggiga r?r ersatts med fl?nsade. Membran och tv?rspiralfinnning anv?nds. Enligt utvecklarna, ers?ttning i PTVM-100 pannor gammal design den nya kommer att g?ra det m?jligt att uppn? br?nslebesparingar p? upp till 2,4%, och viktigast av allt, att ?ka drifts?kerheten och livsl?ngden f?r den konvektiva ytan med 3 g?nger.

Nedan f?ljer resultaten ytterligare f?rb?ttring konvektiv yta, som syftar till m?jligheten att neka membranfenning i den h?gtemperaturdelen av ytan f?r att minska dess metallf?rbrukning. Ist?llet f?r membran svetsas korta distanser mellan r?ren. De bildar tre f?rstyvningsband l?ngs sektionernas l?ngd och d?rf?r beh?vs inte distansstolpar. Exakt samma korta distansinsatser anv?nds i l?gtemperaturdelen av ytan p? r?r med tv?rg?ende spiralfenor. De bytte ut de skrymmande st?mplade st?llen. Rangordningen av r?rens tv?rg?ende stigning och f?ljaktligen sektionerna sinsemellan utf?rs av kammar i omr?det f?r f?rstyvningsb?lten. Kammar fixerar endast de yttre raderna av r?r i varje sektion. Inuti v?rmeytan sammansatt av sektioner, rangordnas r?ren enligt den tv?rg?ende stigningen p? grund av den stela designen av sektionerna.

Avst?ndsinsats svetsade mellan spolr?r har anv?nts i mer ?n 20 ?r ist?llet f?r traditionella st?ll. Resultatet ?r positivt. Distansinsatser ?r tillf?rlitligt kylda och orsakar inte r?rdeformation. Det har inte f?rekommit n?gra fall av fistlar p? r?ren p? grund av anv?ndningen av insatser under hela den l?ngvariga praktiken.

Avvisandet av membranfinning av r?r i den h?gtemperaturiga delen av v?rmeytan och ?terg?ngen till en sl?tr?rskonstruktion gjorde det m?jligt att minska dess metallf?rbrukning med praktiskt taget ingen f?r?ndring i v?rmeabsorptionen. I de f?rsta projekten togs steget mellan tv?rspiralfenorna i l?gtemperaturdelen till 6,5 mm och i senare projekt reducerades det till 5 mm. Praxis visar att vid f?rbr?nning av endast naturgas i varmvattenpannor kan detta steg reduceras ytterligare och ytterligare br?nslebesparingar kan uppn?s.

Den tekniska l?sningen som presenteras h?r ?r skyddad av ett patent f?r bruksmodell. Projekten genomf?rs gemensamt av anst?llda vid vetenskaps- och produktionsf?retaget "Gradient-S" vid SSTU och OP "Sverdlovenergoremont". Produktionen utf?rs vid produktionsbasen f?r OP "Sverdlovenergoremont". Under perioden 2002 till 2010 introducerades moderniserade konvektiva v?rmeytor f?r PTVM-100-pannor i Gurzuf-distriktets pannhus (Yekaterinburg) - 4 pannor; CHPP fr?n Nizhny Tagil Iron and Steel Works (Nizhny Tagil) -3 pannor; Sverdlovsk CHPP (OAO Uralmash, Jekaterinburg) – 2 pannor; f?r PTVM-180: Saratov CHP-5 (Saratov) – 2 pannor; KVGM-100 ( Rostov regionen) - 2 pannor.

Det finns inga anm?rkningar fr?n driftsidan p? de nyutvecklade och installerade v?rmeytorna i varmvattenpannor. En betydande minskning av hydrauliska och aerodynamiska motst?nd har bekr?ftats. Pannorna n?r l?tt m?rklasten och fungerar stabilt i detta l?ge. Anv?nda distanser kyls tillf?rlitligt. Det finns inga deformationer av sj?lva r?ren och sektionerna i de moderniserade v?rmeytorna. R?kgastemperaturen vid den nominella fabriksv?rmeeffekten minskade med 15 ° C f?r pannor med en delning mellan tv?rg?ende spiralfl?nsar p? 6,5 mm och med 18 ° C f?r pannor med en delning mellan fl?nsar p? 5 mm.