Bygg f?r slutet system v?rmef?rs?rjningsschema f?r centralen kvalitetsreglering v?rmetillf?rsel f?r den kombinerade belastningen av v?rme och varmvattenf?rs?rjning (?kat eller justerat temperaturschema).

Acceptera ber?knade temperaturer n?tverksvatten i matningsledningen t 1 \u003d 130 0 С i returledningen t 2 \u003d 70 0 С, efter hissen t 3 \u003d 95 0 С. Uppskattad utomhuslufttemperatur f?r utformning av uppv?rmning tnro = -31 0 С. Ber?knad inomhus lufttemperatur tv \u003d 18 0 С. Uppskattad v?rmefl?den acceptera detsamma. Temperatur varmt vatten i varmvattenf?rs?rjningssystem tgv = 60 0 C, temperatur kallt vatten t c \u003d 5 0 C. Balanskoefficient f?r belastningen av varmvattenf?rs?rjning a b \u003d 1.2. Schemat f?r att sl? p? varmvattenberedare f?r varmvattenf?rs?rjningssystem ?r tv?stegssekventiellt.

L?sning. L?t oss prelimin?rt utf?ra ber?kningen och konstruktionen av en v?rme- och hush?llstemperaturgraf med temperaturen p? n?tverksvattnet i tillf?rselledningen f?r brytpunkten = 70 0 C. V?rdena p? temperaturerna p? n?tverksvattnet f?r v?rmesystem t 01 ; t 02 ; t 03 kommer att best?mmas med hj?lp av de ber?knade beroendena (13), (14), (15) f?r uteluftstemperaturer t n = +8; 0; -tio; -23; -31 0 С

L?t oss best?mma, med hj?lp av formlerna (16), (17), (18), v?rdena f?r kvantiteterna

F?r t n = +8 0С-v?rden t 01, t 02 ,t 03 respektive kommer att vara:

Ber?kningar av n?tverksvattentemperaturer utf?rs p? liknande s?tt f?r andra v?rden t n. Anv?nda de ber?knade data och ta l?gsta temperatur n?tverksvatten i tillf?rselledningen \u003d 70 0 С, vi kommer att bygga en v?rme- och hush?llstemperaturgraf (se fig. 4). Brytpunkten f?r temperaturgrafen kommer att motsvara n?tverksvattentemperaturen = 70 0 С, = 44,9 0 С, = 55,3 0 С, utomhusluftens temperatur = -2,5 0 С. i tabell 4. D?refter g?r vi vidare till ber?kningen av grafen f?r f?rh?jd temperatur. Med tanke p? v?rdet av underv?rme D t n \u003d 7 0 С, vi best?mmer temperaturen p? den uppv?rmda kranvatten efter varmvattenberedaren i det f?rsta steget

L?t oss best?mma med formel (19) balansbelastningen f?r varmvattenf?rs?rjningen

Med hj?lp av formel (20) best?mmer vi den totala temperaturskillnaden f?r n?tverksvatten d i b?da stegen av varmvattenberedare

L?t oss best?mma med formel (21) temperaturskillnaden f?r n?tverksvattnet i varmvattenberedaren i det f?rsta steget f?r omr?det f?r utomhuslufttemperaturer fr?n t n \u003d +8 0 C till t" n \u003d -2,5 0 C

L?t oss best?mma temperaturskillnaden f?r n?tvatten i det andra steget av varmvattenberedaren f?r det specificerade omr?det av utomhuslufttemperaturer

Med hj?lp av formlerna (22) och (25) best?mmer vi v?rdena f?r kvantiteterna d 2 och d 1 f?r utomhustemperaturomr?det t n fr?n t" n \u003d -2,5 0 C till t 0 \u003d -31 0 C. S?, f?r t n \u003d -10 0 C kommer dessa v?rden att vara:

P? samma s?tt kommer vi att ber?kna kvantiteterna d 2 och d 1 f?r v?rden t n \u003d -23 0 C och tн = –31 0 С. Temperaturen p? n?tverksvattnet och i tillopps- och returledningarna f?r kurvan f?r ?kad temperatur kommer att best?mmas av formlerna (24) och (26).

Ja, f?r t n \u003d +8 0 C och t n \u003d -2,5 0 C, dessa v?rden kommer att vara

f?r t n \u003d -10 0 C

P? samma s?tt utf?r vi ber?kningar f?r v?rdena t n \u003d -23 0 С och -31 0 С. De erh?llna v?rdena f?r kvantiteterna d 2, d 1, , sammanfattar vi i tabell 4.

Att plotta temperaturen p? n?tverksvatten i returledningen efter v?rmare av ventilationssystem i omr?det f?r utomhuslufttemperaturer t n \u003d +8 , -2,5 0 С anv?nd formel (32)

L?t oss definiera v?rdet t 2v f?r t n \u003d +8 0 C. Vi st?ller f?rst in v?rdet till 0 C. Vi best?mmer temperaturskillnaderna i v?rmaren och f?ljaktligen f?r t n \u003d +8 0 C och t n \u003d -2,5 0 C

Ber?kna v?nster och h?ger sida av ekvationen

V?nster sida

H?ger del

Eftersom de numeriska v?rdena f?r den h?gra och v?nstra delen av ekvationen ?r n?ra i v?rde (inom 3%), kommer vi att acceptera v?rdet som slutgiltigt.

F?r ventilationssystem med luft?tercirkulation best?mmer vi, med formeln (34), temperaturen p? n?tverksvattnet efter v?rmarna t 2v f?r t n = t nro = -31 0 C.

H?r ?r v?rdena f?r D t ; t ; t?verensst?mma t n = t v \u003d -23 0 С. Eftersom detta uttryck l?ses med urvalsmetoden st?ller vi f?rst in v?rdet t 2v = 51 0 C. L?t oss best?mma v?rdena f?r D t till och D t

Eftersom den v?nstra sidan av uttrycket ?r n?ra h?ger i v?rde (0,99"1), det tidigare accepterade v?rdet t 2v = 51 0 С kommer att betraktas som final. Med hj?lp av data i tabell 4 kommer vi att konstruera en uppv?rmnings- och hush?lls- och ?kad temperaturstyrningsdiagram (se fig. 4).

Tabell 4 - Ber?kning av temperaturregleringskurvor f?r ett slutet v?rmef?rs?rjningssystem.

t N	t 10	t20	t 30	d1	d2	t 1P	t 2P	t 2V
+8	70	44,9	55,3	5,9	8,5	75,9	36,4	17
-2,5	70	44,9	55,3	5,9	8,5	75,9	36,4	44,9
-10	90,2	5205	64,3	4,2	10,2	94,4	42,3	52,5
-23	113,7	63,5	84,4	1,8	12,5	115,6	51	63,5
-31	130	70	95	0,4	14	130,4	56	51

Fig.4. Temperaturkontrollscheman f?r ett slutet v?rmef?rs?rjningssystem ( 3/4 v?rme och hush?ll; --- f?rh?jd)

Bygg f?r ?ppna system v?rmef?rs?rjning av den centrala kvalitetsregleringens justerade (?kade) schema. Acceptera balanskoefficienten a b = 1,1. Ta den l?gsta temperaturen p? n?tverksvattnet i tillf?rselledningen f?r brytpunkten f?r temperaturgrafen 0 C. Ta resten av initialdata fr?n f?reg?ende del.

L?sning. F?rst bygger vi temperaturgrafer , , , med hj?lp av ber?kningar med formler (13); (fjorton); (femton). D?refter kommer vi att bygga ett uppv?rmnings- och hush?llsschema, vars brytpunkt motsvarar temperaturv?rdena f?r n?tverksvattnet 0 С; 0C; 0 C, och utomhustemperatur 0 C. D?refter forts?tter vi med att ber?kna det justerade schemat. Best?m balansbelastningen f?r varmvattenf?rs?rjningen

L?t oss best?mma koefficienten f?r f?rh?llandet mellan balansbelastningen p? varmvattenf?rs?rjningen till designbelastning f?r uppv?rmning

F?r en rad utomhustemperaturer t n \u003d +8 0 С; -10 0 С; -25 0 С; -31 0 C, best?mmer vi den relativa v?rmef?rbrukningen f?r uppv?rmning enligt formeln (29)`; Till exempel f?r t n \u003d -10 kommer att vara:

Ta sedan de v?rden som ?r k?nda fr?n f?reg?ende del t c; t h q; Dt definiera, med hj?lp av formel (30), f?r varje v?rde t n relativa kostnader f?r n?tvatten f?r uppv?rmning.

Till exempel f?r t n \u003d -10 0 C kommer att vara:

L?t oss g?ra ber?kningarna f?r andra v?rden p? samma s?tt. t n.

Framledningsvattentemperaturer t 1p och omv?nd t 2n pipelines f?r det justerade schemat kommer att best?mmas av formlerna (27) och (28).

Ja, f?r t n \u003d -10 0 C f?r vi

L?t oss g?ra ber?kningarna t 1p och t 2p och f?r andra v?rden t n. L?t oss best?mma med hj?lp av de ber?knade beroendena (32) och (34) temperaturen p? n?tverksvattnet t 2v efter v?rmare av ventilationssystem f?r t n \u003d +8 0 C och t n \u003d -31 0 С (i n?rvaro av recirkulation). Med ett v?rde tн = +8 0 С t 2v = 23°C.

L?t oss definiera v?rdena Dt till och Dt till

;

Eftersom de numeriska v?rdena f?r de v?nstra och h?gra delarna av ekvationen ?r n?ra, ?r det tidigare accepterade v?rdet t 2v = 23 0 C, vi kommer att betrakta det som slutgiltigt. L?t oss ocks? definiera v?rdena t 2v kl t n = t 0 = -31 0 C. L?t oss prelimin?rt st?lla in v?rdet t 2v = 47°C

L?t oss ber?kna v?rdena f?r D t till och

De erh?llna v?rdena f?r de ber?knade v?rdena sammanfattas i tabell 3.5

Tabell 5 - Ber?kning av det ?kade (justerade) schemat f?r ett ?ppet v?rmef?rs?rjningssystem.

t n	t 10	t20	t 30	`Q0	`G0	t 1p	t 2p	t2v
+8	60	40,4	48,6	0,2	0,65	64	39,3	23
1,9	60	40,4	48,6	0,33	0,8	64	39,3	40,4
-10	90.2	52.5	64.3	0,59	0,95	87.8	51.8	52.5
-23	113.7	63.5	84.4	0,84	1,02	113	63,6	63.5
-31	130	70	95	1	1,04	130	70	51

Med hj?lp av uppgifterna i tabell 5 kommer vi att bygga ett v?rme- och hush?ll, samt en ?kad graf ?ver n?tvattnets temperatur.

Fig. 5 V?rme - hush?ll ( ) och f?rh?jda (----) diagram ?ver n?tverksvattentemperaturer f?r ett ?ppet v?rmef?rs?rjningssystem

Hydraulisk ber?kning av huvudv?rmeledningar i ett tv?r?rs vattenv?rmen?t i ett slutet v?rmef?rs?rjningssystem.

Designschema V?rmen?tet fr?n v?rmek?llan (HS) till stadskvarter (CV) visas i Fig.6. F?r ers?ttning temperaturdeformationer tillhandah?lla k?rtelkompensatorer. Specifika tryckf?rluster l?ngs huvudledningen b?r tas i m?ngden 30-80 Pa / m.

Fig. 6. Ber?kningsschema f?r huvudv?rmen?tet.

L?sning. Ber?kningen utf?rs f?r tillf?rselledningen. Vi kommer att ta den mest utbyggda och belastade grenen av v?rmen?tet fr?n IT till KV 4 (avsnitt 1,2,3) som huvudv?g och g? vidare till dess ber?kning. Enligt de hydrauliska ber?kningstabellerna i litteraturen, samt i bilaga nr 12 studiehandledningen, baserat p? de k?nda fl?deshastigheterna f?r kylv?tskan, med fokus p? den specifika tryckf?rlusten R i intervallet fr?n 30 till 80 Pa / m kommer vi att best?mma diametern p? r?rledningar f?r sektionerna 1, 2, 3 d n xS, mm, faktisk specifik tryckf?rlust R, Pa/m, vattenhastighet V, Fr?ken.

Baserat p? de k?nda diametrarna i sektionerna av huvudv?gen best?mmer vi summan av de lokala motst?ndskoefficienterna S x och deras motsvarande l?ngder L e. S? i sektion 1 finns en huvudventil ( x= 0,5), tee per passage vid fl?desseparering ( x= 1,0), Antal expansionsfogar ( x= 0,3) p? sektionen kommer att best?mmas beroende p? l?ngden p? sektionen L och det maximalt till?tna avst?ndet mellan fasta st?d l. Enligt bilaga nr 17 till utbildningshandboken f?r D y = 600 mm detta avst?nd ?r 160 meter. I sektion 1, 400 m l?ng, b?r d?rf?r tre glandutvidgningsfogar finnas. Summan av lokala motst?ndskoefficienter S x i detta omr?de kommer att vara

S x= 0,5 + 1,0 + 3 x 0,3 = 2,4

Enligt bilaga nr 14 i utbildningsmanualen (med Till e = 0,0005m) ekvivalent l?ngd l eh f?r x= 1,0 ?r lika med 32,9 m. L e kommer att vara

L e = l e x S x= 32,9 x 2,4 = 79 m

L n = L+ L e \u003d 400 + 79 \u003d 479 m

Sedan best?mmer vi tryckf?rlusten DP i avsnitt 1

D P= R x L n = 42 x 479 = 20118 Pa

P? liknande s?tt utf?r vi den hydrauliska ber?kningen av sektionerna 2 och 3 p? huvudv?gen (se tabell 6 och tabell 7).

D?refter forts?tter vi till ber?kningen av grenarna. Enligt principen att koppla tryckf?rlusten D P fr?n punkten f?r uppdelning av fl?den till slutpunkterna (CV) f?r olika grenar av systemet m?ste vara lika med varandra. D?rf?r, i den hydrauliska ber?kningen av grenar, ?r det n?dv?ndigt att str?va efter att uppfylla f?ljande villkor:

D P 4+5 = D P 2+3; D P 6=D P 5; D P 7=D P 3

Utifr?n dessa f?ruts?ttningar kommer vi att hitta de ungef?rliga specifika tryckf?rlusterna f?r grenarna. S?, f?r en gren med avsnitt 4 och 5, f?r vi

Koefficient a, som tar h?nsyn till andelen tryckf?rluster p? grund av lokala motst?nd, best?ms av formeln

sedan Pa/m

Fokuserar p? R= 69 Pa / m vi best?mmer diametrarna f?r r?rledningar, specifika tryckf?rluster fr?n tabellerna f?r hydraulisk ber?kning R, fart V, tryckf?rlust D R i avsnitt 4 och 5. P? samma s?tt kommer vi att ber?kna grenarna 6 och 7, efter att tidigare ha best?mt de ungef?rliga v?rdena f?r dem R.

Pa/m

Pa/m

Tabell 6 - Ber?kning av ekvivalenta l?ngder av lokala motst?nd

tomtnummer	dn x S, mm	L, m	Typ av lokalt motst?nd	x	Antal	Ex	l e, m	Le, m
1	630x10	400	1. ventil 2. k?rtelkompensator	0.5 0.3 1.0	1 3 1	2,4	32,9	79
2	480x10	750	1. pl?tslig f?rtr?ngning 2. k?rtelkompensator 3. Tee per pass vid fl?desseparering	0.5 0.3 1.0	1 6 1	3,3	23,4	77
3	426x10	600	1. pl?tslig f?rtr?ngning 2. k?rtelkompensator 3. ventil	0.5 0.3 0.5	1 4 1	2,2	20,2	44,4
4	426x10	500	1. gren tee 2. ventil 3. k?rtelkompensator 4. utslagsplats per pass	1.5 0.5 0.3 1.0	1 1 4 1	4.2	20.2	85
5	325x8	400	1. k?rtelkompensator 2. ventil	0.3 0.5	4 1	1.7	14	24
6	325x8	300	1. gren tee 2. k?rtelkompensator 3. ventil	1.5 0.5 0.5	1 2 2	3.5	14	49
7	325x8	200	1.tee-gren f?r fl?desdelning 2.ventil 3. k?rtelkompensator	1.5 0.5 0.3	1 2 2	3.1	14	44

Tabell 7 - Hydraulisk ber?kning huvudledningar

tomtnummer	G, t/h	L?ngd, m	dnхs, mm	V, m/s	R, Pa/m	DP, Pa	?DP, Pa
L	Le	Lp
1 2 3	1700 950 500	400 750 600	79 77 44	479 827 644	630x10 480x10 426x10	1.65 1.6 1.35	42 55 45	20118 45485 28980	94583 74465 28980
4 5	750 350	500 400	85 24	585 424	426x10 325x8	1.68 1.35	70 64	40950 27136	68086 27136
6	400	300	49	349	325x8	1.55	83	28967	28967
7	450	200	44	244	325x8	1.75	105	25620	25620

L?t oss best?mma avvikelsen mellan tryckf?rlusterna i grenarna. Avvikelsen p? grenen med avsnitt 4 och 5 kommer att vara:

Avvikelsen p? gren 6 kommer att vara:

Avvikelsen p? gren 7 blir.

Ekonomisk f?rbrukning av energiresurser i v?rmesystem, kan uppn?s om vissa krav ?r uppfyllda. Ett av alternativen ?r n?rvaron av ett temperaturdiagram, som ?terspeglar f?rh?llandet mellan temperaturen som kommer fr?n v?rmek?llan och yttre milj?n. V?rdenas v?rde g?r det m?jligt att optimalt f?rdela v?rme och varmvatten till konsumenten.

H?ghus ansluts fr?mst till Centralv?rme. K?llor som f?rmedlar v?rmeenergi, ?r pannhus eller kraftv?rme. Vatten anv?nds som v?rmeb?rare. Den v?rms upp till en f?rutbest?md temperatur.

Efter att ha passerat full cykel genom systemet ?terg?r kylv?tskan, redan kyld, till k?llan och ?teruppv?rmning sker. K?llor ?r anslutna till konsumenten via termiska n?tverk. Allt eftersom milj?n f?r?ndras temperaturregim, b?r v?rmeenergin regleras s? att konsumenten f?r den erforderliga volymen.

V?rmereglering fr?n centrala systemet kan tillverkas p? tv? s?tt:

1. Kvantitativ. I denna form ?ndras vattnets fl?deshastighet, men temperaturen ?r konstant.
2. Kvalitativ. V?tskans temperatur ?ndras, men dess fl?deshastighet ?ndras inte.

I v?ra system anv?nds den andra varianten av reglering, det vill s?ga kvalitativ. W H?r finns ett direkt samband mellan tv? temperaturer: kylv?tska och milj?. Och ber?kningen utf?rs p? ett s?dant s?tt att det ger v?rme i rummet p? 18 grader och upp?t.

D?rf?r kan vi s?ga att temperaturkurvan f?r k?llan ?r en bruten kurva. F?r?ndringen i dess riktningar beror p? temperaturskillnaden (kylv?tska och uteluft).

Beroendediagrammet kan variera.

Ett visst diagram ?r beroende av:

1. Tekniska och ekonomiska indikatorer.
2. Utrustning f?r kraftv?rme eller pannrum.
3. klimat.

H?g prestanda hos kylv?tskan ger konsumenten en stor v?rmeenergi.

Ett exempel p? en krets visas nedan, d?r T1 ?r kylv?tskans temperatur, Tnv ?r utomhusluften:

Det anv?nds ocks?, diagrammet ?ver den ?terf?rda kylv?tskan. Ett pannhus eller kraftv?rme enligt ett s?dant schema kan utv?rdera k?llans effektivitet. Den anses vara h?g n?r den ?terf?rda v?tskan kommer kyld.

Systemets stabilitet beror p? designv?rdena f?r v?tskefl?det i h?ghus. Om fl?det genom v?rmekretsen ?kar kommer vattnet tillbaka okylt, eftersom fl?det ?kar. Omv?nt, till l?gsta kostnad, returnera vatten kommer att vara cool nog.

Leverant?rens intresse ligger givetvis i fl?det av returvatten i kylt tillst?nd. Men det finns vissa gr?nser f?r att minska fl?det, eftersom en minskning leder till f?rluster i m?ngden v?rme. Konsumenten kommer att b?rja s?nka den interna graden i l?genheten, vilket kommer att leda till brott mot byggregler och obehag f?r inv?narna.

Vad beror det p??

Temperaturkurvan beror p? tv? storheter: utomhusluft och kylv?tska. Frost v?der leder till en ?kning av graden av kylv?tska. Vid utformning av en central k?lla beaktas storleken p? utrustningen, byggnaden och r?rsektionen.

V?rdet p? temperaturen som l?mnar pannrummet ?r 90 grader, s? att det vid minus 23 ° C skulle vara varmt i l?genheterna och ha ett v?rde p? 22 ° C. D? ?terg?r returvattnet till 70 grader. Dessa standarder ?r i linje med det normala bekv?mt boende i huset.

Analys och justering av driftl?gen utf?rs med hj?lp av ett temperaturschema. Till exempel kommer returen av en v?tska med en f?rh?jd temperatur att indikera h?ga kylmedelskostnader. Underskattade uppgifter kommer att betraktas som ett konsumtionsunderskott.

Tidigare inf?rdes f?r 10-v?ningsbyggnader ett schema med ber?knade data p? 95-70°C. Byggnaderna ovanf?r hade sitt diagram 105-70°C. Moderna nya byggnader kan ha ett annat schema, efter designerns gottfinnande. Oftare finns det diagram p? 90-70°C, och kanske 80-60°C.

Temperaturdiagram 95-70:

temperaturgraf 95-70

Hur ber?knas det?

Kontrollmetoden v?ljs, sedan g?rs ber?kningen. Bos?ttningen-vintern och omv?nd ordning vatteninfl?den, m?ngden utomhusluft, ordningen vid brytpunkten i diagrammet. Det finns tv? diagram, d?r ett av dem endast tar h?nsyn till uppv?rmning, det andra avser uppv?rmning med varmvattenf?rbrukning.

F?r ett exempel p? ber?kning kommer vi att anv?nda metodologisk utveckling Roskommunenergo.

De initiala data f?r v?rmealstrande stationen kommer att vara:

1. Tnv- m?ngden utomhusluft.
2. TVN- inomhusluft.
3. T1- kylv?tska fr?n k?llan.
4. T2- returfl?de av vatten.
5. T3- ing?ngen till byggnaden.

Vi kommer att ?verv?ga flera alternativ f?r att leverera v?rme med ett v?rde p? 150, 130 och 115 grader.

Samtidigt kommer de att ha 70 ° C vid utg?ngen.

De erh?llna resultaten samlas i en enda tabell f?r den efterf?ljande konstruktionen av kurvan:

S? vi fick tre olika uppl?gg som kan l?ggas till grund. Det skulle vara mer korrekt att ber?kna diagrammet individuellt f?r varje system. H?r har vi ?verv?gt de rekommenderade v?rdena, exklusive klimategenskaper region och byggnadsegenskaper.

F?r att minska str?mf?rbrukningen r?cker det att v?lja en l?gtemperaturordning p? 70 grader och kommer att tillhandah?llas j?mn f?rdelning v?rme i v?rmekretsen. Pannan b?r tas med en effektreserv s? att systemets belastning inte p?verkar enhetens kvalitetsdrift.

Justering

V?rmeregulator

Automatisk styrning tillhandah?lls av v?rmeregulatorn.

Den inneh?ller f?ljande detaljer:

1. Dator och matchande panel.
2. Executive enhet vid vattenledningen.
3. Executive enhet, som utf?r funktionen att blanda v?tska fr?n den ?terf?rda v?tskan (retur).
4. boost pump och en sensor p? vattentillf?rselledningen.
5. Tre sensorer (p? returledningen, p? gatan, inne i byggnaden). Det kan finnas flera i ett rum.

Regulatorn t?cker v?tsketillf?rseln och ?kar d?rmed v?rdet mellan retur och tillf?rsel till det v?rde som ges av sensorerna.

F?r att ?ka fl?det finns en boosterpump och motsvarande kommando fr?n regulatorn. Det inkommande fl?det regleras av en "kallbypass". Det vill s?ga temperaturen sjunker. En del av v?tskan som cirkulerar l?ngs kretsen skickas till f?rs?rjningen.

Information tas av sensorer och ?verf?rs till styrenheter, som ett resultat av vilka fl?den omf?rdelas, vilket ger ett styvt temperaturschema f?r v?rmesystemet.

Ibland anv?nds en datorenhet d?r varmvatten- och v?rmeregulatorer kombineras.

Varmvattenregulatorn har mer en enkel krets f?rvaltning. Varmvattengivaren reglerar vattenfl?det med ett stabilt v?rde p? 50°C.

Regulatorf?rdelar:

1. Temperaturregimen uppr?tth?lls strikt.
2. Uteslutning av v?tske?verhettning.
3. Br?nsleekonomi och energi.
4. Konsumenten, oavsett avst?nd, f?r v?rme lika mycket.

Tabell med temperaturdiagram

Pannornas driftl?ge beror p? v?dret i omgivningen.

Om vi tar olika f?rem?l, till exempel en fabriksbyggnad, en flerv?ningsbyggnad och ett privat hus, kommer alla att ha ett individuellt v?rmediagram.

I tabellen visar vi temperaturdiagrammet f?r bostadshusens beroende av utomhusluften:

Utetemperatur	Temperatur p? n?tvatten i tillf?rselledningen	Temperatur p? n?tvatten i returledningen
+10	70	55
+9	70	54
+8	70	53
+7	70	52
+6	70	51
+5	70	50
+4	70	49
+3	70	48
+2	70	47
+1	70	46
0	70	45
-1	72	46
-2	74	47
-3	76	48
-4	79	49
-5	81	50
-6	84	51
-7	86	52
-8	89	53
-9	91	54
-10	93	55
-11	96	56
-12	98	57
-13	100	58
-14	103	59
-15	105	60
-16	107	61
-17	110	62
-18	112	63
-19	114	64
-20	116	65
-21	119	66
-22	121	66
-23	123	67
-24	126	68
-25	128	69
-26	130	70

Klipp

Det finns vissa regler som m?ste f?ljas vid skapandet av projekt p? v?rmen?t och transport av varmvatten till konsumenten, d?r tillf?rseln av vatten?nga m?ste ske vid 400°C, vid ett tryck p? 6,3 bar. V?rmetillf?rseln fr?n k?llan rekommenderas att avges till konsumenten med v?rden p? 90/70 °C eller 115/70 °C.

Lagstadgade krav b?r f?ljas f?r ?verensst?mmelse med den godk?nda dokumentationen med den obligatoriska samordningen med landets byggministerium.

Hej alla! Ber?kningen av v?rmetemperaturgrafen b?rjar med valet av styrmetod. F?r att v?lja en kontrollmetod ?r det n?dv?ndigt att k?nna till f?rh?llandet Qav.dhw/Qot. I den h?r formeln ?r Qav.gvs medelv?rdet av v?rmef?rbrukningen f?r varmvattenf?rs?rjning f?r alla konsumenter, Qot ?r den totala ber?knade belastningen p? uppv?rmning av v?rmeenergikonsumenter i distriktet, staden, staden som vi ber?knar temperaturschemat f?r.

Qav.gvs hittar vi fr?n formeln Qav.gvs = Qmax.gvs / Kch. I denna formel ?r Qmax.dhws den totala ber?knade belastningen p? varmvattenf?rs?rjningen i distriktet, staden, staden f?r vilken temperaturdiagrammet ber?knas. Kch ?r koefficienten f?r oj?mnhet per timme, i allm?nhet ?r det korrekt att ber?kna det p? grundval av faktiska data. Om f?rh?llandet Qav.DHW/Qfrom ?r mindre ?n 0,15 ska central kvalitetskontroll enligt v?rmebelastningen anv?ndas. Det vill s?ga att temperaturkurvan f?r den centrala kvalitetskontrollen f?r v?rmebelastningen till?mpas. I de allra flesta fall anv?nds ett s?dant schema f?r konsumenter av termisk energi.

L?t oss ber?kna temperaturgrafen 130/70°C. Temperaturerna p? direkt- och return?tsvattnet i bos?ttningsvinterl?ge ?r: 130°C och 70°C, vattentemperaturen vid varmvattenf?rs?rjningen tg = 65°C. F?r att bygga en temperaturgraf f?r direkt- och return?tvatten ?r det vanligt att ?verv?ga f?ljande karakteristiska l?gen: s?ttning-vinterl?ge, l?ge vid en temperatur p? return?tvatten lika med 65 ° C, l?ge vid en designad utomhuslufttemperatur f?r ventilation , l?ge vid brytpunkten f?r temperaturdiagrammet, l?ge vid temperatur uteluft lika med 8°C. F?r att ber?kna T1 och T2 anv?nder vi f?ljande formler:

Т1 = tenn + Dtр x ?^0,8 + (dtр – 0,5 x yр) x ?;

T2 = tenn + Dtr x ? ^0,8— 0,5 x yр x ?;

d?r tenn ?r designlufttemperaturen i rummet, tenn = 20 ?С;

? - sl?kting v?rmebelastning

? = tenn – tn/ tenn – t r.o;

d?r tn ?r utomhusluftens temperatur,
Dtr ?r designtemperaturskillnaden under v?rme?verf?ring fr?n v?rmeapparater.

Dtр = (95+70)/2 - 20 = 62,5 ?С.

dtr ?r temperaturskillnaden mellan direkt- och return?tsvattnet i bos?ttningen - vinterl?ge.
dtр = 130 - 70 = 60 °C;

yр - skillnaden mellan v?rmarens vattentemperaturer vid inloppet och utloppet i bos?ttningen - vinterl?ge.
yр = 95 - 70 = 25 °С.

Vi b?rjar ber?kningen.

1. F?r bos?ttningsvinterregimen ?r siffrorna k?nda: tо = -43 °С, T1 = 130 °С, T2 = 70 °С.

2. L?ge, vid en return?tvattentemperatur p? 65 °C. Vi ers?tter de k?nda parametrarna i formlerna ovan och f?r:

T1 = 20 + 62,5 x ? ^0,8+ (60 – 0,5 x 25) x ? = 20 + 62,5 x ? ^0,8+ 47,5 x ?,

T2 = 20 + 62,5 x ? ^0,8– 12,5x?,

Returtemperaturen T2 f?r detta l?ge ?r 65 C, allts?: 65 = 20 + 62,5 x ? ^0,8– 12,5 x ?, best?mmer vi ? genom metoden f?r successiva approximationer. ? = 0,869. Sedan T1 \u003d 65 + 60 x 0,869 \u003d 117,14 ° C.
Utetemperaturen kommer att vara i detta fall: tn \u003d tenn - ? x (tenn - till) \u003d 20 - 0,869 x (20- (-43)) \u003d - 34,75 ° С.

3. L?ge n?r tn = tvent = -30 °С:
?ot = (20- (-30))/(20- (-43)) = 50/63 = 0,794
T1 \u003d 20 + 62,5 x 0,794 ^0,8+ 47,05 x 0,794 \u003d 109,67 ° C
T2 \u003d T1 - 60 x ? \u003d 109,67 - 60 x 0,794 \u003d 62,03 ° C.

4. L?ge n?r Т1 = 65 °С (avbrott i temperaturkurvan).
65 = 20 + 62,5 x ^0,8+ 47,5 x ?, vi best?mmer ? genom metoden f?r successiva approximationer. ? = 0,3628.

T2 \u003d 65 - 60 x 0,3628 \u003d 43,23 ° С
I detta fall ?r utomhuslufttemperaturen tn = 20 - 0,3628 x (20- (-43)) = -2,86 ° С.

5. L?ge n?r tn = 8 °C.
?ot \u003d (20-8) / (20- (-43)) \u003d 0,1905. Med h?nsyn till avsk?rningen av temperaturdiagrammet f?r varmvattenf?rs?rjning accepterar vi Т1 = 65 °С. Temperaturen T2 i returledningen i intervallet fr?n +8 ° С till brytpunkten f?r grafen ber?knas med formeln:

d?r t1’, t2’ ?r temperaturerna f?r direkt- och return?tets vatten, exklusive avst?ngning vid varmvatten.
T2 \u003d 65 - (65 - 8) / (45,64 - 8) x (45,63 - 34,21) \u003d 47,7 ° C.

P? detta ?verv?ger vi att ber?kningen av temperaturgrafen f?r karakteristiska l?gen ska slutf?ras. ?vriga temperaturer p? til- och return?tsvattnet f?r uteluftens temperaturomr?de ber?knas p? samma s?tt.

Ph.D. D.N. Kitaev, docent, Institutionen f?r v?rme- och gasf?rs?rjning och olje- och gasaff?rer.
Voronezh State University of Architecture and Civil Engineering (Voronezh GASU)

Uteluftstemperatur motsvarande brytpunkt t. i. ?r en karakteristisk temperatur, eftersom best?mmer tidpunkten f?r ?ndring av den centrala kvalitativa regleringen till den lokala kvantitativa. Det ?r viktigt att k?nna till detta v?rde vid designstadiet, rekonstruktion av v?rmen?tverket, vilket g?r att du kan sp?ra f?r?ndringar i n?tverket, fatta ett beslut om att byta till ett annat temperaturschema eller typ av reglering och ?ven utv?rdera eventuell ?verskridning av v?rmeenergi.

P? kvalitetsl?ge reglering av v?rmen?tet och v?rmeschemat, temperaturen p? kylv?tskan i tillf?rselledningen till v?rmen?tverket t 1, OS vid en godtycklig utomhustemperatur best?ms av formeln

d?r t in - den ber?knade lufttemperaturen i lokalen, ° C; t n - godtycklig temperatur p? uteluften, О С; t n. o - designtemperatur f?r v?rmedesign, ° C; t 1o - vattentemperatur i n?tets matningsledning vid t n. o, O C; t r o - medelvattentemperaturen i v?rmaren, OS, best?ms av formeln:

t p o \u003d 1/2 (t se o + t 2o):

t cm. o, t 2o - vattentemperatur i abonnentenheten och i returledningen f?r v?rmef?rs?rjningssystemet vid designparametrarna f?r v?rmesystemet, ° С; n ?r en empirisk indikator beroende p? typen av v?rmare och dess anslutningsschema.

F?r att f? v?rdet av t n. och. Forts?tt enligt f?ljande. Med tanke p? uteluftstemperaturerna t n i omr?det f?r den f?rv?ntade n?tverksdriften (fr?n 8 (10) ° C till t n. o), erh?lls de erforderliga v?rdena med formel (1) och en graf ?ver temperaturer i matningsledningen plottas.

N?r det g?ller ett tv?r?rsn?tverk (den dominerande typen f?r Ryssland) ?r det n?dv?ndigt att bygga en brytpunkt i temperaturdiagrammet som ligger vid sk?rningspunkten mellan kurvan T 1 \u003d f (t n), och den temperatur som kr?vs f?r att s?kerst?lla belastningen av varmvattenf?rs?rjning t och med h?nsyn till kraven i standarderna. Normalt ?r denna temperatur 70 ° C. Best?m v?rdet p? t n.i. . rekommenderas grafiskt, vilket inneb?r att man utf?r ber?kningar av samma typ enligt formel (1), ?verlagrar resultaten p? ett koordinatn?t och best?mmer t n.i. ... Detta tillv?gag?ngss?tt tar tid och det resulterande v?rdet kan ha ett betydande fel.

Vi ers?tter f?ljande data (g.) i ekvation (1): t in. \u003d 18 0 C, t n. o \u003d -26 0 C, t se o \u003d 90 ° C, t 1o \u003d 95 ° C, t 2o \u003d 10 ° C, givet v?rdet p? vattentemperaturen vid brytpunkten t och. \u003d 70 ° C, vi tar indikatorn n 0,3. Efter transformation f?r vi uttrycket:

Uttryck (2) ?r en algebraisk irrationell ekvation. Det ?nskade v?rdet ligger i intervallet -26<=. t n.i.<=8. Ekvationens rot hittades numeriskt med en noggrannhet p? 0,001 genom metoden f?r ackord med en prelimin?r analytisk separation av roten. Det ?nskade v?rdet ?r t n. i.=-9,136 O S.

Enligt klimatologiska data f?r Rysslands territorium ligger designtemperaturen f?r uppv?rmningsdesign i intervallet fr?n -3 till -60 ° C.

F?r det specificerade omr?det f?r designtemperaturer hittades l?sningar till ekvation (1), som best?mmer v?rdena f?r t n. och. vid olika t n.d. . Ber?kningar utf?rdes f?r temperaturkurvor 95/70, i temperaturomr?dena -3<=. t n.d. <=.30 och -31<=. t n.d. <=.60 eftersom designtemperaturen t i det f?rsta intervallet ?r 18 ° C, och i det andra 20 ° C. I fig. 1 visar de erh?llna kurvorna f?r t n. och t n.d. .

Fr?n fig. 1 visar att karakt?ren av beroendet tn.i =f(t n.d.) ?r linj?r. Approximationen leder till f?ljande ekvationer:

De resulterande ekvationerna g?r det m?jligt f?r alla st?der i Ryssland, med hj?lp av temperaturgrafen 95/70, att hitta utomhustemperatur luft motsvarande brytpunktens temperatur vid en k?nd t n.o.

Efter algoritmen som beskrivs ovan hittade vi linj?ra ekvationer beroenden f?r alla temperaturkurvor som anv?nds i v?rmef?rs?rjningssystem. Det b?r noteras att det absoluta felet f?r de erh?llna ekvationerna inte ?verstiger 0,1%. Ber?kningsresultaten presenteras i tabell 1 i form av koefficienter f?r ekvationen f?r en r?t linje av formen t n.i = a* t n.d. +b.

Presenteras i tabell. 1 beroenden g?r att du kan hitta utomhuslufttemperaturen vid brytpunkten, beroende p? designen f?r v?rmedesign.

Under de senaste ?ren har det i m?nga st?der i Ryssland funnits en tendens att byta till diagram med l?gre temperaturer. Till exempel, sedan 2012, i Voronezh City District, har n?stan alla v?rmef?rs?rjningsk?llor (inklusive termiska kraftverk) g?tt ?ver till det godk?nda temperaturschemat p? 95/70 eller 95/65. Av intresse ?r effekten av att ?ndra temperaturschemat f?r v?rmen?tverket p? varaktigheten av en eventuell ?verhettning av konsumenten. Det ?r k?nt att generell trend?r en ?kning av brytningstemperaturen med en ?kning av temperaturkurvan.

P? grund av n?rvaron av ett temperaturavbrott i kvalitetskontrolldiagrammet, vid utomhustemperaturer h?gre ?n t n. och, och fr?nvaron av lokal reglering (ofta finns i regionerna i Ryssland), kommer det att bli ?versv?mningar av byggnader. Ju l?gre v?rde p? t n. och ju l?ngre varaktigheten av det eventuella ?verfl?det. Fr?n grafen som presenteras i fig. 2, byggd f?r staden Voronezh, kan det ses att v?rdena minskar med en minskning av temperaturgrafen, d?rf?r ?kar ?verfl?dets varaktighet.

Till exempel, f?r Voronezh, med hj?lp av tabellens ekvationer, f?r vi f?ljande data: med ett schema p? 150/70 t varken \u003d 2,7 ° C, med en graf p? 130/70 t varken \u003d -0,2 ° C, vid 110/70 t varken. \u003d -4,3 0 C, vid 95/70 t n. och \u003d -9,1 ° C. F?r det aktuella territoriet ?r de genomsnittliga utomhustemperaturerna f?r december, januari och februari -6,2, -9,8 respektive -9,6 ° C, vilket betyder n?r du anv?nder 95/70-schemat och befintlig manual ITP ?verhettning f?r de flesta uppv?rmningsperiod. Det ?verv?gda exemplet till?ter ?terigen att verifiera behovet av rekonstruktion ITP multi-l?genhet hus, s?rskilt i f?rh?llandena f?r ?verg?ngen av v?rmef?rs?rjningsk?llor till l?gre temperaturscheman.

Slutsatser

Ekvationer erh?lls f?r beroendet av uteluftstemperaturen vid brytpunkten f?r v?rmetemperaturgrafen p? den ber?knade v?rmekonstruktionstemperaturen f?r befintliga temperaturkurvor f?r reglering av v?rmebelastningen i v?rmen?t. Ekvationerna ?r linj?ra till sin natur, bekv?ma att anv?nda, med en noggrannhet som inte ?verstiger 0,1%, vilket g?r det m?jligt att best?mma temperaturen vid vilken lokal styrning av v?rmesystem b?rjar. De ?r anv?ndbara i alternativ design av v?rmef?rs?rjningssystem, s?v?l som vid ?teruppbyggnad, eftersom hj?lpa till att sp?ra ?ndringar i kontrollparametrar lokala system. De resulterande ekvationerna kommer att hj?lpa till att bed?ma potentialen f?r ?verskottsv?rme som tillf?rs n?tet och det eventuella ?verfl?det av konsumenten.

Litteratur

1. Stroy A.F., V.L. Skalsky. Ber?kning och design av termiska n?tverk. - Kiev: "Budivelnik", 1981. - 144 s. SNiP 2003-02-41. V?rmen?t.
2. Regler teknisk drift v?rmekraftverk. 2003.

3. V.I. Manyuk, Ya.I. Kaplinsky, E.B. Hizh. Justering och drift av vattenv?rmen?t. Moskva: Stroyizdat, 1988 - 432 s.

1. SanPiN 2.1.2.1002 - 00. Sanit?ra och epidemiologiska krav p? bostadshus och lokaler. Sanit?ra och epidemiologiska regler och f?reskrifter.

N.K. Gromov, E.P. Shubin. Vattenv?rmen?t: En referensguide f?r design. Moskva: Energoatomizdat. 1988. - 376 sid.

V?rme tillf?rs enligt v?rme- och hush?llsschema f?r konsumenter som har belastning p? v?rme, ventilation och varmvattenf?rs?rjning. Behovet av v?rmef?rs?rjning enligt v?rme- och hush?llsschemat orsakas av att i slutna vattenv?rmen?t m?ste vattentemperaturen i matningsledningen vara minst 70 - 75 0 C, och i ?ppna - minst 60-65 0 C vid valfri utomhustemperatur.

Konstruktionen ?r best?md utomhuslufttemperatur vid vilken temperaturen p? vattnet i v?rmesystemets framledning inte kommer att vara l?gre ?n den som kr?vs. Denna temperatur, t n.i. , kallas grafens brytpunktstemperatur.

Efter att ha ritat grafen best?ms vattentemperaturerna efter hissen, t 3 , och i v?rmen?tets returledning - t 2 kr?vs f?r ber?kning och val av varmvattenberedare, uppv?rmning och val av hiss.

F?r att bygga ett v?rme- och hush?llsschema m?ste du f?rst bygga ett v?rmeschema och sedan g?ra n?dv?ndiga konstruktioner f?r att f? ett v?rme- och hush?llsschema.

Ber?kning uppv?rmningsschema produceras i f?ljande ordning:

1. Den ber?knade temperaturskillnaden f?r n?tvattnet best?ms, 0 C:

2. Den ber?knade temperaturskillnaden f?r n?tverksvatten f?r v?rmesystem best?ms, 0 С:

t 3 antas vara 95 0 С. F?r bostadshus ?ver 12 v?ningar - 105 0 С.

3. Den ber?knade temperaturskillnaden f?r v?rmeanordningar best?ms, 0 С:

; (4.3)

4. Den relativa v?rmef?rbrukningen f?r uppv?rmning best?ms:

var t n - den aktuella temperaturen p? uteluften, tagen f?r plottning. Den initiala temperaturen tas som temperaturen p? uteluften, t n = +8 0 С, taget som b?rjan av uppv?rmningsperioden, som den sista - utomhuslufttemperaturen f?r konstruktion av v?rmesystem, t op, f?r en viss region. F?r att bygga en graf accepteras 3-4 mellanv?rden av uteluftstemperaturer.

5. Temperaturen p? n?tvattnet i v?rmen?tets matningsledning best?ms vid alla utomhustemperaturer som anv?nds f?r att rita grafen, t n:

6. Temperaturen p? n?tverksvattnet i returledningen till v?rmesystemet best?ms f?r samma temperaturer:

7. Temperaturen p? n?tvattnet vid inloppet till v?rmesystemet best?ms f?r samma temperaturer:

Ber?kning av uppv?rmningsschemat kan g?ras i kalkylblad "Exel". Ett ber?kningsexempel ges i bilaga 5.

Efter ber?kningen kan du b?rja rita grafen. Konstruktionen kan utf?ras med hj?lp av diagramguiden.
Figur 4.1. Uppv?rmningsschema

^

5. BEST?MNING AV V?RMEB?RARPARAMETRAR F?R VAL OCH BER?KNING AV V?RMARE

F?r att v?lja den erforderliga standardstorleken och antalet sektioner av varmvattenberedare ?r det n?dv?ndigt att best?mma den erforderliga v?rmeytan enligt v?rmarens ber?knade v?rmeeffekt, vilket ?r lika med den ber?knade belastningen p? v?rme eller varmvattenf?rs?rjning, fl?deshastigheterna och temperaturer p? de uppv?rmda och uppv?rmda kylmedierna.