Obim radova na remontu kotla tgm 84. Projektni zadatak „Ure?aj za uzorkovanje dimnih gasova kotlova ngres. Kratak opis opreme kotlovnice

Dekodiranje TGM - 84 - plinski kotao Taganrog proizveden 1984. godine.

Kotlovska jedinica TGM-84 je projektovana prema rasporedu u obliku slova U i sastoji se od komore za sagorevanje, koja je uzlazni gasni kanal, i spu?taju?e konvektivne osovine, podeljene na dva gasna kanala.

Prakti?no ne postoji prijelazni horizontalni dimovod izme?u pe?i i konvekcijske osovine. U gornjem dijelu pe?i i u okretnoj komori nalazi se sito pregrija?. U konvekcijskom ?ahtu, podijeljenom na dva plinska kanala, serijski su (du? dimnih plinova) postavljeni horizontalni pregrija? i vodeni ekonomajzer. Iza ekonomajzera vode nalazi se rotaciona komora sa kantama za prihvat pepela.

Dva paralelno povezana regenerativna grija?a zraka postavljena su iza konvekcijske osovine.

Komora za sagorijevanje ima uobi?ajen prizmati?ni oblik s dimenzijama izme?u osa cijevi 6016 14080 mm i podijeljena je dvosvjetlosnim vodenim zaslonom u dvije polupe?i. Bo?ni i stra?nji zidovi komore za sagorijevanje za?ti?eni su cijevima ispariva?a promjera 60-6 mm (?elik 20) sa nagibom od 64 mm. Bo?na paravana u donjem dijelu imaju kosine prema sredini, u donjem dijelu pod uglom od 15 u odnosu na horizontalu i ?ine „hladni pod”.

Dvosvjetlosni ekran se tako?er sastoji od cijevi pre?nika 60 6 mm sa nagibom od 64 mm i ima prozore formirane provo?enjem cijevi za izjedna?avanje tlaka u polupe?i. Sistem sita je oka?en na metalne konstrukcije plafona uz pomo? ?ipki i ima mogu?nost da slobodno pada tokom termi?kog ?irenja.

Plafon komore za sagorevanje je napravljen od horizontalnih i oklopljenih cevi plafonskog pregreja?a.

Komora za sagorijevanje je opremljena sa 18 uljnih gorionika, koji se nalaze na prednjem zidu u tri nivoa.

Kotao je opremljen bubnjem unutra?njeg pre?nika 1800 mm. Du?ina cilindri?nog dijela je 16200 mm. Odvajanje i ispiranje pare napojnom vodom organizovano je u bubnju kotla.

Pregrija? kotla TGM-84 je radijacijsko-konvektivan u smislu prirode percepcije topline i sastoji se od sljede?a tri glavna dijela: radijacijskog, zaslonskog (ili poluradijativnog) i konvektivnog.

Radijacijski dio se sastoji od zidnog i plafonskog pregrija?a.

Poluradijacioni pregreja? napravljen od 60 objedinjenih ekrana.

Konvektivni pregrija? horizontalnog tipa sastoji se od dva dijela smje?tena u dva plinska kanala dovodnog okna iznad vodenog ekonomajzera.

Na prednjem zidu komore za sagorevanje ugra?en je zidni pregreja?, napravljen u obliku ?est prenosivih blokova cevi pre?nika 42x5,5 mm (st. 12X1MF).

Ulazna komora plafonskog pregrija?a sastoji se od dva razvodnika zavarena zajedno tvore?i zajedni?ku komoru, po jednu za svaku polupe?. Izlazna komora plafonskog pregrija?a je jedna i sastoji se od ?est kolektora me?usobno zavarenih.

Ulazne i izlazne komore sito pregrija?a nalaze se jedna iznad druge i izra?ene su od cijevi promjera 133x13 mm.

Konvektivni pregrija? je izra?en prema shemi u obliku slova z, tj. para ulazi sa prednjeg zida. Svaki paket se sastoji od 4 jednoprolazne spirale.

Ure?aji za kontrolu temperature pregrijavanja pare uklju?uju: kondenzacijsku jedinicu i injekcione odogreva?e. Injekcioni pregreja?i se ugra?uju ispred pregreja?a sita u rezu sita i u rezu konvektivnog pregreja?a. Kada kotao radi na plin, rade svi pregrija?i, a kod rada na lo? ulje - samo konvektivni pregrija? ugra?en u rez.

?eli?ni namotani vodeni ekonomajzer se sastoji od dva dela sme?tena u lijevi i desni kanali za gas dovodnog konvekcionog okna.

Svaki dio ekonomajzera sastoji se od 4 visinska paketa. Svaki paket sadr?i dva bloka, svaki blok sadr?i 56 ili 54 ?etverosmjerna namotaja od cijevi promjera 25x3,5 mm (?elik20). Zavojnice su postavljene paralelno sa prednjom stranom kotla u ?ahovnici sa nagibom od 80 mm. Kolektori ekonomajzera su postavljeni izvan konvektivnog okna.

Kotao je opremljen sa dva regenerativna rotiraju?a grija?a zraka RVP-54. Grija? zraka je izva?en i predstavlja rotiraju?i rotor zatvoren unutar fiksnog ku?i?ta. Rotaciju rotora vr?i elektromotor sa mjenja?em brzinom od 3 o/min.Smanjenje usisavanja hladnog zraka u grija? zraka i protoka zraka sa zra?ne na plinsku stranu posti?e se ugradnjom radijalnog i periferne brtve.

Okvir kotla se sastoji od metalnih stubova povezanih horizontalnim gredama, re?etkama i podupira?ima i slu?i za apsorpciju optere?enja od te?ine bubnja, grejnih povr?ina, obloga, servisnih platformi, gasovoda i drugih elemenata kotla. Okvir se izra?uje zavaren od rent-a profila i ?eli?nog lima.

Za ?i??enje grija?ih povr?ina konvektivnog pregrija?a i vodenog ekonomajzera koristi se ma?ina za sa?marenje koja koristi kineti?ku energiju peleta koje slobodno padaju, veli?ine 3-5 mm. Mo?e se koristiti i plinsko pulsno ?i??enje.

Temperatura dimnih gasova: pri radu na lo? ulje 141 na gas 130 Iskoristivost na lo? ulje 912 na gas 9140. Prorezi za ulaz recirkulacionih dimnih gasova nalaze se u zadnjem zidu. Koeficijenti vi?ka vazduha: na izlazu iz pe?i posle sito pregrija?a posle KPP1 posle KPP2 posle Ek1 posle Ek2 u dimnim gasovima; Odabir projektnih temperatura Preporu?ena temperatura dimnih plinova za lo? ulje...

Podijelite rad na dru?tvenim mre?ama

Ako vam ovaj rad ne odgovara, na dnu stranice nalazi se lista sli?nih radova. Tako?e mo?ete koristiti dugme za pretragu

1. Toplotni prora?un kotla TGM-94

1.1 Opis kotla

Generator pare TGM-94 za blok od 150 MW, kapacitet 140 kg/s, pritisak 14Mn/, pregrijavanje, dogrevanje, temperatura toplog vazduha. Procijenjeno gorivo: prirodni plin i lo? ulje. Temperatura izduvnih gasova: pri radu na lo? ulje 141, na gas 130, efikasnost na lo? ulje 91,2, na gas 91,40%.

Generator pare je dizajniran za podru?ja s minimalnom temperaturom okoline - i ima otvoreni raspored u obliku slova U. Svi elementi jedinice su drena?ni. Okvir se pokazao prili?no slo?enim i te?kim zbog prisustva lokalnih skloni?ta, kao i zbog optere?enja vjetrom i seizmi?nosti od 8 bodova. Lokalna skloni?ta (kutije) izra?uju se od laganih materijala kao ?to je azbestna ?perplo?a. Izlo?eni cjevovodi su prekriveni aluminijskim omota?em.

Blok oprema je raspore?ena na na?in da se grija? zraka nalazi na prednjoj strani generatora pare, a turbina na stra?njoj strani. U isto vrijeme, plinski kanali su ne?to produ?eni, ali su zra?ni kanali prikladno raspore?eni, parovodi su tako?er skra?eni, posebno kada su izlazni kolektori pregrija?a postavljeni iza generatora pare. Svi elementi agregata su predvi?eni za prefabrikaciju blokova, sa maksimalnom te?inom bloka od 35 tona, osim bubnja te?ine 100 tona.

Prednji zid pe?i je oklopljen ispresecan plo?ama za isparavanje i pregrijavanje, na zidu je postavljeno sedam panela pregreja?a sa savijenim cevima koje zaobilaze gorionike, a izme?u njih evaporativni paneli ravnih cevi.

Zavoji koji zaobilaze gorionike omogu?avaju kompenzaciju razlike u toplinskim izdu?enjima i zavarivanje donjih komora svih prednjih plo?a koje se nalaze koaksijalno jedna s drugom. Horizontalni strop pe?i je za?ti?en cijevima za pregrijavanje. Srednji paneli bo?nih sita uklju?eni su u drugu fazu isparavanja. Odjeljci za sol nalaze se na krajevima bubnja i imaju ukupan kapacitet od 12%.

Prorezi za uvo?enje recirkuliraju?ih dimnih plinova nalaze se u stra?njem zidu.

Na prednjem zidu postavljeno je 28 lo?-gasnih gorionika u 4 nivoa. Tri gornja reda rade na lo? ulje, tri donja na plin. Kako bi se smanjio vi?ak zraka u pe?i, osiguran je individualni dovod zraka za svaki gorionik. Zapremina pe?i 2070; zapreminska gustina osloba?anja toplote komore za sagorevanje zavisi od vrste goriva: za gas Q/V \u003d 220, za lo? ulje 260 kW /, gustina toplotnog fluksa popre?nog presjeka pe?i za plin Q/F \u003d 4,5, za lo? ulje 5,3 MW /. Zidanje jedinice je panel plo?a sa osloncem na okvir. Obloga ognji?ta je na cijevi i pomi?e se zajedno sa sitom; obloga plafona je napravljena od panela koji le?e na cevima plafonskog pregreja?a. ?av izme?u pokretne i fiksne obloge pe?i izra?en je u obliku vodene brtve.

?ema cirkulacije

Napojna voda kotla, prolaze?i kroz kondenzator, ekonomajzer, ulazi u bubanj. Oko 50% napojne vode se dovodi u ure?aj za mjehuri?enje, ostatak se usmjerava pored ure?aja za pranje u donji dio bubnja. Iz bubnja ulazi u sito cijevi ?istog odjeljka, a zatim, u obliku mje?avine pare i vode, ulazi u bubanj u ciklone unutar bubnja, gdje se odvija primarno odvajanje vode od pare.

Dio kotlovske vode iz bubnja ulazi u udaljene ciklone, a to je voda za ispuhivanje 1. stepena i napojna voda 2. stepena.

Para iz ?istog odjeljka ulazi u ure?aj za ispiranje mjehuri?a, a para iz odjeljka za sol iz udaljenih ciklona tako?er se dovodi ovdje.

Para, prolaze?i kroz sloj napojne vode, ?isti se od glavne koli?ine soli sadr?anih u njoj.

Nakon ure?aja za ispiranje, zasi?ena para prolazi kroz plo?asti separator i perforirani lim, ?iste?i se od vlage, te se kroz parne bajpasne cijevi usmjerava do pregrija?a, a zatim do turbine. Dio zasi?ene pare se preusmjerava u kondenzatore kako bi se dobio vlastiti kondenzat, za ubrizgavanje u odogrija?.

Kontinuirano pro?i??avanje se vr?i iz udaljenih ciklona u odjeljku soli 2. stupnja isparavanja.

Kondenzaciona jedinica (2 kom.) se nalazi na bo?nim zidovima komore za sagorevanje i sastoji se od dva kondenzatora, kolektora i cevi za dovod pare i odvod kondenzata.

Pregreja?i se nalaze du? puta pare.

Zra?enje (zid) - za?tita prednjeg zida pe?i.

Plafon - ekranski plafon kotla.

Zaslon - nalazi se u plinskom kanalu koji povezuje pe? sa konvektivnom osovinom.

Konvektivna - nalazi se u konvektivnom oknu.

1.2 Pozadina

nazivni kapacitet pare t/h;
radni pritisak iza glavnog parnog ventila MPa;
radni pritisak u bubnju MPa;
temperatura pregrijane pare;
temperatura napojne vode;
gorivo - lo? ulje;
neto kalorijska vrijednost;
sadr?aj vlage 1,5%
sadr?aj sumpora 2%;
sadr?aj mehani?kih ne?isto?a 0,8%:

Zapremine vazduha i produkata sagorevanja, /:

prosje?an elementarni sastav (u % volumena):

1.3 Koeficijenti vi?ka vazduha u gasnom putu kotla

Koeficijenti vi?ka zraka na izlazu iz pe?i, isklju?uju?i recirkulaciju: .

Nema prora?unskih usisavanja hladnog vazduha u pe?ima i gasovodima parnih kotlova.

Omjeri vi?ka zraka:

Na izlazu iz pe?i

Posle pregreja?a ekrana

Nakon kontrolne ta?ke 1

Nakon kontrolne ta?ke 2

Nakon Ex1

Nakon Ek2

U dimnim plinovima;

Izbor projektnih temperatura

130?140=140.

Temperatura zraka na ulazu u grija? zraka

za regenerativni grija? zraka:

0,5(+) - 5;

Temperatura grijanja zraka 250-300=300.

Minimalna temperaturna razlika nakon ekonomajzera: .

Minimalna temperaturna razlika ispred grija?a zraka: .

Maksimalno zagrevanje vazduha u jednoj fazi VP: .

Odnos vodnih ekvivalenata: , prema slici.

Prosje?an vi?ak zraka u fazama VP:

300;

140;

Izra?unajte zapreminu gasa uzetog za recikla?u, goriva

Udio recirkulacije toplog zraka do ulaza grija?a zraka;

1,35/10,45=0,129.

Prosje?an vi?ak zraka u stupnju grija?a zraka:

1,02-0+0,5?0+0,129=1,149.

Omjer ekvivalenta vode:

1.4 Prora?un zapremine vazduha i produkata sagorevanja

Prilikom sagorevanja lo? ulja, teoretske zapremine vazduha i produkata sagorevanja izra?unavaju se na osnovu procentualnog sastava radne mase:

teoretska zapremina vazduha:

Teoretske zapremine vazduha:

Stvarni volumen produkata izgaranja s vi?kom zraka u plinskim kanalima odre?uju se formulom:

Rezultati su prikazani u tabeli 1.1.

Vrijednost	Firebox ekrani	Kontrolna ta?ka 1	Kontrolna ta?ka 2	Primjer 1	Ek2	RVP
	1,02	1,02	1,02	1,02	1,02	1.02
	1,02	1,02	1,02	1,02	1,02	1,02
	1,453	1,453	1,453	1,453	1,453	1,453
	10,492	10,492	10,492	10,492	10,492	10,492
	0,15	0,15	0,15	0,15	0,15	0,15
	0,138	0,138	0,138	0,138	0,138	0,138
	0,288	0,288	0,288	0,288	0,288	0,288

Zapremina vodene pare:

Ukupna zapremina gasova:

Zapreminski udio troatomskih plinova:

Zapreminski udio vodene pare:

Udio troatomskih plinova i vodene pare:

1.5 Entalpija vazduha i produkata sagorevanja

Entalpija teoretskih zapremina vazduha i produkata sagorevanja, u, na projektovanoj temperaturi, odre?ena je formulama:

Entalpija produkata sagorevanja sa vi?kom vazduha

Rezultati prora?una prikazani su u tabeli 1.2.

Tabela 1.2

Entalpija produkata sagorevanja

Povr?ina

grijanje

Temperatura

izvan povr?ine

Pe?

kamera

2300

2100

1900

1700

1500

1300

1100

44096 ,3

39734,1

35606

31450

27339,2

23390,3

19428

16694,5

37254,3

33795,3

30179,6

26647,5

23355,7

19969,95

16782,70

13449,15

745,085

675,906

603,592

532,95

467,115

399,399

335,654

268,983

44827,3

40390,7

36179,6

32018,5

27798

23782,6

19757,9

15787,1

Kontrolna ta?ka 1

1100

19422,26

15518,16

13609,4

11746,77

9950,31

16782,70

13449,15

11829,40

10241

8683,95

335,654

268,983

236,588

204,820

173,679

19757,9

15787,1

13846

11951,6

10124

Kontrolna ta?ka 2

11746,77

9950,31

9066,87

10241

8683,95

7921,10

204,820

173,679

158,422

11951,6

10124

9225,3

EC1

9950,31

9066,87

8193,30

8683,95

7921,10

7158,25

173,679

158,422

143,165

10124

9225,3

8336,5

EC2

9066,87

8193,30

6469,46

4788,21

7921,10

7158,25

5663,90

4200,90

158,422

143,165

113,278

84,018

9225,3

8336,5

6582,7

4872,2

RVP

4788,21

3151,52

1555,45

4200,90

2779,70

1379,40

84,018

55,594

27,588

4872,2

3207,1

1583

1.6 U?inkovitost i gubici toplote

Efikasnost projektovanog parnog kotla odre?uje se iz inverzne ravnote?e:

Gubitak topline s dimnim plinovima ovisi o odabranoj temperaturi plinova koji izlaze iz parnog kotla i vi?ka zraka i odre?uje se po formuli:

Nalazimo entalpiju izduvnih gasova na:

Entalpija hladnog vazduha pri projektovanoj temperaturi:

Raspolo?iva toplota sagorenog gorivakJ / kg, u op?tem slu?aju, odre?uje se formulom:

Gubitak toplote usled hemijskog sagorevanja goriva=0,1%.

Zatim: .

Gubitak toplote usled mehani?kog sagorevanja goriva

Toplotni gubici od vanjskog hla?enja kroz vanjske povr?ine kotla %, su male i sa pove?anjem nominalne produktivnosti kotla kg/s, ona se smanjuje: at

Dobijamo:

1.7 Toplotni bilans i potro?nja goriva

Potro?nja goriva B, kg/s koja se isporu?uje u komoru za sagorevanje parnog kotla, mo?e se odrediti iz slede?e ravnote?e:

Protok vode iz dobo?a parnog kotla, kg/s:

Gdje \u003d 2% - kontinuirano izduvavanje kotla.

- entalpija pregrijane pare;

- entalpija kipu?e vode u bubnju;

- entalpija napojne vode;

1.8 Verifikacioni prora?un prenosa toplote u pe?i

Dimenzije komore za sagorevanje:

2070 .

Toplotni napon zapremine pe?i

Dvosvjetni ekran, 6 uljno-plinskih gorionika u dva nivoa du? prednje strane kotla.

Toplinske karakteristike komore za sagorevanje

Korisno stvaranje toplote u komori za sagorevanje (po 1 kg ili 1 gorivo):

Toplina zraka sastoji se od topline vru?eg zraka i malog dijela topline usisava?a hladnog zraka izvana:

U plinonepropusnim pe?ima pod tlakom usis zraka u pe? je isklju?en=0. =0.

Adijabatska (kalorimetrijska) temperatura produkata sagorevanja:

gdje

Neka tabela prona?e entalpiju gasova

Prose?an toplotni kapacitet gasova:

Prilikom izra?unavanja temperature kotla u pe?imo?e se odrediti direktno, koriste?i podatke u tabeli 2.3, iz poznate vrijednosti

interpolacijom u zoni visokih temperatura gasa na vrednosti, i uzimanjem

onda,

Temperatura gasova na izlazu iz pe?i za D<500 т/ч

Iz tabele 2.2 nalazimo entalpiju gasova na izlazu iz pe?i:

Specifi?na apsorpcija toplote pe?i, kJ/kg:

gdje - koeficijent o?uvanja topline, uzimaju?i u obzir udio topline plinova koji apsorbira grija?a povr?ina:

Temperatura gasova na izlazu iz pe?i:

gdje je M=0,52-0,50 koeficijent koji uzima u obzir relativni polo?aj jezgra gorionika po visini komore za sagorijevanje;

Kada su gorionici raspore?eni u dva ili tri reda po visini, srednja visina se uzima kao da su toplotni u?inci gorionika svih redova isti, tj. gdje=0,05 kod D >110 kg/s, M=0,52-0,50?0,344 = 0,364.

Omjer toplinske efikasnosti ?tita:

Ugaoni koeficijent ekrana odre?en je:

1.1 - relativni nagib cijevi zidnog paravana.

Uslovni koeficijent povr?inske kontaminacije:

Stepen emisivnosti: , pri sagorevanju te?nog goriva koeficijent toplotnog zra?enja baklje je jednak:

Toplotna emisivnost nesvjetle?eg dijela baklje:

Gdje je p \u003d 0,1 MPa, i

Apsolutna temperatura gasova na izlazu iz pe?i.

Zapreminski udio troatomskih plinova.

Efektivna debljina emitovanog sloja u komori za sagorevanje, pri ?emu je izra?unata zapremina komore za sagorevanje jednaka:, i povr?ina pe?i sa dvosvetle?im ekranom:

gdje

Zatim i

Get

Kao prvu aproksimaciju, uzimamo

Prosje?ni toplinski napon grija?e povr?ine sita pe?i:

Gdje - ukupna radijaciona povr?ina pe?i.

1.9 Prora?un grejne povr?ine kotla

Hidrauli?ki otpor pregrijane pare:

U ovom slu?aju, pritisak u bubnju:

Pritisak napojne vode u zidnom pregrija?u:

Gubitak pritiska na ekranu:

Gubitak pritiska u mjenja?u:

1.9.1 Prora?un zidnog pregrija?a

pritisak napojne vode,

Temperatura napojne vode

Entalpija napojne vode.

Apsorpcija toplote zidnih paravana radijacije: gdje je prosje?ni termi?ki napon izra?unate povr?ine ekrana, Za zidni ekran zna?i

Ugao ekrana:

Sredstva

Izra?unavamo izlazne parametre napojne vode:

Na p=15,4 MPa.

1.9.2 Prora?un zra?nog stropnog pregrija?a

Parametri ulazne vode:

Apsorpcija toplote zra?e?eg plafona PP:

Apsorpcija topline iznad pe?i: gdje je grija?a povr?ina stropnih paravana pe?i koja prima zra?enje:

Apsorpcija toplote horizontalnim dimovodom:

Gdje je prosje?no specifi?no toplinsko optere?enje u horizontalnom plinskom kanalu je povr?ina plinskog kanala Tada,

Izra?unavamo entalpiju pare: ili

Zatim entalpija na izlazu iz pe?i:

Injekcija 1:

1.10 Prora?un apsorpcije topline sita i drugih povr?ina u podru?ju sita

1.10.1 Prora?un plo?astog pregrija?a 1

Parametri ulazne vode:

Parametri izlazne vode:

Injekcija 2:

1.10.2 Prora?un plo?astog pregrija?a 2

Parametri ulazne vode:

Parametri izlazne vode:

Toplotna apsorpcija ekrana:

Toplina primljena iz pe?i ravninom ulaznog prozora plinskog kanala sita:

Gdje

Toplota koja se zra?i iz pe?i i sita na povr?ini iza paravana:

Gdje je a faktor korekcije

Ugaoni koeficijent od ulaznog do izlaznog dijela ekrana:

Prosje?na temperatura plinova u ekranima:

Toplota iz plinova za pranje:

Odre?ena toplotna apsorpcija sita:

Jedna?ina prijenosa topline za ekran: gdje je grija?a povr?ina ekrana:

Prosjek

gdje je temperaturna razlika prednjeg toka:

Temperaturna razlika protivtoka:

Koeficijent prijenosa topline:

Koeficijent prijenosa topline iz plinova na zidu:

Brzina gasa:

Koeficijent prijenosa topline konvekcijskih plinova na povr?inu:

Gdje korekcija za broj cijevi u smjeru plinova.

I korekcija za raspored zraka.

1- koeficijent koji uzima u obzir utjecaj i promjenu fizi?kih parametara protoka.

Koeficijent prijenosa topline zra?enja produkata izgaranja:

Faktor upotrebe: ,

gdje

Onda

Jedna?ina prijenosa topline za ekran ?e izgledati ovako:

Primljena vrijednost uporedi sa:

1.10.3 Prora?un vise?ih cijevi u podru?ju sita

Toplina koju je primila povr?ina cijevnog snopa iz pe?i:

Gdje je povr?ina koja prima toplinu:

Prijenos topline u cijevima:

Brzina gasa:

Gdje

Koeficijent prijenosa topline konvekcija iz plinova na povr?inu:

Sredstva

Onda

Toplota koju opa?a zagrijani medij zbog hla?enja plinova za pranje (ravnote?a):

Iz ove jednad?be nalazimo entalpiju na izlazu iz povr?ine cijevi:

gdje - toplina koju povr?ina prima zra?enjem iz pe?i;

Entalpija na ulazu u cijev pri temperaturi

Entalpijom odre?ujemo temperaturu radnog medija na izlazu vise?ih cijevi

Prosje?na temperatura pare u nadzemnim cijevima:

Temperatura zida

Koeficijent prijenosa topline od zra?enja produkata izgaranja s protokom plina bez pra?ine:

Faktor iskori?tenja: gdje

onda:

Apsorpcija topline vise?ih cijevi nalazi se jednad?bom prijenosa topline:

Rezultiraju?a vrijednost se upore?uje sa

To. temperatura radnog fluida na izlazu iz gornjih cevi

1.10.4 Prora?un plo?astog pregrija?a 1

Ulazni gasovi:

na izlazu:

Toplota primljena zra?enjem iz pe?i:

Emisivnost gasovitog medija: gdje

onda:

Toplota primljena zra?enjem iz pe?i:

Toplota iz plinova za pranje:

Temperaturna glava prednjeg toka:

Prosje?na temperaturna razlika:

Koeficijent prijenosa topline:

gdje je koeficijent prijelaza topline od plinova do zida:

Brzina gasa:

Dobijamo:

Konvekcijski koeficijent prijenosa topline sa povr?ine na zagrijani medij:

onda:

Jedna?ina prijenosa topline za ekran:

Uporedite sa:

To. temperatura na izlazu iz pregrija?a sita 2:

1.11 Apsorpcija topline konvektivnog pregrija?a

1.11.1 Prora?un konvektivnog pregrija?a 1

Parametri radnog okru?enja na ulazu:

Izlazni parametri radnog okru?enja:

gdje

Toplota koju percipira radno okru?enje:

Entalpija plinova na izlazu iz grija?e povr?ine izra?ava se iz jedna?ine za toplinu koju odaju plinovi:

Jedna?ina prijenosa topline za mjenja? 1:

Koeficijent prijenosa topline:

Koeficijent prijenosa topline iz plinova na povr?inu:

Brzina gasa:

Sredstva

Odredite stanje gasova na izlazu:

uzimaju?i u obzir zapreminsko zra?enje

onda:

Tada ?e koeficijent prijenosa topline od plinova do zida biti:

Brzina kretanja pare u konvektivnom pregrija?u:

Koeficijent prolaza toplote ?e biti jednak:

Temperaturna glava prednjeg toka:

Jedna?ina prijenosa topline za konvektivni pregrija?:

Uporedite sa

Injekcija 3 (PO 3).

1.11.2 Prora?un konvektivnog pregrija?a 2

Parametri radnog okru?enja na ulazu:

Izlazni parametri radnog okru?enja:

Toplota koju prima radni medij:

Jedna?ina za toplinu koju odaju plinovi:

dakle entalpija plinova na izlazu iz grija?e povr?ine:

Jedna?ina prijenosa topline za mjenja? 2:.

Temperaturna glava prednjeg toka:

Koeficijent prijenosa topline: gdje je koeficijent prijenosa topline od plinova do zida: gdje

Brzina gasa:

Koeficijent, prijenos topline zra?enja produkata izgaranja s nepra?nim protokom plina:

Emisivnost gasovite sredine:

Odre?ujemo stanje plinova na izlazu iz komore za sagorijevanje prema formuli:

onda:

zna?i:

Tada ?e koeficijent prijenosa topline konvekcije od plinova do zida biti:

Konvekcijski koeficijent prijenosa topline sa povr?ine na zagrijani medij:

onda:

Jedna?ina prenosa toplote ?e izgledati ovako:

Uporedite sa

1.11.3 Prora?un vise?ih cijevi u konvekcijskom oknu

Toplota koju odaju plinovi povr?ine:

Toplotna apsorpcija vise?ih cijevi:gdje je izra?unata povr?ina izmjene topline:

Koeficijent prijenosa topline

odavde

pomo?u ove entalpije nalazimo temperaturu radnog medija na izlazu vise?ih cijevi:

Temperatura radnog medija na ulazu:

Temperaturna razlika: gdje

Onda

Ispostavilo se ?ta zna?i temperatura plinova nakon vise?ih cijevi

1.12 Prora?un apsorpcije topline ekonomajzera vode

1.12.1 Prora?un ekonomajzera (druga faza)

Toplota koju osloba?aju gasovi:

u kojima je

Entalpija pare na ulazu:

- ulazni pritisak, treba

Entalpija medija na izlazu nalazi se iz jednad?be za toplinu koju prima radna povr?ina:

Jedna?ina prijenosa topline:

Koeficijent prijenosa topline:

Koeficijent prijenosa topline od plinova do zida: gdje

Brzina gasa:

Zatim koeficijent prijenosa topline konvekcija iz plinova na povr?inu:

Emisivnost gasovite sredine:

Grijana povr?ina:

Uzimaju?i u obzir zapreminsko zra?enje

onda:

faktor iskoristivosti

Koeficijent, zra?enje prijenosa topline proizvoda izgaranja:

Koeficijent prijenosa topline od plinova do zida:

Onda

Temperaturna glava:

Izmjena topline ekonomajzera (druga faza):

Uporedite sa

ozna?ava temperaturu na izlazu iz drugog stepena ekonomajzera

1.12.2 Prora?un ekonomajzera (prva faza)

Parametri radnog okru?enja:

Parametri proizvoda sagorevanja:

Parametri koje prihvata radno okru?enje:

Iz jednad?be za toplinu koju daju plinovi, nalazimo entalpiju na izlazu:

Koriste?i tabelu 2 nalazimo

Jedna?ine prijenosa topline:

Temperaturna glava prednjeg toka:

Brzina gasa:

Koeficijent prijenosa topline iz plinova na povr?inu:

Koeficijent, zra?enje prijenosa topline produkata izgaranja s protokom plina bez pra?ine:

Gdje je emisivnost plinovitog medija: gdje je stanje plinova na izlazu:

onda

Koeficijent prijenosa topline:

Tada ?e jedna?ina prijenosa topline izgledati ovako:

To. temperatura na izlazu iz prve faze ekonomajzera:

1.13 Prora?un regenerativnog grija?a zraka

1.13.1 Prora?un vru?eg paketa

Toplota apsorbovana vazduhom:

u kojima je

Omjer prosje?ne koli?ine zraka u grija?u zraka i teoretski potrebne:

Iz jednad?be za toplinu koju osloba?aju plinovi, nalazimo entalpiju na izlazu iz vru?eg dijela grija?a zraka:

Temperatura gasova na izlazu iz toplog dela prema tabeli 2:

Prosje?na temperatura zraka:

Prosje?na temperatura plina:

Temperaturna glava:

Prosje?na brzina zraka:

Prosje?na brzina plinova:

Prosje?na temperatura zida toplog dijela grija?a zraka:

Konvekcijski koeficijent prijenosa topline sa povr?ine na zagrijani medij:

Jedna?ina prijenosa topline:

1.13.2 Prora?un hladnog pakovanja

Teoretski potreban udio zraka u hladnom dijelu grija?a zraka:

Apsorpcija toplote hladnog dela prema ravnote?i:

Entalpija plinova na izlazu grija?a zraka:

Prosje?na temperatura zraka:

Prosje?na temperatura plina:

Temperaturna glava:

Temperatura zida hladnog dela bojlera:

Prosje?na brzina zraka:

Prosje?na brzina plinova:

Koeficijent prijenosa topline konvekcije iz plinova na povr?inu:

Jedna?ina prijenosa topline:

1.14 Prora?un efikasnosti parnog kotla

Efikasnost:

Gubitak toplote sa dimnim gasovima:

gdje je entalpija hladnog zraka na projektnoj temperaturi i

Tada ?e efikasnost biti:

Inv. Potpis br.

Potpisano i datum

Vzam. inv. br.

Inv. duplikat broja

Potpisano i datum

Lit

List

Listovi

FGBOU VPO "KSEU"

ITE, gr. KUP-1-09

DP 14050 2.065.002 PZ

Lit

br. dokumenta

Promjena.

Potpisano

datum

Bakhtin

Develop .

Fedosov

Prov.

T. contr.

Loktev

N. contr.

galicijski

Odobreno.

Promjena

List

br. dokumenta

Potpis

datum

List

DP 14050 2.065.002 PZ

Promjena

List

br. dokumenta

Potpis

datum

List

DP 14050 2.065.002 PZ

Promjena

List

br. dokumenta

Potpis

datum

List

DP 14050 2.065.002 PZ

Promjena

List

br. dokumenta

Potpis

datum

List

DP 14050 2.065.002 PZ

Promjena

List

br. dokumenta

Potpis

datum

List

DP 14050 2.065.002 PZ

Promjena

List

br. dokumenta

Potpis

datum

List

DP 14050 2.065.002 PZ

Promjena

List

br. dokumenta

Potpis

datum

List

DP 14050 2.065.002 PZ

Promjena

List

br. dokumenta

Potpis

datum

List

DP 14050 2.065.002 PZ

Promjena

List

br. dokumenta

Potpis

datum

List

DP 14050 2.065.002 PZ

Promjena

List

br. dokumenta

Potpis

datum

List

DP 14050 2.065.002 PZ

Promjena

List

br. dokumenta

Potpis

datum

List

DP 14050 2.065.002 PZ

Promjena

List

br. dokumenta

Potpis

datum

List

DP 14050 2.065.002 PZ

Promjena

List

br. dokumenta

Potpis

datum

List

DP 14050 2.065.002 PZ

Promjena

List

br. dokumenta

Potpis

datum

List

DP 14050 2.065.002 PZ

Promjena

List

br. dokumenta

Potpis

datum

List

DP 14050 2.065.002 PZ

Promjena

List

br. dokumenta

Potpis

datum

List

DP 14050 2.065.002 PZ

Promjena

List

br. dokumenta

Potpis

datum

List

DP 14050 2.065.002 PZ

Promjena

List

br. dokumenta

Potpis

datum

List

DP 14050 2.065.002 PZ

Promjena

List

br. dokumenta

Potpis

datum

List

DP 14050 2.065.002 PZ

Promjena

List

br. dokumenta

Potpis

datum

List

DP 14050 2.065.002 PZ

Promjena

List

br. dokumenta

Potpis

datum

List

DP 14050 2.065.002 PZ

Promjena

List

br. dokumenta

Potpis

datum

List

DP 14050 2.065.002 PZ

Promjena

List

br. dokumenta

Potpis

datum

List

DP 14050 2.065.002 PZ

Promjena

List

br. dokumenta

Potpis

datum

List

DP 14050 2.065.002 PZ

Promjena

List

br. dokumenta

Potpis

datum

List

DP 14050 2.065.002 PZ

Promjena

List

br. dokumenta

Potpis

datum

List

DP 14050 2.065.002 PZ

Promjena

List

br. dokumenta

Potpis

datum

List

DP 14050 2.065.002 PZ

Promjena

List

br. dokumenta

Potpis

datum

List

Specifi?nost prora?una kotla je nesigurnost me?utemperatura gasova i radnog fluida - nosa?a toplote, uklju?uju?i temperaturu dimnih gasova; stoga se prora?un vr?i metodom uzastopnih aproksimacija 11043. PRORA?UN I IZBOR SLETA TIPI?NIH VEZA. PRORA?UN DIMENZIONALNIH LANACA 2.41MB Stanje moderne doma?e privrede odre?eno je stepenom razvoja industrija koje odre?uju nau?no-tehnolo?ki napredak zemlje. Ove industrije prvenstveno obuhvataju ma?inski kompleks koji proizvodi savremena vozila, gra?evinarstvo, dizanje i transport, ma?ine za puteve i drugu opremu. 18002. Prora?un glavnih dimenzija transformatora, prora?un namotaja, odre?ivanje karakteristika praznog hoda i kratkog spoja 1.01MB Svrha ovog kursnog projekta je prou?avanje osnovnih metoda prora?una i projektovanja elektri?ne ma?ine ili transformatora. U predmetnom projektu, prora?un glavnih dimenzija transformatora, prora?un namotaja, odre?ivanje karakteristika praznog hoda i kratkog spoja, prora?un magnetnog sistema, kao i termi?ki prora?un i prora?un sistema hla?enja. 15503. Prora?un ispariva?a 338.24KB Tip ispariva?a - I -350 Broj cijevi Z = 1764 Parametri grija?e pare: Rp = 049 MPa tp = 168 0C. Potro?nja pare Dp = 135 t h; Ukupne dimenzije: L1= 229 m L2= 236 m D1= 205 m D2= 285 m Odvodne cijevi Koli?ina nop = 22 Pre?nik dop = 66 mm Temperaturna razlika u stepenu ?t = 14 oS. Namjena i raspored ispariva?a Ispariva?i su dizajnirani za proizvodnju destilata za nadokna?ivanje gubitaka pare i kondenzata u glavnom ciklusu parnih turbinskih postrojenja elektrana, kao i za proizvodnju pare za op?te stani?ne potrebe i... 1468. Prora?un reduktora 653.15KB Elektromotor pretvara elektri?nu energiju u mehani?ku, osovina motora se okre?e, ali je broj okretaja osovine motora vrlo velik za brzinu radnog tijela. Za smanjenje broja okretaja i pove?anje obrtnog momenta slu?i ovaj mjenja?. 1693. Hidrauli?ki prora?un OSS 103.92KB Sistem za ga?enje po?ara vodom je dizajniran za ga?enje po?ara ili hla?enje brodskih konstrukcija kompaktnim ili raspr?enim mlaznicama iz ru?nih ili po?arnih monitora.Sistem za ga?enje po?ara vodom mora biti instaliran na svim brodovima 14309. Prora?un odr?avanja automobila 338.83KB Da biste izra?unali koli?inu radova na odr?avanju voznog parka, potrebno je znati: vrstu i koli?inu voznog parka; prosje?na dnevna kilometra?a automobila po marki, na?in rada voznog parka koji je odre?en brojem dana rada voznog parka na pruzi 15511. prora?un sletanja 697.74KB 2 Prora?un interferencije ?16 P7 h6 Grani?na odstupanja i dimenzije za rupu ?16 P7: Prema GOST 25346-89 odre?ujemo toleranciju IT7 = 18 µm; Prema GOST 25346-89 odre?ujemo vrijednost glavnog odstupanja: Gornja: ES=-187=-11 Donja devijacija EI = ES IT = -11 -18 = -29 µm. Izra?unavamo maksimalne dimenzije osovine ?16 h6: Prema GOST 25346-89, odre?ujemo vrijednost tolerancije IT6 = 11 mikrona; Prema GOST 25346-89, odre?ujemo vrijednost glavnog odstupanja es = 0 µm; Donja devijacija: ei = es - IT = 0 - 11 = -11 µm.1 - Granica... 14535. Obra?un dodataka za krzno. obrada 18.46KB Prora?un i izbor re?ima rezanja Re?im rezanja metala uklju?uje sljede?e glavne elemente koji ga odre?uju: dubina rezanja t mm posmak S mm oko brzine rezanja V m min ili broj okretaja vretena stroja n o/min. Po?etni podaci za odabir na?ina rezanja su: Podaci o radnom komadu: vrsta materijala i njegove karakteristike: oblik, dimenzije i tolerancije obrade, dozvoljene gre?ke, potrebna hrapavost itd. Podaci o radnom komadu: vrsta izratka, veli?ina i priroda raspodjela naknada, stanje ... 18689. Prora?un reakcionog aparata 309.89KB Po?etni podaci za prora?une. Ciljevi nastavnog rada: - sistematizacija, konsolidacija i pro?irenje teorijskih i prakti?nih znanja iz ovih disciplina; - sticanje prakti?nih vje?tina i razvijanje samostalnosti u rje?avanju in?enjersko-tehni?kih problema; - priprema studenata za rad na daljim predmetnim i diplomskim projektima URE?AJ URE?AJA I IZBOR KONSTRUKCIJSKIH MATERIJALA Opis ure?aja i princip rada aparata Reakcionim aparatom se nazivaju zatvorene posude namenjene za izvo?enje ...

M. A. Taimarov, A. V. Simakov

REZULTATI ISPITIVANJA MODERNIZACIJE I NADOGRADNJE

TERMI?KI IZLAZ KOTLA TGM-84B

Klju?ne re?i: parni kotao, ispitivanja, toplotna snaga, nazivni kapacitet pare, otvori za ispu?tanje gasa.

U radu je eksperimentalno utvr?eno da konstrukcija kotla TGM-84B omogu?ava pove?anje proizvodnje pare za 6,04% i pove?anjem pre?nika otvora za dovod gasa drugog reda na 447 t/h do 447 t/h. centralni gasovod.

Klju?ne rije?i: parni kotao, ispitivanje, toplotna snaga, nazivni kapacitet, otvori za plin.

U radu eksperimentalno se dobija da konstrukcija kotla TGM-84B omogu?ava pove?anje njegove snage za 6,04 % i dovr?enje do 447 t/h pove?anjem pre?nika Gasne cevi otvora drugog broja na centralnoj gasnoj cevi .

Uvod

Kotao TGM-84B je dizajniran i proizveden 10 godina ranije od kotla TGM-96B, kada kotlovnica Taganrog nije imala mnogo prakti?nog i dizajnerskog iskustva u projektovanju, proizvodnji i radu kotlova velikog kapaciteta. S tim u vezi, napravljena je zna?ajna rezerva povr?ine grija?ih povr?ina sita koje primaju toplinu u kojoj, kao ?to je pokazalo svo iskustvo rada kotlova TGM-84B, nema potrebe. Performanse gorionika na kotlovima TGM-84B su tako?er smanjene zbog manjeg promjera izlaza za plin. Prema prvom fabri?kom crte?u kotlarnice u Taganrogu, izlazi gasa drugog reda u gorionicima su predvi?eni pre?nika 25 mm, a kasnije, na osnovu radnog iskustva, za pove?anje gustine toplote pe?i, ovaj pre?nik gorionika drugi red izlaza plina je pove?an na 27 mm. Me?utim, jo? uvijek postoji margina za pove?anje promjera izlaza plina gorionika kako bi se pove?ao izlaz pare kotlova TGM-84B.

Relevantnost i iskaz problema istra?ivanja

Kratkoro?no za 5....10 godina, potreba za toplotnom i elektri?nom energijom ?e se naglo pove?ati. Rast potro?nje energije povezan je, s jedne strane, sa upotrebom stranih tehnologija za dubinsku preradu nafte, gasa, drveta, metalur?kih proizvoda direktno na teritoriji Rusije, as druge strane sa penzionisanjem i smanjenje kapaciteta zbog fizi?kog dotrajalosti postoje?eg voznog parka opreme za proizvodnju toplotne i elektri?ne energije. Pove?ava se potro?nja toplotne energije za potrebe grijanja.

Postoje dva na?ina da se brzo zadovolji rastu?a potra?nja za energetskim resursima:

1. Pu?tanje u rad nove opreme za proizvodnju toplotne i elektri?ne energije.

2. Modernizacija i rekonstrukcija postoje?e operativne opreme.

Prvi smjer zahtijeva velika ulaganja.

U drugom pravcu pove?anja kapaciteta opreme za proizvodnju toplotne i elektri?ne energije, tro?kovi su povezani sa obimom potrebne rekonstrukcije i nadgradnje za pove?anje kapaciteta. U prosjeku, kada se koristi drugi smjer pove?anja kapaciteta opreme za proizvodnju toplinske i elektri?ne energije, tro?kovi su 8 puta jeftiniji od pu?tanja u rad novih kapaciteta.

Tehni?ke i dizajnerske mogu?nosti rje?enja za pove?anje snage kotla TGM-84 B

Dizajnerska karakteristika kotla TGM-84B je prisustvo ekrana sa dva svjetla.

Dvosvjetlosni zaslon omogu?ava intenzivnije hla?enje dimnih plinova nego kod plinsko-uljnog kotla TGM-9bB, koji je sli?nih performansi i nema dvosvjetle?i ekran. Dimenzije kotlovskih pe?i TGM-9bB i TGM-84B su gotovo iste. Dizajn, osim prisustva ekrana sa dva svjetla u kotlu TGM-84B, tako?er je isti. Nominalna snaga pare kotla TGM-84B je 420 t/h, a za kotao TGM-9bB nominalna snaga pare je 480 t/h. Kotao TGM-9b ima 4 gorionika u dva nivoa. Kotao TGM-84B ima 6 gorionika u 2 nivoa, ali su ovi gorionici manje sna?ni nego kod TGM-9bB kotla.

Glavne uporedne tehni?ke karakteristike kotlova TGM-84B i TGM-9bB date su u tabeli 1.

Tabela I - Uporedne tehni?ke karakteristike kotlova TGM-84B i TGM-96B

Naziv indikatora TGM-84B TGM-96B

Kapacitet pare, t/h 420 480

Zapremina pe?i, m 16x6,2x23 16x1,5x23

Dual Light Screen Da Ne

Nazivna toplinska snaga gorionika pri sagorijevanju plina, MW 50,2 88,9

Broj gorionika, kom. b 4

Ukupna toplotna snaga gorionika, MW 301,2 355,6

Potro?nja plina, m3/h 33500 36800

Nazivni pritisak gasa ispred gorionika pri temperaturi gasa (t = - 0,32 0,32

4 °S), kg/cm2

Pritisak vazduha ispred gorionika, kg/m2 180 180

Potrebna potro?nja vazduha za uduvavanje pri nazivnoj pari 3/optere?enje, hiljada m3/sat 345,2 394,5

Potrebna izvedba dimovoda pri nazivnoj pari 3 / 399,5 456,6

optere?enje, hiljada m/sat

Paso? nominalni ukupni kapacitet 2 puhala VDN-26-U, hiljada m3/sat 506 506

Paso? nominalni ukupni kapacitet 2 dimovoda D-21.5x2U, hiljada m3/sat 640 640

Iz tabele. 1 prikazano je da potrebno optere?enje pare od 480 t/h u pogledu protoka vazduha obezbe?uju dva ventilatora VDN-26-U sa marginom od 22%, a u pogledu odvo?enja produkata sagorevanja dva dimovoda D-21,5x2U sa mar?om od 29%.

Tehni?ka i dizajnerska rje?enja za pove?anje toplinske snage kotla TGM-84B

U Odeljenju za kotlovske instalacije KSPEU-a, ra?eno je na pove?anju toplotne snage kotla TGM-84B ul. br. 10 NchTPP. Izvr?en je termohidrauli?ki prora?un

gorionici sa centralnim dovodom gasa, aerodinami?ki i termi?ki prora?uni su izvedeni sa pove?anjem pre?nika otvora za dovod gasa.

Na kotlu TGM-84B sa stanicom br. 10, na gorionicima br. 1,2,3,4 prvog (donjeg) nivoa i br. 5.6 drugog reda, 6 od postoje?ih 12 gasnih ispusta 2. red. od pre?nika 027 mm do pre?nika 029 mm. Izmjereni su padaju?i protoci, temperatura plamena i drugi radni parametri kotla br. 10 (tabela 2). Jedini?ni toplinski u?inak gorionika pove?an je za 6,09% i iznosio je 332,28 MW umjesto 301,2 MW prije razgradnje. Proizvodnja pare je pove?ana za 6,04% i iznosila je 447 t/h umjesto 420 t/h prije razvrtanja.

Tabela 2 - Pore?enje indikatora kotla TGM-84B st. br. 10 NchCHP prije i poslije rekonstrukcije gorionika

Indikatori kotla TGM-84B br. 10 NchTPP Pre?nik rupe 02? Pre?nik rupe 029

Toplinska snaga jednog plamenika, MW 50,2 55,58

Toplotna snaga pe?i, MW 301,2 332,28

Pove?anje toplotne snage pe?i,% - 6,09

Kapacitet pare kotla, t/h 420 441

Pove?anje proizvodnje pare, % - 6.04

Prora?uni i ispitivanje moderniziranih kotlova pokazali su da se mlaz plina ne odvaja od otvora za dovod plina pri niskim optere?enjima parom.

1. Pove?anje pre?nika otvora za dovod gasa 2. reda sa 27 na 29 mm na gorionicima ne uzrokuje poreme?aj protoka gasa pri malim optere?enjima.

2. Modernizacija kotla TGM-84B pove?anjem povr?ine popre?nog presjeka dovoda plina

otvori od 0,205 m do 0,218 m omogu?ili su pove?anje nominalnog parnog kapaciteta sa 420 t/h na 447 t/h tokom sagorevanja gasa.

Knji?evnost

1. Taimarov, M.A. Kotlovi TE velike snage i natkriti?ni dio 1: studijski vodi? / M.A. Taimarov, V.M. Taimarov. Kazan: Kazan. stanje energije un-t, 2009. - 152 str.

2. Taimarov, M.A. Gorionici / M.A. Taimarov, V.M. Taimarov. - Kazan: Kazan. stanje energije un-t, 2007. - 147 str.

3. Taimarov, M.A. Laboratorijska radionica na predmetu "Kotlovska postrojenja i parogeneratori" / M.A. Taimarov. - Kazan: Kazan. stanje energije un-t, 2004. - 107 str.

kursni projekat

Verifikacija termi?kog prora?una kotlovske jedinice TGM-84 marke E420-140-565

Zadatak za kursni projekat……………………………………………………………………

Kratak opis kotlovnice..………………………………………………..…

Komora za sagorevanje…………………………………………………………………………..
Intradrum ure?aji ……………………………………………….…….…
Pregreja?…………………………………………………………………..……..
- Pregrija? zra?enja…………………………………….
- Plafonski pregrija?………………………………………………….
- Pregrija? sita………………………………………………….
- Konvektivni pregrija?…………………………..……….
Ekonomajzer vode………………………………………………………………………
Regenerativni grija? zraka……………………………………….
?i??enje grejnih povr?ina…………………………………………………………..

Prora?un kotla………………………………………………………………………….………

2.1. Sastav goriva…………………………………………………………………….………

2.2. Prora?un zapremine i entalpije produkata sagorevanja…………………………

2.3. Procijenjeni bilans topline i potro?nja goriva……………………………………….

2.4. Prora?un komore za sagorevanje…………………………………………………………..……...

2.5. Prora?un kotlovskih pregrija?a…………………………………………………………..

2.5.1 Prora?un zidnog pregrija?a………………………………….

2.5.2. Prora?un plafonskog pregrija?a………………………………..……….

2.5.3. Prora?un sita pregrija?a………………………………….………

2.5.4. Prora?un konvektivnog pregrija?a…………………..……….

2.6. Zaklju?ak………………………………………………………………………………..

Bibliografija………………………………………………………….

Vje?bajte

Potrebno je izvr?iti verifikacioni termi?ki prora?un kotlovske jedinice TGM-84 marke E420-140-565.

U verifikacionom toplotnom prora?unu, prema usvojenom projektu i dimenzijama kotla za dato optere?enje i vrstu goriva, mere se temperature vode, pare, vazduha i gasova na granicama izme?u pojedinih grejnih povr?ina, efikasnost, potro?nja goriva, protok i odre?uju se brzina pare, vazduha i dimnih gasova.

Izvodi se verifikacioni prora?un kako bi se ocijenila efikasnost i pouzdanost kotla pri radu na odre?eno gorivo, identificirale potrebne rekonstruktivne mjere, odabrala pomo?na oprema i dobili sirovine za prora?une: aerodinami?ka, hidrauli?na, temperatura metala, ?vrsto?a cijevi, cijev pepeo stopa habanja, korozije, itd.

Po?etni podaci:

Nazivna snaga pare D 420 t/h
Temperatura napojne vode t pv 230°C
Temperatura pregrijane pare 555°S
Pritisak pregrijane pare 14 MPa
Radni pritisak u bubnju kotla 15,5 MPa
Temperatura hladnog vazduha 30°S
Temperatura dimnih gasova 130…160°S
Gorivo prirodni gas gasovod Nadym-Punga-Tura-Sverdlovsk-Chelyabinsk
Neto kalorijska vrijednost 35590 kJ / m 3
Zapremina pe?i 1800m 3
Sitaste cijevi pre?nika 62*6 mm
Razmak cijevi sita 60 mm.
Pre?nik cevi menja?a 36*6
Polo?aj cijevi kontrolnog punkta je poreme?en
Popre?ni nagib cijevi mjenja?a S 1 120 mm
Uzdu?ni nagib cijevi mjenja?a S 2 60 mm
ShPP cijevi promjera 33*5 mm
PPP cijevi pre?nika 54*6 mm
?ista povr?ina za prolaz produkata sagorevanja 35,0 mm

1. Namjena parnog kotla TGM-84 i glavni parametri.

Kotlovske jedinice serije TGM-84 su dizajnirane za proizvodnju pare visokog pritiska sagorevanjem lo? ulja ili prirodnog gasa.

Kratak opis parnog kotla.

Svi kotlovi serije TGM-84 imaju raspored u obliku slova U i sastoje se od komore za sagorijevanje, koja je uzlazni plinski kanal, i spu?taju?e konvektivne osovine, povezane u gornjem dijelu horizontalnim plinskim kanalom.

Zasloni za isparavanje i radijacijski zidni pregrija? nalaze se u komori za sagorijevanje. U gornjem dijelu pe?i (iu nekim modifikacijama kotla i u horizontalnom dimovodu) nalazi se sita pregrija?. U konvektivnom oknu serijski su (uz plinove) postavljeni konvektivni pregrija? i vodeni ekonomajzer. Konvektivna osovina nakon konvektivnog pregrija?a podijeljena je na dva plinska kanala, od kojih svaki sadr?i po jedan tok vodenog ekonomajzera. Iza ekonomajzera vode se okre?e plinski kanal u ?ijem se donjem dijelu nalaze bunkeri za pepeo i sa?mu. Regenerativni rotacijski grija?i zraka postavljeni su iza konvekcijske osovine izvan kotlovnice.

1.1. Komora pe?i.

Komora za sagorijevanje je prizmati?nog oblika i u tlocrtu je pravougaonik dimenzija: 6016x14080 mm. Bo?ne i stra?nje stijenke komore za sagorijevanje svih vrsta kotlova zaklonjene su cijevima ispariva?a pre?nika 60x6 mm sa nagibom od 64 mm od ?elika 20. Na prednjem zidu je postavljen zra?e?i pregrija? ?iji je dizajn je opisano u nastavku. Zaslon sa dva svjetla dijeli komoru za sagorijevanje na dvije polupe?i. Dvosvetlosni paravan se sastoji od tri panela i formiran je od cevi pre?nika 60x6 mm (?elik 20). Prvi panel se sastoji od dvadeset i ?est cijevi sa razmakom od 64 mm izme?u cijevi; drugi panel - od dvadeset osam cijevi s razmakom izme?u cijevi od 64 mm; tre?i panel - od dvadeset i devet cijevi, razmak izme?u cijevi je 64 mm. Ulazni i izlazni kolektori dvostrukog svjetlosnog ekrana su izra?eni od cijevi pre?nika 273x32 mm (?elik20). Dvosvjetlosni ekran je oka?en na metalne konstrukcije stropa uz pomo? ?ipki i ima mogu?nost pomicanja uz toplinsko ?irenje. Kako bi se izjedna?io pritisak u polupe?ima, ekran dvostruke visine ima prozore formirane od cijevi.

Bo?ni i zadnji ekrani su strukturno identi?ni za sve tipove kotlova TGM-84. Bo?ni zasloni u donjem dijelu ?ine kosine dna hladnog lijevka sa nagibom od 15 0 prema horizontali. Na strani pe?enja cijevi lo?i?ta su prekrivene slojem ?amotne opeke i slojem kromitne mase. U gornjem i donjem dijelu komore za sagorijevanje, bo?ni i stra?nji zasloni su spojeni na kolektore promjera 219x26 mm, odnosno 219x30 mm. Gornji kolektori zadnjeg stakla izra?eni su od cijevi promjera 219x30 mm, donji su izra?eni od cijevi promjera 219x26 mm. Materijal sito kolektora je ?elik 20. Dovod vode do sito kolektora vr?i se cijevima pre?nika 159x15 mm i 133x13 mm. Mje?avina pare i vode se uklanja cijevima promjera 133x13 mm. Zaslonske cijevi su pri?vr??ene na grede okvira kotla kako bi se sprije?ilo skretanje u pe?. Paneli bo?nih paravana i dvosvetlosni ekran imaju ?etiri nivoa pri?vr??iva?a, paneli zadnjeg ekrana imaju tri nivoa. Ka?enje panela sita za izgaranje vr?i se uz pomo? ?ipki i omogu?ava vertikalno pomicanje cijevi.

Razmak cijevi u panelima izveden je zavarenim ?ipkama pre?nika 12 mm, du?ine 80 mm, materijal je ?elik 3kp.

Kako bi se smanjio utjecaj neravnomjernosti grijanja na cirkulaciju, svi ekrani komore za sagorijevanje su podijeljeni: cijevi sa kolektorima su izra?ene u obliku panela, od kojih je svaka zaseban cirkulacijski krug. U lo?i?tu se nalazi ukupno petnaest panela: zadnji ekran ima ?est panela, dva svetla i svaki bo?ni ekran ima tri panela. Svaki panel stra?njeg stakla sastoji se od trideset pet cijevi ispariva?a, tri cijevi za vodu i tri odvodne cijevi. Svaki bo?ni panel se sastoji od trideset i jedne cijevi ispariva?a.

U gornjem delu komore za sagorevanje nalazi se izbo?ina (u dubinu pe?i) koju ?ine cevi zadnjeg ekrana, ?to doprinosi boljem ispiranju sita dela pregreja?a dimnim gasovima.

1.2. Intradrum ure?aji.

1 - razvodna kutija; 2 - ciklonska kutija; 3 - odvodna kutija; 4 - ciklon; 5 - paleta; 6 - cijev za hitni odvod; 7 - kolektor za fosfatiranje; 8 - kolektor parnog grijanja; 9 - perforirani plafonski lim; 10 - dovodna cijev; 11 - mehurasti list.

Ovaj kotao TGM-84 koristi dvostepenu ?emu isparavanja. Bubanj je ?ist pretinac i prva je faza isparavanja. Bubanj ima unutra?nji pre?nik 1600 mm i izra?en je od ?elika 16GNM. Debljina zida bubnja je 89 mm. Du?ina cilindri?nog dijela bubnja je 16200 mm, ukupna du?ina bubnja je 17990 mm.

Druga faza isparavanja su udaljeni cikloni.

Smjesa pare i vode kroz cijevi koje provode paru ulazi u bubanj kotla - u razvodne kutije ciklona. Cikloni odvajaju paru od vode. Voda iz ciklona se odvodi u tacne, a izdvojena para ulazi ispod ure?aja za pranje.

Pranje parom se vr?i u sloju napojne vode, koji je oslonjen na perforirani lim. Para prolazi kroz rupe na perforiranom listu i mjehuri?e kroz sloj napojne vode, osloba?aju?i se od soli.

Razvodne kutije se nalaze iznad ure?aja za ispiranje i u donjem dijelu imaju rupe za odvod vode.

Prosje?an nivo vode u bubnju je 200 mm ispod geometrijske ose. Na instrumentima koji pokazuju vodu, ovaj nivo se uzima kao nula. Gornji i donji nivo su po 75 m ni?i, odnosno vi?i od prosje?nog nivoa.Da bi se sprije?ilo prekomjerno napajanje kotla, u bubanj je ugra?ena cijev za hitni odvod, koja omogu?ava ispu?tanje vi?ka vode, ali ne vi?e od prosje?nog nivoa.

Za obradu kotlovske vode fosfatima, u donjem dijelu bubnja se postavlja cijev kroz koju se fosfati unose u bubanj.

Na dnu bubnja nalaze se dva kolektora za parno zagrevanje bubnja. U modernim parnim kotlovima koriste se samo za ubrzano hla?enje bubnja kada je kotao zaustavljen. Odr?avanje odnosa izme?u temperature tijela bubnja "gore-dolje" posti?e se re?imskim mjerama.

1.3. Pregrija?.

Povr?ine pregrija?a na svim kotlovima nalaze se u komori za sagorijevanje, horizontalnom dimovodnom i konvekcijskom ?ahtu. Prema prirodi apsorpcije topline, pregrija? se dijeli na dva dijela: radijacijski i konvektivni.

Radijacioni deo obuhvata zidni radijacioni pregreja? (RTS), prvi stepen sita i deo plafonskog pregreja?a koji se nalazi iznad komore za sagorevanje.

Konvektivni dio uklju?uje - dio sita pregrija?a (koji ne prima direktno zra?enje iz pe?i), stropnog pregrija?a i konvektivnog pregrija?a.

Shema pregrija?a je napravljena dvoproto?no sa ponovljenim mije?anjem pare unutar svakog toka i prijenosom pare po ?irini kotla.

?ematski dijagram pregrija?a.

1.3.1. Pregrija? zra?enja.

Na kotlovima serije TGM-84, cijevi zra?e?eg pregrija?a ?tite prednji zid komore za sagorijevanje od oznake od 2000 mm do 24600 mm i sastoje se od ?est panela, od kojih je svaki neovisni krug. Panel cijevi su promjera 42x5 mm, izra?ene od ?elika 12Kh1MF, ugra?ene sa korakom od 46 mm.

U svakom panelu se spu?taju dvadeset i dvije cijevi, ostale se di?u. Svi razdjelnici panela nalaze se izvan grijanog prostora. Gornji kolektori su oka?eni na metalne konstrukcije stropa uz pomo? ?ipki. Pri?vr??ivanje cijevi u panele vr?i se odstojnicima i zavarenim ?ipkama. Paneli zra?e?eg pregrija?a su o?i?eni za ugradnju gorionika i o?i?eni za ?ahtove i ?picere.

1.3.2. Plafonski pregrija?.

Stropni pregrija? se nalazi iznad komore za sagorijevanje, horizontalnog dimovodnog i konvektivnog okna. Na svim kotlovima plafon je napravljen od cijevi promjera 32x4 mm u koli?ini od tri stotine devedeset i ?etiri cijevi postavljene sa korakom od 35 mm. Stropne cijevi se pri?vr??uju na sljede?i na?in: pravokutne trake su zavarene na jednom kraju na cijevi stropnog pregrija?a, a na drugom - na posebne grede, koje se uz pomo? ?ipki vje?aju na metalne konstrukcije stropa. Po du?ini stropnih cijevi nalazi se osam redova pri?vr??iva?a.

1.3.3. Sito pregrija? (SHPP).

Na kotlovima serije TGM-84 ugra?ena su dva tipa vertikalnih ekrana. Sita u obliku slova U sa namotajima razli?itih du?ina i objedinjena sita sa zavojnicama iste du?ine. U gornjem dijelu pe?i iu izlaznom prozoru pe?i postavljena su sita.

Na kotlovima na naftu, sita u obliku slova U postavljaju se u jednom ili dva reda. Kotlovi na plinsko ulje su opremljeni objedinjenim ekranima u dva reda.

Unutar svakog sita u obliku slova U nalazi se ?etrdeset i jedan kotur, koji se ugra?uje sa korakom od 35 mm, u svakom od redova ima osamnaest sita, sa razmakom od 455 mm izme?u ekrana.

Korak izme?u namotaja unutar objedinjenih sita je 40 mm, u svakom od redova postavljeno je trideset sita, svaki sa dvadeset i tri namotaja. Razmak zavojnica u ekranima se vr?i pomo?u ?e?ljeva i stezaljki, u nekim izvedbama - zavarivanjem ?ipki.

Pregrija? ekrana je oka?en na metalne konstrukcije stropa uz pomo? ?ipki zavarenih na u?ima kolektora. U slu?aju kada su kolektori smje?teni jedan iznad drugog, donji kolektor je obje?en na gornji, a potonji je, zauzvrat, oka?en na strop pomo?u ?ipki.

1.3.4. Konvektivni pregrija? (KPP).

Shema konvektivnog pregrija?a (KPP).

Na kotlovima tipa TGM-84, konvektivni pregrija? horizontalnog tipa nalazi se na po?etku konvektivne osovine. Pregrija? je napravljen dvoproto?no i svaki tok se nalazi simetri?no u odnosu na osu kotla.

Ovjes paketa ulaznog stupnja pregrija?a vr?i se na ovjesne cijevi konvektivnog okna.

Izlazni (drugi) stepen se nalazi prvo u konvekcijskom oknu du? gasnih kanala. Zavojnice ove faze su tako?er izra?ene od cijevi promjera 38x6 mm (?elik 12Kh1MF) sa istim koracima. Ulazni razdjelnici pre?nika 219x30 mm, izlazni razdjelnici pre?nika 325x50 mm (?elik 12X1MF).

Monta?a i razmak su sli?ni ulaznoj fazi.

U nekim verzijama kotlova, pregrija?i se razlikuju od gore opisanih u pogledu standardnih veli?ina ulaznog i izlaznog razvodnika i stepenica u paketima zavojnica.

1.4. Ekonomajzer vode

Ekonomajzer vode se nalazi u konvekcijskom oknu, koji je podijeljen na dva dimnjaka. Svaki od tokova ekonomajzera vode nalazi se u odgovaraju?em dimovodu, formiraju?i dva paralelna nezavisna toka.

Prema visini svakog dimovodnog kanala, ekonomajzer vode je podijeljen na ?etiri dijela, izme?u kojih se nalaze otvori visine 665 mm (na nekim kotlovima otvori su visine 655 mm) za popravke.

Ekonomajzer je izra?en od cevi pre?nika 25x3,3mm (?elik 20), a ulazni i izlazni kolektori su pre?nika 219x20mm (?elik 20).

Paketi ekonomajzera vode se sastoje od 110 dvostrukih ?estosmjernih namotaja. Paketi su raspore?eni popre?nim korakom S 1 =80 mm i uzdu?nim korakom S 2 = 35 mm.

Zavojnice ekonomajzera vode se nalaze paralelno sa prednjom stranom kotla, a kolektori su smje?teni izvan dimnjaka na bo?nim stijenkama konvekcijske osovine.

Razmak zavojnica u pakovanjima vr?i se pomo?u pet redova regala, ?iji kovr?avi obrazi pokrivaju zavojnicu s dvije strane.

Gornji dio ekonomajzera vode po?iva na tri grede smje?tene unutar dimnjaka i hla?ene zrakom. Sljede?i dio (drugi du? toka plina) je oka?en na gore navedene rashladne grede pomo?u daljinskih regala. Monta?a i ovjes donja dva dijela ekonomajzera vode je identi?na kao i prva dva.

Rashladne grede su izra?ene od valjanih proizvoda i oblo?ene toplotno za?titnim betonom. Odozgo je beton oblo?en metalnim limom koji ?titi grede od udarca.

Zavojnice, koje su prve u smjeru kretanja dimnih plinova, imaju metalne obloge od ?elika3 za za?titu od habanja sa?mom.

Ulazni i izlazni kolektori ekonomajzera vode imaju 4 pomi?na nosa?a za kompenzaciju kretanja temperature.

Kretanje medija u ekonomajzeru vode je protivstrujno.

1.5. Regenerativni grija? zraka.

Za grijanje zraka, kotlovska jedinica ima dva regenerativna rotiraju?a grija?a zraka RRV-54.

RAH dizajn: standardni, bez okvira, grija? zraka je ugra?en na posebno armirano betonsko postolje okvirnog tipa, a sve pomo?ne jedinice su montirane na sam grija? zraka.

Te?ina rotora se prenosi preko potisnog sfernog le?aja postavljenog u donjem osloncu, na nose?u gredu, u ?etiri oslonca na temelju.

Grija? zraka je rotor koji se okre?e na vertikalnoj osovini pre?nika 5400 mm i visine 2250 mm zatvoren unutar fiksnog ku?i?ta. Vertikalne pregrade dijele rotor na 24 sektora. Svaki sektor je podijeljen odstojni?kim pregradama u 3 odjeljka, u koje se stavljaju paketi grija?ih ?eli?nih limova. Grejne plo?e, sakupljene u pakete, slo?ene su u dva nivoa po visini rotora. Gornji sloj je prvi u protoku gasova, to je "vru?i deo" rotora, donji je "hladni deo".

"Vru?i dio" visine 1200 mm izra?en je od razvodnih valovitih limova debljine 0,7 mm. Ukupna povr?ina "vru?eg dijela" dva ure?aja je 17896 m2. "Hladni dio" visine 600 mm izra?en je od razvodnih valovitih limova debljine 1,3 mm. Ukupna ogrjevna povr?ina "hladnog dijela" grijanja je 7733 m2.

Praznine izme?u odstojnika rotora i paketa za pakovanje popunjavaju se posebnim listovima dodatnog pakovanja.

Plinovi i zrak ulaze u rotor i odvode se iz njega kroz kanale oslonjene na poseban okvir i spojene na mlaznice donjih poklopaca grija?a zraka. Poklopci zajedno sa ku?i?tem ?ine tijelo grija?a zraka.

Tijelo s donjim poklopcem oslanja se na nosa?e postavljene na temelj i nose?u gredu donjeg nosa?a. Vertikalna obloga se sastoji od 8 sekcija, od kojih su 4 nosive.

Rotaciju rotora vr?i elektromotor sa mjenja?em kroz zup?anik fenjera. Brzina rotacije - 2 o/min.

Paketi rotora naizmjeni?no prolaze kroz plinski put, zagrijavaju?i se od dimnih plinova, a zra?ni put odaju?i akumuliranu toplinu protoku zraka. U svakom trenutku, 13 sektora od 24 uklju?eno je u gasni put, a 9 sektora - u vazdu?ni put, a 2 sektora su pokrivena zaptivnim plo?ama i onemogu?ena iz rada.

Za spre?avanje usisavanja vazduha (?vrsto razdvajanje protoka gasa i vazduha) postoje radijalne, periferne i centralne brtve. Radijalne brtve se sastoje od horizontalnih ?eli?nih traka pri?vr??enih na radijalne pregrade rotora - radijalno pomi?ne plo?e. Svaka plo?a je pri?vr??ena na gornji i donji poklopac sa tri vijka za pode?avanje. Zazori u brtvama se pode?avaju podizanjem i spu?tanjem plo?a.

Periferne zaptivke se sastoje od prirubnica rotora, koje se okre?u tokom ugradnje, i pokretnih jastu?i?a od livenog gvo??a. Jastu?i?i zajedno sa vodilicama su pri?vr??eni na gornji i donji poklopac ku?i?ta RAH. Jastu?i?i se pode?avaju posebnim vijcima za pode?avanje.

Unutarnje zaptivke vratila sli?ne su perifernim zaptivkama. Vanjske zaptivke vratila su tipa kutije za punjenje.

?ista povr?ina za prolaz gasova: a) u "hladnom dijelu" - 7,72 m2.

b) u "toplom dijelu" - 19,4 m2.

?ista povr?ina za prolaz vazduha: a) u "vru?em delu" - 13,4 m2.

b) u "hladnom dijelu" - 12,2 m2.

1.6. ?i??enje grejnih povr?ina.

?i??enje sa sa?mom koristi se za ?i??enje grija?ih povr?ina i spusta.

U metodi pjeskarenja za ?i??enje grija?ih povr?ina koristi se sa?ma od lijevanog ?eljeza zaobljenog oblika veli?ine 3-5 mm.

Za normalan rad kruga za ?i??enje sa?me, u spremniku bi trebalo biti oko 500 kg sa?me.

Kada je ejektor zraka uklju?en, stvara se potrebna brzina zraka za podizanje sa?me kroz pneumatsku cijev do vrha konvekcijske osovine u zamku za sa?mu. Iz hvata?a sa?me, izduvni zrak se ispu?ta u atmosferu, a sa?ma struji kroz konusni bljesak, me?ulijevka sa ?i?anom mre?om i kroz separator sa?me gravitacijom u ?ljebove za sa?mu.

U ?ljebovima se brzina protoka sa?me usporava uz pomo? nagnutih polica, nakon ?ega sa?ma pada na sferne posipa?e.

Nakon prolaska kroz povr?ine koje se ?iste, istro?ena sa?ma se skuplja u rezervoar, na ?ijem se izlazu postavlja separator vazduha. Separator se koristi za odvajanje pepela iz struje sa?me i odr?avanje rezervoara ?istim uz pomo? vazduha koji ulazi u dimnjak kroz separator.

?estice pepela, pokupljene zrakom, vra?aju se kroz cijev u zonu aktivnog kretanja dimnih plinova i odnose ih izvan konvektivnog okna. Sa?ma o?i??ena od pepela prolazi kroz bljeskalicu separatora i kroz ?i?anu mre?u bunkera. Iz rezervoara se sa?ma ponovo dovodi u pneumatsku transportnu cijev.

Za ?i??enje konvektivne osovine ugra?eno je 5 krugova sa 10 ?ljebova.

Koli?ina sa?me koja prolazi kroz mlaz cijevi za ?i??enje raste s pove?anjem po?etnog stupnja kontaminacije zraka. Stoga, u toku rada instalacije treba te?iti smanjenju intervala izme?u ?i??enja, ?to omogu?ava relativno malim delovima sa?me da odr?i povr?inu ?istom, a samim tim i da tokom rada jedinica za ?itavo preduze?e ima minimalne vrijednosti koeficijenata zaga?enja.

Za stvaranje vakuuma u ejektoru koristi se zrak iz jedinice za ubrizgavanje s pritiskom od 0,8-1,0 atm i temperaturom od 30-60 ° C.

Prora?un kotla.

2.1. Sastav goriva.

2.2. Prora?un zapremina i entalpija vazduha i produkata sagorevanja.

Prora?uni zapremina vazduha i produkata sagorevanja prikazani su u tabeli 1.

Izra?un entalpije:

Entalpija teoretski potrebne koli?ine zraka izra?unava se po formuli

gdje je entalpija 1 m 3 zraka, kJ / kg.

Ova entalpija se tako?e mo?e na?i u tabeli XVI.

Entalpija teorijske zapremine produkata sagorevanja izra?unava se po formuli

gdje su entalpije 1 m 3 troatomskih plinova, teoretski volumen du?ika, teoretski volumen vodene pare.

Ovu entalpiju nalazimo za cijeli temperaturni raspon i dobijene vrijednosti unosimo u tabelu 2.

Entalpija vi?ka zraka izra?unava se po formuli

gdje je koeficijent vi?ka zraka, a nalazi se u tabelama XVII i XX

Entalpija produkata sagorevanja pri a > 1 izra?unava se po formuli

Ovu entalpiju nalazimo za cijeli temperaturni raspon i dobijene vrijednosti unosimo u tabelu 2.

2.3. Procijenjeni bilans topline i potro?nja goriva.

2.3.1. Prora?un toplinskih gubitaka.

Ukupna koli?ina topline koja se isporu?uje kotlovskoj jedinici naziva se raspolo?iva toplina i ozna?ava. Toplota koja izlazi iz kotlovske jedinice je zbir korisnih toplinskih i toplinskih gubitaka povezanih s tehnolo?kim procesom proizvodnje pare ili tople vode. Dakle, bilans toplote kotla ima oblik: \u003d Q 1 + Q 2 + Q 3 + Q 4 + Q 5 + Q 6,

gdje - raspolo?iva toplina, kJ / m 3.

Q 1 - korisna toplota sadr?ana u pari, kJ / kg.

Q 2 - gubitak toplote sa izlaznim gasovima, kJ / kg.

Q 3 - gubitak toplote od hemijskog nepotpunog sagorevanja, kJ / kg.

Q 4 - gubitak toplote usled mehani?ke nepotpunosti sagorevanja, kJ/kg.

Q 5 - gubitak topline od vanjskog hla?enja, kJ/kg.

Q 6 - gubitak topline od fizi?ke topline sadr?ane u uklonjenoj ?ljaci, plus gubici za rashladne plo?e i grede koji nisu uklju?eni u cirkulacijski krug kotla, kJ/kg.

Toplotni bilans kotla sastavlja se u odnosu na uspostavljeni toplotni re?im, a toplotni gubici se izra?avaju u procentima raspolo?ive toplote:

Prora?un toplinskih gubitaka dat je u tabeli 3.

Napomene u tabeli 3:

H ux - entalpija dimnih gasova, odre?ena prema tabeli 2.

H hla?enje - povr?ina za prijem greda i panela, m 2 ;

Q do - korisna snaga parnog kotla.

2.3.2. Prora?un efikasnosti i potro?nje goriva.

Efikasnost parnog kotla je omjer korisne topline i raspolo?ive topline. Ne ?alje se sva korisna toplina koju proizvodi jedinica potro?a?u. Ako je efikasnost odre?ena proizvedenom toplinom, naziva se bruto, ako je odre?ena oslobo?enom toplinom, ona je neto.

Prora?un efikasnosti i potro?nje goriva dat je u tabeli 3.

Tabela 1.

Izra?unata vrijednost	Oznaka	Dimenzija	Obra?un ili opravdanje
Teorijska koli?ina neophodno za kompletan sagorevanje goriva.			0,0476(0,50+0,50++1,50+(1+4/4)98,2+ +(2+6/4)0,4+(3+8/4)0,1+ +(4+10/4)0,1+(5+12/4)0,0+(6+14/4)0,0)0,005-0)
Teorijski zapremina azota			0,79 9,725+0,01 1
triatomski			98,2+20,4+30,1+4 0,1+50,0+6*0,0)
Teorijski zapreminu vode			0,01(0+0+298,2+30,0,4+30,1+50,1+60,0+70++0,1240)+0,0161
Zapremina vode			2,14+0,0161(1,05-
Zapremina dimovoda			2.148+(1.05-1) 9.47
Zapreminski udjeli triatomskog	r RO 2 , r H 2 O
Gustina suvog gasa na br.
Masa produkata sagorevanja			G G \u003d 0,7684 + (0/1000) + 1.306 1.05 9.47

Tabela 2.

Povr?ina grijanja	Temperatura nakon zagrijavanja povr?ine, 0 S	H 0 B, kJ / m 3	H 0 G, kJ / m 3	H B g, kJ/m 3
Vrh komore za sagorevanje a T = 1,05 + 0,07 = 1,12
Oklopljeni pregrija?, a mne = 1,12 + 0 = 1,12
konvektivni pregrija?, a kpe = 1,12 + 0,03 = 1,15
Ekonomajzer vode a EC = 1,15+0,02=1,17
Grija? zraka a VP = 1,17 + 0,15 + 0,15 = 1,47

Tabela 3

Izra?unata vrijednost	Oznaka	Dimenzija		Obra?un ili opravdanje	Rezultat

Entalpija teorijske zapremine hladnog vazduha na temperaturi od 30 0 C				I 0 =1,32145 30 9,47
Entalpija dimnih gasova			Prihva?a se na temperaturi od 150 0 C	Prihvatamo prema tabeli 2
Gubitak toplote usled mehani?kog nepotpunog sagorevanja				Prilikom sagorevanja gasa nema gubitaka od mehani?ke nepotpunosti sagorevanja
Raspolo?iva toplota po 1 kg. Fuel by
Gubitak topline s dimnim plinovima				q 2 \u003d [(2902,71-1,47 * 375,42) *
Gubitak topline od vanjskog hla?enja				Odre?ujemo iz Sl. 5.1.
Gubitak toplote usled hemijskog nepotpunog sagorevanja				Odredite prema tabeli XX
Bruto efikasnost			h br \u003d 100 - (q 2 + q 3 + q 4 + q 5)	h br \u003d 100 - (6,6 + 0,07 + 0 + 0,4)
Potro?nja goriva po (5-06) i (5-19)				U pg = (/) 100
Procijenjena potro?nja goriva prema (4-01)				B p \u003d 9,14 * (1-0 / 100)

2.4. Toplotni prora?un komore za sagorevanje.

2.4.1 Odre?ivanje geometrijskih karakteristika pe?i.

Prilikom projektovanja i rada kotlovskih postrojenja naj?e??e se vr?i verifikacioni prora?un pe?nih ure?aja. Prilikom provjere prora?una pe?i prema crte?ima potrebno je odrediti: zapreminu komore za sagorijevanje, stepen njene za?tite, povr?inu zidova i povr?inu zra?enja. prijemne grejne povr?ine, kao i strukturne karakteristike sito cevi (pre?nik cevi, rastojanje izme?u osovina cevi).

Prora?un geometrijskih karakteristika dat je u tabelama 4 i 5.

Tabela 4

Izra?unata vrijednost	Oznaka	Dimenzija	Obra?un ili opravdanje	Rezultat
podru?je prednjeg zida			19,314, 2-4(3,14* *1 2 /4)
Podru?je bo?nog zida			6,13625,7-1,93,1- (0,51,41,7+0,51,41,2)-2(3,14*1 2 /4)
Podru?je stra?njeg zida			2(0,57,042,1)+
Dvostruko osvetljenje ekrana			2(6,13620,8-(0,51,4 1,7+0,51,41,2)-
Izlazni prostor pe?i
Povr?ina koju zauzimaju gorionici
?irina lo?i?ta			prema projektnim podacima
Aktivna zapremina komore za sagorevanje

Tabela 5

Naziv povr?ine					prema nomogramu-
prednji zid
bo?nim zidovima
dvostruki svetlosni ekran
zadnji zid
plinski prozor

Povr?ina ekraniziranih zidova (bez plamenika)

2.4.2. Prora?un pe?i.

Tabela 6

Izra?unata vrijednost	Oznaka	Dimenzija	Formula	Obra?un ili opravdanje	Rezultat
Temperatura proizvoda sagorevanja na izlazu iz pe?i			Prema dizajnu kotla.	Preliminarno prihva?eno u zavisnosti od sagorenog goriva
Entalpija produkata sagorevanja				Prihva?eno prema tabeli. 2.
Korisno osloba?anje toplote u pe?i prema (6-28)				35590 (100-0,07-0)/(100-0)
Stepen skrininga prema (6-29)			H greda / ? st
Koeficijent one?i??enja sita za sagorevanje			Prihva?eno prema tabeli 6.3	zavisno od sagorenog goriva
Koeficijent toplotne efikasnosti sita prema (6-31)
Efektivna debljina emitovanog sloja prema
Koeficijent slabljenja zraka troatomskim gasovima prema (6-13)

Koeficijent slabljenja zraka ?esticama ?a?i prema (6-14)		1,2/(1+1,12 2) (2,99) 0,4 (1,6 920/1000-0,5)
Koeficijent koji karakterizira udio zapremine pe?i ispunjene svjetle?im dijelom baklje	Prihva?eno na strani 38	Ovisno o specifi?nom optere?enju zapremine pe?i:
Koeficijent apsorpcije medijuma za sagorevanje prema (6-17)		1.175 +0.1 0.894
Kriterijum apsorpcionog kapaciteta (Bouguerov kriterij) prema (6-12)		1.264 0,1 5.08
Efektivna vrijednost Bouguerovog kriterija za		1,6ln((1,4 0,642 2 +0,642 +2)/ (1.4 0.642 2 -0.642 +2))
Parametar balastiranja dimnih gasova prema		11,11*(1+0)/(7,49+1,0)
Potro?nja goriva dovedena u gorionik nivoa

Nivo osa gorionika u nivou (6-10)		(2 2,28 5,2+2 2,28 9,2)/(2 2,28 2)
Relativni nivo lokacije gorionika prema (6-11)	x G \u003d h G / H T
Koeficijent (za uljno-plinske pe?i sa zidnim gorionicima)		Prihvatamo na strani 40
Parametar prema (6-26a)		0,40(1-0,4?0,371)
Koeficijent zadr?avanja topline prema
Teorijska (adijabatska) temperatura sagorevanja		Uzima se jednako 2000 0 S
Prosje?ni ukupni toplinski kapacitet produkata sagorijevanja prema strani 41

Temperatura na izlazu iz pe?i je pravilno odabrana i gre?ka je bila (920-911,85) * 100% / 920 = 0,885%

2.5. Prora?un kotlovskih pregrija?a.

Konvektivne grija?e povr?ine parnih kotlova igraju va?nu ulogu u procesu dobivanja pare, kao i kori?tenje topline produkata izgaranja koji izlaze iz komore za sagorijevanje. Efikasnost konvektivnih grija?ih povr?ina ovisi o intenzitetu prijenosa topline produkta sagorijevanja na paru.

Proizvodi sagorijevanja prenose toplinu na vanjsku povr?inu cijevi konvekcijom i zra?enjem. Toplota se prenosi kroz zid cijevi toplinskim vo?enjem, a s unutra?nje povr?ine na paru konvekcijom.

Shema kretanja pare kroz pregrija?e kotla je sljede?a:

Zidni pregreja? koji se nalazi na prednjem zidu komore za sagorevanje i zauzima celu povr?inu prednjeg zida.

Stropni pregrija? koji se nalazi na stropu, prolazi kroz komoru za sagorijevanje, sito pregrija?e i vrh konvekcijske osovine.

Prvi red sita pregreja?a sme?tenih u rotacionoj komori.

Drugi red sita pregrija?a koji se nalazi u rotacijskoj komori nakon prvog reda.

U konvektivnom oknu kotla ugra?en je konvektivni pregrija? sa serijski mje?ovitom strujom i injekcioni pregrija? ugra?en u zarez.

Nakon kontrolne ta?ke, para ulazi u kolektor pare i izlazi iz kotlovske jedinice.

Geometrijske karakteristike pregrija?a

Tabela 7

2.5.1. Prora?un zidnog pregrija?a.

Zidni FS nalazi se u pe?i, pri njegovom prora?unu ?emo odrediti apsorpciju toplote kao deo toplote koju daju produkti sagorevanja povr?ine FS u odnosu na ostale povr?ine pe?i.

Prora?un NPP prikazan je u tabeli br. 8

2.5.2. Prora?un plafonskog pregrija?a.

Uzimaju?i u obzir ?injenicu da se FFS nalazi i u komori za sagorevanje i u konvektivnom delu, ali je percipirana toplota u konvektivnom delu posle FFS i ispod FFS veoma mala u odnosu na opa?enu toplotu FFS u pe?i (oko 10% i 30% respektivno (iz tehni?kog uputstva za kotao TGM-84 Prora?un PPP je izvr?en u tabeli br.9.

2.5.3. Prora?un sito pregrija?a.

Prora?un MHE je izveden u tabeli br.10.

2.5.4. Prora?un konvektivnog pregrija?a.

Obra?un kontrolnog punkta vr?i se u tabeli br. 11.

Tabela 8

Izra?unata vrijednost	Oznaka	Dimenzija	Formula	Obra?un ili opravdanje	Rezultat
Povr?ina grijanja			Iz tabele 4.	Iz tabele 4.
Povr?ina za prijem zraka zidnog PCB-a			Iz tabele 5.	Iz tabele 5.
Toplota koju opa?a NPP				0,74?(35760/1098,08)?268,21
Pove?anje entalpije pare u NPP				6416,54?8,88/116,67
Entalpija pare prije NPP				Entalpija suve zasi?ene pare pri pritisku od 155 atm (15,5 MPa)
Entalpija pare ispred plafonskog pregrija?a			I" ppp \u003d I" + DI npp
Temperatura pare ispred plafonskog pregreja?a			Iz tablica termodinami?kih svojstava vode i pregrijane pare	Temperatura pregrijane pare pri pritisku od 155 ata i entalpiji od 3085,88 kJ/kg (15,5 MPa)

Pretpostavlja se da je temperatura nakon NPP jednaka temperaturi produkata sagorevanja na izlazu iz pe?i = 911,85 0 C.

Tabela 9

Izra?unata vrijednost	Oznaka	Dimenzija	Formula	Obra?un ili opravdanje	Rezultat
Grejna povr?ina 1. dela JPP
Povr?ina za prijem zra?enja PPP-1			H l ppp \u003d F ? x
Toplota koju opa?a PPP-1				0,74(35760/1098,08)?50,61
Pove?anje entalpije pare u PPP-1				1224,275?9,14/116,67
Entalpija pare nakon PPP-1			I`` ppp -2 =I`` ppp +DI npp
Pove?anje entalpije pare u SPP pod SPP				Oko 30% DI vpp
Pove?anje entalpije pare u PPP po BPP			Prihva?eno preliminarno prema standardnim metodama za prora?un kotla TGM-84	Oko 10% DI vpp
Entalpija pare ispred MHE			I`` ppp -2 +DI ppp -2 +DI ppp-3	3178,03+27,64+9,21
Temperatura pare ispred pregrija?a sita			Iz tablica termodinami?kih svojstava vode i pregrijane pare	Temperatura pregrijane pare pri pritisku od 155 ata i entalpiji od 3239,84 kJ/kg (15,5 MPa)

Tabela 10.

Izra?unata vrijednost	Oznaka	Dimenzija	Formula	Obra?un ili opravdanje	Rezultat
Povr?ina grijanja			?d ?l?z 1 ?z 2	3,14?0,033?3?30?46
?isti prostor za prolaz produkata sagorevanja prema (7-31)				3,76?14,2-30?3?0,033
Temperatura produkata izgaranja nakon mHE				Preliminarna procjena kona?ne temperature
Entalpija produkata sagorevanja ispred MHE			Prihva?eno prema tabeli. 2:
Entalpija produkata sagorevanja nakon mHE			Prihva?eno prema tabeli. 2
Entalpija zraka usisanog u konvektivnu povr?inu, pri t in = 30 0 S			Prihva?eno prema tabeli. 3
				0,996(17714,56-16873,59+0)

Koeficijent prijenosa topline	W / (m 2 x K)	Odre?eno nomogramom 7
Korekcija za broj cijevi du? produkata sagorijevanja prema (7-42)			Prilikom popre?nog pranja linijskih snopova
Korekcija poravnanja zraka		Odre?eno nomogramom 7	Prilikom popre?nog pranja linijskih snopova
		Odre?eno nomogramom 7	Prilikom popre?nog pranja linijskih snopova
Koeficijent prijenosa topline konvekcijom od p/s do povr?ine grijanja (formula u nomogramu 7)	W / (m 2 x K)		75?1,0?0,75?1,01
Ukupna opti?ka debljina za (7-66)		(k g r p + k zl m)ps	(1,202?0,2831 +0) 0,1?0,628
Debljina zra?e?eg sloja za povr?ine ekrana prema

Koeficijent prijenosa topline	W / (m 2 x K)	Odre?ujemo po nomogramu -

vrhovi u oblasti koju-

ulazni prozor lo?i?ta

Koeficijent		Odre?ujemo po nomogramu -
Koeficijent prijenosa topline za protok bez pra?ine	W / (m 2 x K)
	Koeficijent distribucije upijanje toplote prema visini pe?i Vidi tabelu 8-4
Toplina koju grija?a povr?ina prima zra?enjem iz pe?i, pored izlaza do prozora lo?i?ta
Preliminarna entalpija pare na izlazu iz MHE prema (7-02) i (7-03)
Preliminarna temperatura pare na izlazu iz MHE			Temperatura pregrijane pare pod pritiskom 150 ata
Faktor iskori?tenja			Biramo prema sl. 7-13
	W / (m 2 x K)

Koeficijent toplotne efikasnosti sita			Odredite iz tabele 7-5
Koeficijent prijenosa topline prema (7-15v)	W / (m 2 x K)


Stvarna temperatura produkata izgaranja nakon mHE			Po?to se Q b i Q t razlikuju za (837,61 -780,62)*100% / 837,61 prora?un povr?ine nije preciziran
Protok pregrija?a na strani 80		0,4=0,4(0,05…0,07)D
Prosje?na entalpija pare na putu			0,5(3285,78+3085,88)
Entalpija vode koja se koristi za ubrizgavanje pare		Iz tablica termodinami?kih svojstava vode i pregrijane pare na temperaturi od 230 0 C

Tabela 11

Izra?unata vrijednost	Oznaka	Dimenzija	Formula	Obra?un ili opravdanje	Rezultat
Povr?ina grijanja				3,14?0,036?6,3?32?74
?isti prostor za prolaz produkata sagorevanja du?
Temperatura produkata sagorevanja nakon konvektivnog BP			Unaprijed prihva?ene 2 vrijednosti	Prema dizajnu kotla
Entalpija produkata sagorevanja ispred menja?a			Prihva?eno prema tabeli. 2:
Entalpija produkata sagorevanja nakon CPR			Prihva?eno prema tabeli. 2
Toplota koju daju proizvodi sagorevanja				0,996(17257,06-12399+0,03?373,51) 0,996(17257,06-16317+0,03?373,51)
Prosje?na brzina produkata izgaranja
Koeficijent prijenosa topline		W / (m 2 x K)	Odre?eno nomogramom 8	Prilikom popre?nog pranja linijskih snopova
Korekcija za broj cijevi du? produkata izgaranja			Odre?eno nomogramom 8	Prilikom popre?nog pranja linijskih snopova
Korekcija poravnanja zraka			Odre?eno nomogramom 8	Prilikom popre?nog pranja linijskih snopova
Koeficijent koji uzima u obzir utjecaj promjena fizi?kih parametara protoka			Odre?eno nomogramom 8	Prilikom popre?nog pranja linijskih snopova
Koeficijent prijenosa topline konvekcijom od p/s do povr?ine grijanja		W / (m 2 x K)		75?1?1,02?1,04 82?1?1,02?1,04
Temperatura prljavog zida prema (7-70)
Faktor iskori?tenja			Prihvatamo uputstva za	Za grede koje se te?ko peru
Ukupni koeficijent prolaza toplote za		W / (m 2 x K)		0,85? (77,73+0) 0,85? (86,13+0)
Koeficijent toplotne efikasnosti			Odre?ujemo prema tabeli. 7-5
Koeficijent prijenosa topline prema		W / (m 2 x K)
Preliminarna entalpija pare na izlazu iz mjenja?a prema (7-02) i (7-03)
Preliminarna temperatura pare nakon CPR-a			Iz tablica termodinami?kih svojstava pregrijane pare	Temperatura pregrijane pare pod pritiskom 140 ata
Temperaturna razlika prema (7-74)
Koli?ina topline koju percipira grija?a povr?ina prema (7-01)				50,11 ?1686,38?211,38/(9,14?10 3) 55,73?1686,38?421,56/(9,14 ?10 3)
Stvarna percipirana toplina na kontrolnoj ta?ki			Prihvatamo prema rasporedu 1
Stvarna temperatura proizvoda sagorevanja posle menja?a			Prihvatamo prema rasporedu 1	Grafikon je zasnovan na vrijednostima Qb i Qt za dvije temperature.
Pove?anje entalpije pare u mjenja?u				3070?9,14 /116,67
Entalpija pare nakon CPR			I`` mjenja? + DI mjenja?
Temperatura pare nakon mjenja?a			Iz tablica termodinami?kih svojstava vode i pregrijane pare	Temperatura pregrijane pare pri pritisku od 140 atm i entalpiji od 3465,67 kJ/kg

Rezultati prora?una:

Q p p = 35590 kJ / kg - dostupna toplina.

Q l \u003d f (Q m - I? T) = 0,996 (35565,08 - 17714,56) = 17779,118 kJ / kg.

Q k \u003d 2011,55 kJ / kg - toplinska apsorpcija mHE.

Qpe \u003d 3070 kJ / kg - apsorpcija topline kontrolne to?ke.

Apsorpcija toplote NPP i PPP se uzima u obzir u Q l, po?to se NPP i PPP nalaze u kotlovskoj pe?i. To jest, Q NPP i Q PPP su uklju?eni u Q l.

2.6 Zaklju?ak

Napravio sam verifikacioni prora?un kotlovske jedinice TGM-84.

U verifikacionom toplotnom prora?unu, prema usvojenom projektu i dimenzijama kotla za dato optere?enje i vrstu goriva, odredio sam temperature vode, pare, vazduha i gasova na granicama izme?u pojedinih grejnih povr?ina, efikasnost, potro?nju goriva, protok i brzina pare, vazduha i dimnih gasova.

Verifikacioni prora?un se vr?i da bi se procenila efikasnost i pouzdanost kotla pri radu na odre?eno gorivo, identifikovale neophodne rekonstruktivne mere, odabrala pomo?na oprema i dobili sirovine za prora?une: aerodinami?ka, hidrauli?na, temperatura metala, ?vrsto?a cevi, habanje pepela intenzitet o sa cijevi, korozija itd.

3. Spisak kori??ene literature

Lipov Yu.M. Toplotni prora?un parnog kotla. -Izhevsk: Istra?iva?ki centar "Regularna i haoti?na dinamika", 2001
Toplotni prora?un kotlova (Normativna metoda). - Sankt Peterburg: NPO CKTI, 1998
Tehni?ki uslovi i uputstvo za upotrebu parnog kotla TGM-84.

Skinuti: Nemate pristup preuzimanju datoteka sa na?eg servera.

Opis parnog kotla TGM-151-B

Lab #1

na kursu "Kotlovske instalacije"

Zavr?io: Matyushina E.

Pokachalova Yu.

Titova E.

Grupa: TE-10-1

Provjerio: Yu. V. Shatskikh

Lipeck 2013

1. Svrha rada……………………………………………………………………………………………….3

2. Kratak opis kotla TGM-151-B………………………………………………………..….3

3. Pomo?na oprema kotla……………………………………………………………….4

4. Karakteristike opreme…………………………………………………………………………7

4.1 Specifikacija……………………………………………………………….7

4.2 Opis dizajna…………………………………………………………….7

4.2.1 Komora za sagorijevanje……………………….…..………………………….….7

4.2.2 Pregrija?…………………………………………………………….8

4.2.3 Ure?aj za kontrolu temperature pregrijane pare…………………………………………………………………………………….…….11

4.2.4 Ekonomajzer vode………………………………………………………………...11

4.2.5 Grija? zraka……………………………………………………………..…12

4.2.6 Ure?aji za prisilno ga?enje…………………………………………………..…12

4.2.7 Sigurnosni ventili……………………………………………………………13

4.2.8 Plamenici……………………………………………………..13

4.2.9 Bubanj i ure?aji za odvajanje…………………………………..14

4.2.10 Okvir kotla………………………………………………………………16

4.2.11. Obloga kotla……….…....…………………………………………….…….….16

5. Sigurnosne mjere pri radu…………………………………………….16

Bibliografski spisak………………………………………………………………..17

1. Svrha rada

Termotehni?ka ispitivanja kotlovskih postrojenja provode se radi utvr?ivanja energetskih karakteristika koje odre?uju njihov rad u zavisnosti od optere?enja i vrste goriva, radi utvr?ivanja njihovih radnih karakteristika i nedostataka u dizajnu. Za usa?ivanje prakti?nih vje?tina kod studenata, ovaj rad se preporu?uje da se izvodi u proizvodnim uslovima na postoje?im termoelektranama.

Svrha rada je upoznavanje studenata sa organizacijom i metodologijom za izvo?enje balansnih ispitivanja kotla, odre?ivanje broja i izbor mernih ta?aka za parametre kotla, sa zahtevima za ugradnju instrumentacije, sa metodologijom obrade. rezultate testa.

Kratak opis kotla TGM-151-B

1. Mati?ni broj 10406

2 Proizvo?a? Taganrog kotlarnica

Fabrika "Krasny Kotelshchik"

3. Kapacitet pare 220 t/h

4. Pritisak pare u bubnju 115 kg/cm 2

5. Nazivni pritisak pregrijane pare 100 kg/cm2

6. Temperatura pregrijane pare 540 °S

7. Temperatura napojne vode 215 °S

8. Temperatura toplog vazduha 340 °C

9. Temperatura vode na izlazu iz ekonomajzera 320 °S

10. Temperatura dimnih plinova 180 °S

11. Glavno gorivo Koksni gas i prirodni gas

12 Rezervno lo? ulje

Kotlovska pomo?na oprema.

1. Tip dimovoda: D-20x2

Produktivnost 245 hiljada m3/h

Vakuum dimovoda - 408 kgfs/m2

Snaga i tip elektromotora br. 21 500 kW A13-52-8

№22 500 kW A4-450-8

2. Tip ventilatora: VDN -18-11

Produktivnost - 170 hiljada m / h

Pritisak - 390 kgf/m2

Snaga i tip elektromotora br. 21 200 kW AO-113-6

№22 165 kW GAMT 6-127-6

3. Tip gorionika: Turbulentan

Broj gorionika (zemni plin) - 4

Broj gorionika (gas koksne pe?i) 4

Minimalni pritisak vazduha - 50mm w.st

Potro?nja vazduha kroz gorionik - 21000 nm / h

Temperatura vazduha ispred gorionika - 340 C

Potro?nja prirodnog plina kroz gorionik - 2200 nm / sat

Potro?nja koksnog plina kroz gorionik - 25000 nm/sat

Slika 1. Kotao na plin TGM-151-B za 220 t/h, 100 kgf/cm^2 (uzdu?ni i popre?ni presjeci): 1 – bubanj, 2 – ciklon za daljinsko odvajanje, 3 – komora za sagorijevanje, 4 – gorionik za gorivo , 5 - sito, 6 - konvektivni dio pregrija?a, 7 - ekonomajzer, 8 - regenerativni grija? zraka, 9 - sa?marica (ciklon) postrojenja za pjeskarenje, 10 - bunker postrojenja za pjeskarenje, 11 - kanal koji odvodi dimni gasovi od ekonomajzera do greja?a vazduha, 12 - kutija za gas do dimovoda, 13 - kutija za hladni vazduh.

Slika 2. Op?a shema kotla TGM-151-B: 1 - bubanj, 2 - ciklon za daljinsko odvajanje, 3 - gorionik, 4 - sitaste cijevi, 5 - donje cijevi, 6 - plafonski pregrija?, 7 - pregrija? sita, 8 - konvektivni panel pregrija?, 9 - 1. stupanj konvektivnog pregrija?a, 10 - 2. stupanj konvektivnog pregrija?a, 11 - pregrija? 1. ubrizgavanja,

12 - 2. raspr?iva? za ubrizgavanje, 13 - paketi ekonomajzera vode, 14 - regenerativni rotacioni grija? zraka.

4. Karakteristike opreme

4.1 Tehni?ki podaci

Kotao TGM-151/B je gas-ulje, vertikalno-vodocevni, jednobubanj, sa prirodnom cirkulacijom i trostepenim isparavanjem. Kotao je proizvela Taganrogska kotlovnica "Krasny Kotelshchik".

Kotlovska jedinica ima raspored u obliku slova U i sastoji se od komore za sagorevanje, rotacione komore i konvektivnog vratila prema dole.

U gornjem dijelu pe?i (na izlazu) u rotacionoj komori nalazi se ekranski dio pregrija?a, u donjem dijelu se nalazi konvektivni dio pregrija?a i ekonomajzer. Iza konvektivnog dimovodnog kanala ugra?ena su dva regenerativna rotiraju?a grija?a zraka (RVV).

Pokazatelji u?inka, parametri:

4.2 Opis dizajna

4.2.1 Komora za sagorevanje

Komora za sagorevanje ima prizmati?ni oblik. Zapremina komore za sagorevanje je 780 m 3 .

Zidovi komore za sagorevanje su oklopljeni cevima ? 60x5 od ?elika 20. Plafon lo?i?ta je oklopljen cevima od plafonskog pregreja?a (? 32x3,5).

Prednji ekran se sastoji od 4 panela - 38 cijevi u vanjskim panelima i 32 cijevi u sredini. Bo?ni ekrani imaju tri panela - svaki sa 30 cijevi. Stra?nji ekran ima 4 panela: dva vanjska panela se sastoje od 38 cijevi, a srednji - od 32 cijevi.

U cilju pobolj?anja ispiranja dimnih gasova sita i za?tite komora zadnjeg sita od zra?enja, cijevi zadnjeg sita u gornjem dijelu formiraju izbo?inu u pe? sa projekcijom od 2000 mm (du? ose cijevi) . Trideset i ?etiri cijevi ne sudjeluju u formiranju prevjesa, ve? su nosa?i (po 9 cijevi u vanjskim plo?ama i 8 u sredini).

Sistem sita, osim zadnjeg stakla, ka?e se na gornje komore pomo?u veza za metalne konstrukcije plafona. Stra?nji paneli su oka?eni sa 12 grijanih vise?ih cijevi 0 133x10 sa plafona.

Plo?e stra?njih paravana u donjem dijelu ?ine kosinu prema prednjoj stijenci lo?i?ta sa nagibom od 15° prema horizontali i ?ine hladno lo?i?te, sa strane lo?i?ta oblo?eno ?amotom i hromiranom masom.

Sva re?etka lo?i?ta se slobodno ?ire prema dolje.

Slika 3. Skica komore za sagorevanje plinsko-uljnog kotla.

Slika 4. Grejne povr?ine ekrana kotla: 1 - bubanj; 2 - gornji kolektor; 3 - snop cijevi za spu?tanje; 4 – podizna greda za isparavanje; 9 - donji razdjelnik zadnjeg stakla; 13 - cijevi za ispu?tanje plina stra?njeg stakla; 14 - grijanje sita sa bakljom goru?eg goriva.

4.2.2 Pregrija?

Pregrija? kotla se sastoji od sljede?ih dijelova (du? puta pare): stropnog pregrija?a, sitastog pregrija?a i konvektivnog pregrija?a. Stropni pregrija? ?titi plafon pe?i i komoru za preokret. Pregrija? je napravljen od 4 panela: 66 cijevi u vanjskim panelima, 57 cijevi u srednjim panelima. Cijevi ? 32x3,5 mm od ?elika 20 ugra?uju se sa korakom od 36 mm. Ulazne komore plafonskog pregreja?a izra?ene su od ?elika 20 ? 219x16 mm, a izlazne komore ? 219x20 mm od ?elika 20. Grejna povr?ina plafonskog pregreja?a je 109,1 m 2 .

Cijevi stropnog pregrija?a su pri?vr??ene na posebne grede uz pomo? zavarenih traka (7 redova po du?ini stropnog pregrija?a). Grede su zauzvrat obje?ene uz pomo? ?ipki i vje?alica na grede stropnih konstrukcija.

Ekranski pregrija? nalazi se u horizontalnom spojnom dimovodu kotla i sastoji se od 32 zaslona raspore?ena u dva reda du? toka plina (prvi red su zasloni za zra?enje, drugi su konvektivni). Svaki ekran ima 28 namotaja od cijevi ? 32x4 mm od ?elika 12Kh1MF. Razmak izme?u cijevi u situ je 40 mm. Ekrani se postavljaju sa korakom od 530 mm. Ukupna grejna povr?ina paravana je 420 m 2 .

Namotaji su me?usobno pri?vr??eni pomo?u ?e?ljeva i stezaljki (debljine 6 mm, od ?elika H20N14S2), postavljenih u dva reda po visini.

Konvektivni pregrija? horizontalnog tipa nalazi se u dovodnom konvektivnom oknu i sastoji se od dva stupnja: gornjeg i donjeg. Donji stepen pregreja?a (prvi u pravcu pare) sa grejnom povr?inom od 410 m 2 je protivstrujni, gornji stepen sa grejnom povr?inom od 410 m 2 je direktnoproto?an. Razmak izme?u stepenica je 1362 mm (du? ose cijevi), visina stepenica je 1152 mm. Stepen se sastoji od dva dijela: lijevog i desnog, od kojih se svaki sastoji od 60 duplih tropetlji, smje?tenih paralelno sa prednjom stranom kotla. Namotaji su izra?eni od cijevi ? 32x4 mm (?elik 12X1MF) i postavljeni su u ?ahovnici sa koracima: uzdu?no - 50 mm, popre?no - 120 mm.

Zavojnice su, uz pomo? regala, oslonjene na zrakom hla?ene potporne grede. Razmak namotaja se vr?i pomo?u 3 reda ?e?ljeva i traka debljine 3 mm.

Slika 5. Pri?vr??ivanje paketa konvektivnih cijevi sa horizontalnim namotajima: 1 - potporne grede; 2 - cijevi; 3 - stalci; 4 - nosa?.

Kretanje pare kroz pregrija? odvija se u dva toka koja se ne mije?aju, simetri?no u odnosu na os kotla.

U svakom od tokova, para se kre?e na sljede?i na?in. Zasi?ena para iz bubnja kotla kroz 20 cijevi ? 60x5 mm ulazi u dva ?ela plafonskog pregrija?a ? 219x16 mm. Dalje, para se kre?e kroz stropne cijevi i ulazi u dvije izlazne komore ? 219x20 mm, smje?tene na stra?njem zidu konvektivnog dimovoda. Iz ovih komora, ?etiri cijevi ? 133x10 mm (?elik 12X1MF), para se usmjerava u ulazne komore ? 133x10 mm (?elik 12X1MF) krajnjih sita konvektivnog dijela sita pregrija?a. Zatim na krajnje spolja?nje ekrane zra?e?eg dela plo?astog pregreja?a, zatim na me?ukomoru ? 273x20 (?elik 12X1MF), od koje se cevima ? 133x10 mm usmerava na ?etiri srednja ekrana radijacionog dela, a zatim na ?etiri srednja sita konvektivnog dela.

Nakon sita, para kroz ?etiri cijevi ? 133x10 mm (?elik 12Kh1MF) ulazi u vertikalni odpregrijava?, prolaze?i kroz koji se usmjerava ?etiri cijevi ? 133x10 mm u dvije ulazne komore donjeg protustrujnog stupnja konvektivnog pregrija?a. Prolaze?i protivstrujne, zavojnice donjeg stepena, para ulazi u dvije izlazne komore (pre?nik ulazne i izlazne komore ? 273x20 mm), iz kojih se ?etiri cijevi ? 133x10 mm usmjeravaju na horizontalni odogrija?. Nakon odpregrijava?a, para struji kroz ?etiri cijevi ? 133x10 mm do ulaznih kolektora ? 273x20 mm gornjeg stupnja. Prolaze?i kroz istosmjerne, zavojnice gornjeg stupnja, para ulazi u izlazne kolektore ? 273x26 mm, iz kojih se po ?etiri cijevi usmjerava u komoru za sakupljanje pare ? 273x26 mm.

Slika 6. ?ema pregrija?a kotla TGM-151-B: a - ?ema plafonskih panela i paravana, b - ?ema konvektivnih cevnih paketa, 1 - bubanj, 2 - plafonske cevne plo?e (uslovno je samo jedna od cevi prikazano), 3 - me?ukolektor izme?u stropnih plo?a i paravana, 4 - sito, 5 - vertikalni odzra?iva?, 6 i 7 - donji i gornji konvektivni cijevni paketi, 8 - horizontalni odzra?iva?, 9 - kolektor pare, 10 - sigurnosni ventil , 11 - ventilacijski otvor, 12 - izlaz za pregrijanu paru.

4.2.3 Ure?aj za kontrolu temperature pregrijane pare

Kontrola temperature pregrijane pare vr?i se u raspariva?ima ubrizgavanjem kondenzata (ili napojne vode) u tok pare koji prolazi kroz njih. Na putu svakog toka pare ugra?uju se dva injekciona pregrija?a: jedan vertikalni - iza povr?ine sita i jedan horizontalni - iza prvog stupnja konvektivnog pregrija?a.

Tijelo odpregrijava?a sastoji se od komore za ubrizgavanje, razdjelnika i izlazne komore. Ure?aji za ubrizgavanje i za?titni omota? nalaze se unutar ku?i?ta. Ure?aj za ubrizgavanje se sastoji od mlaznice, difuzora i cijevi s kompenzatorom. Difuzor i unutra?nja povr?ina mlaznice ?ine Venturijevu cijev.

U uskom dijelu mlaznice izbu?eno je 8 rupa ? 5 mm na II odzra?ju i 16 rupa ? 5 mm na I odzra?ju. Para kroz 4 otvora na tijelu odozgo grija?a ulazi u komoru za ubrizgavanje i ulazi u Venturi mlaznicu. Kondenzat (napojna voda) se dovodi u prstenasti kanal pomo?u cijevi Z 60x6 mm i ubrizgava u ?upljinu Venturi cijevi kroz rupe ? 5 mm koje se nalaze po obodu mlaznice. Nakon za?titnog omota?a, para ulazi u izlaznu komoru, odakle se preko ?etiri cijevi odvodi do pregrija?a. Komora za ubrizgavanje i izlazna komora su izra?ene od cijevi ? G g 3x26 mm, kolektor je izra?en od cijevi ? 273x20 mm (?elik 12X1MF).

Ekonomajzer vode

Ekonomajzer ?eli?nog namotaja nalazi se u dovodnom kanalu iza paketa konvektivnog pregrija?a (u smjeru plinova). Po visini, ekonomajzer je podijeljen u tri paketa visine po 955 mm, razmak izme?u paketa je 655 mm. Svaki paket je napravljen od 88 dvostrukih namotaja sa tri petlje ? 25x3,5 mm (?elik20). Zavojnice su postavljene paralelno sa prednjom stranom kotla u ?ahovskom rasporedu (uzdu?ni korak 41,5 mm, popre?ni korak 80 mm). Grejna povr?ina ekonomajzera je 2130 m 2 .

Slika 7. Skica ekonomajzera sa obostrano-paralelnim prednjim dijelom zavojnice: 1 - bubanj, 2 - cijevi za obilaznicu vode, 3 - ekonomajzer, 4 - ulazni razdjelnici.

Grija? zraka

Kotlovska jedinica je opremljena sa dva regenerativna rotiraju?a grija?a zraka tipa RVV-41M. Rotor grija?a zraka sastoji se od ?koljke ? 4100 mm (visine 2250 mm), glav?ine ? 900 mm i radijalnih rebara koja povezuju glav?inu sa ?koljkom, dijele?i rotor na 24 sektora. Sektori rotora su ispunjeni grija?im valovitim ?eli?nim limovima (punjenjem). Rotor pokre?e elektri?ni motor sa mjenja?em i vrti se brzinom od 2 okretaja u minuti. Ukupna grejna povr?ina bojlera iznosi 7221 m 2 .

Slika 8. Regenerativni grija? zraka: 1 - vratilo rotora, 2 - le?ajevi, 3 - elektromotor, 4 - pakovanje, 5 - vanjsko ku?i?te, 6 i 7 - radijalni i periferni zaptiva?i, 8 - curenje zraka.

ure?aji za nacrt

Za odvod dimnih gasova kotlovska jedinica je opremljena sa dva odvoda dima dvostranog usisnog tipa D-20x2. Svaki odvod dima pokre?e elektri?ni motor snage N = 500 kW, sa frekvencijom rotacije n = 730 o/min.

Performanse i ukupna visina dimovoda date su za gasove pri pritisku od 760 mm Hg. st i temperatura gasa na ulazu u dimovod 200°C.

Nazivni parametri uz najve?u efikasnost i=0,7

Za dovod vazduha potrebnog za sagorevanje u pe?, kotao br. 11 je opremljen sa dva ventilatora za vu?u (DV) tipa VDN-18-II kapaciteta Q = 170.000 m 3 / sat, ukupne visine 390 mm. vode. Art. na temperaturi radnog okru?enja od 20°C. Ventilatori kotla br. 11 pokre?u se elektromotorima snage: lijevo - 250 kW, brzina rotacije n = 990 o/min, desno - 200 kW, frekvencija rotacije n = 900 o/min.

4.2.7 Sigurnosni ventili

Na kotlu br. 11 na komori za sakupljanje pare ugra?ena su dva impulsna sigurnosna ventila. Jedan od njih - kontrolni - impulsom iz parne komore, drugi - radni - impulsom iz bubnja kotla.

Kontrolni ventil je pode?en da radi kada pritisak u komori za sakupljanje pare poraste na 105 kgf/cm 2 . Ventil se zatvara kada pritisak padne na 100 kgf/cm 2 .

Radni ventil se otvara kada pritisak u bubnju poraste na 118,8 kgf/cm 2 . Ventil se zatvara kada pritisak u bubnju padne na 112 kgf/cm 2 .

4.2.8 Gorionici

Na prednjem zidu komore za sagorevanje postavljeno je 8 uljno-gasnih gorionika, raspore?enih u dva nivoa, po 4 gorionika u svakom nivou.

Kombinovani gorionici su napravljeni dvoproto?no na vazduhu.

Svaki gorionik donjeg sloja je predvi?en za sagorevanje me?avine gasova koksarne pe?i i lo? ulja, odvojeno sagorevanje koksnih ili visokope?nih gasova u istim gorionicima. Smjesa koksa-pjeska se dovodi kroz kolektor ? 490 mm. Du? ose gorionika predvi?ena je cijev ? 76x4 za ugradnju mehani?ke mlaznice za raspr?ivanje ulja. Pre?nik pu?karnice je 1000 mm.

Svaki od 4 gorionika u gornjem sloju je dizajniran za sagorijevanje prirodnog plina i lo? ulja. Prirodni plin se dovodi kroz razdjelnik ? 206 mm kroz 3 reda rupa ? 6, 13, 25 mm. Broj rupa je 8 u svakom redu. Pre?nik pu?karnice je 800 mm.

4.2.9 Bubanj i separatori

Na kotao je ugra?en bubanj pre?nika 1600 mm, debljina zida bubnja je 100 mm, ?eli?ni lim

Kotao ima trostepenu shemu isparavanja. Prva i druga faza isparavanja su organizovane unutar bubnja, a tre?a u udaljenim ciklonima. Odeljak prvog stepena nalazi se u sredini bubnja, dva odeljka drugog stepena su na krajevima. Unutar bubnja, koli?ine vode iz odjeljka za sol su odvojene od ?istog odjeljka pregradama. Napojna voda za slane odjeljke drugog stupnja je kotlovska voda ?istog odjeljka, koja ulazi kroz otvore na razdjelnim me?uodjeljcima. Napojna voda za tre?u fazu isparavanja je kotlovska voda druge faze.

Kontinuirano pro?i??avanje se vr?i iz zapremine vode udaljenih ciklona.

Napojna voda, koja dolazi iz ekonomajzera u bubanj, podijeljena je na dva dijela. Polovina vode se kroz cijevi usmjerava u vodeni prostor bubnja, druga polovina se uvodi u uzdu?ni razvodni kolektor, izlazi kroz rupe i ?iri se preko perforiranog lima kroz koji prolazi zasi?ena para. Kada para pro?e kroz sloj napojne vode, ona se ispere, tj. pro?i??avanje pare od soli sadr?anih u njoj.

Nakon pranja pare, napojna voda se odvodi kroz kanale u vodeni prostor bubnja.

Smjesa pare i vode, ulaze?i u bubanj, prolazi kroz 42 ciklona za odvajanje, od kojih se: 14 nalazi na prednjoj strani bubnja, 28 - na stra?njoj strani bubnja (uklju?uju?i 6 ciklona zaustavljenih u odjeljcima za sol u stepenasto isparavanje).

U ciklonima se vr?i grubo, prethodno odvajanje vode i pare. Odvojena voda se spu?ta u donji dio ciklona, ispod kojeg se postavljaju tacne.

Neposredno iznad ciklona nalaze se ?titnici s lamelama. Prolaze?i kroz ove ?titove i kroz perforirani lim, para se usmjerava na kona?no su?enje do gornjih lamelastih ?titova, ispod kojih se nalazi perforirani lim. Prosje?ni nivo u ?istom odeljku nalazi se 150 mm ispod njegove geometrijske ose. Gornji i donji dozvoljeni nivoi su 40 mm iznad i ispod prosjeka. Nivo vode u slanim odjeljcima je obi?no ni?i nego u ?istom odjeljku. Razlika u nivoima vode u ovim odjeljcima se pove?ava sa pove?anjem optere?enja kotla.

Otopina fosfata se uvodi u bubanj u ?isti odjeljak za isparavanje kroz cijev koja se nalazi du? dna bubnja.

?isti odjeljak ima cijev za hitno ispu?tanje vode u slu?aju prevelikog pove?anja njenog nivoa. Osim toga, tu je i vod sa ventilom koji povezuje prostor lijevog udaljenog ciklona s jednom od donjih komora stra?njeg stakla. Kada se ventil otvori, voda iz kotla te?e iz odjeljka za slanu vodu tre?eg stupnja u ?isti odjeljak, ?to omogu?ava, ako je potrebno, smanjenje omjera slanosti vode u odjeljcima. Izjedna?avanje sadr?aja soli u lijevom i desnom odjeljenju za slanu otopinu tre?e faze isparavanja osigurano je ?injenicom da iz svakog udaljenog odjeljka za slanu otopinu izlazi cijev koja usmjerava vodu iz kotla u donju sito komoru suprotnog odjeljka za slanu otopinu.

Slika 11. ?ema trostepenog isparavanja: 1 - bubanj; 2 - daljinski ciklon; 3 - donji kolektor cirkulacijskog kruga, 4 - cijevi za proizvodnju pare; 5 - odvodne cijevi; 6 - snabdevanje napojnom vodom; 7 – izlaz vode za pro?i??avanje; 8 - cijev za obilaznicu vode od bubnja do ciklona; 9 - parna bajpasna cijev od ciklona do bubnja; 10 - parna cijev iz jedinice; 11 - intratimpani?ni septum.

4.2.10 Okvir kotla

Okvir kotla se sastoji od metalnih stubova povezanih horizontalnim gredama, re?etkama, podupira?ima i slu?i za apsorpciju optere?enja od te?ine bubnja, grejnih povr?ina, obloga, servisnih visokotonaca, gasovoda i drugih elemenata kotla. Stubovi okvira kotla su ?vrsto pri?vr??eni za gvozdeni temelj kotla, osnove (cipele) stubova su izlivene betonom.

4.2.11 Zidanje od cigle

Plo?e za oblaganje su slojevi vatrostalnih i izolacijskih materijala, koji se pri?vr??uju konzolama i vezicama na ?eli?nu okvirnu konstrukciju sa oblogama.

U ?titovima, u nizu sa strane gasa, nalaze se: slojevi vatrostalnog betona, kovelit prostirke, sloj zaptivnog premaza. Debljina obloge komore za sagorevanje je 200 mm, u podru?ju dva donja paketa ekonomajzera - 260 mm. Obloga lo?i?ta u donjem dijelu komore za sagorijevanje izra?ena je na cijevi. S termi?kim izdu?enjem sita, ova obloga se pomi?e zajedno s cijevima. Izme?u pomi?nih i fiksnih dijelova obloge komore za sagorijevanje nalazi se dilatacijski spoj zaptiven vodenom zaptivkom (hidrauli?ni zaptiva?). U zidu od cigle postoje rupe za ?ahtove, otvore i otvore.

5. Sigurnost tokom rada

Na teritoriji elektrane studenti podle?u svim pravilima re?ima i bezbednosnim propisima koji su na snazi u preduze?u.

Prije po?etka testiranja, predstavnik preduze?a upu?uje studente o proceduri izvo?enja testa i sigurnosnim pravilima sa zapisom u relevantnim dokumentima. Prilikom testiranja u?enicima je zabranjeno da ometaju radnje polaznika, isklju?uju ure?aje na kontrolnoj tabli, otvaraju nadglednike, otvore, ?ahtove i sl.

Bibliografska lista

Sidelkovsky L.N., Yurenev V.N. Kotlovske instalacije industrijskih preduze?a: Ud?benik za univerzitete. - 3. izd., revidirano. - M.: Energoatomizdat, 1988. - 528 str., ilustr.
Kovalev A.P. i dr. Generatori pare: ud?benik za univerzitete / A.P. Kovalev, N.S. Leleev, T.V. Vilensky; Pod totalom ed. A. P. Kovalev. - M.: Energoatomizdat, 1985. - 376 str., ilustr.
Kiselev N.A. Kotlovnice, Priru?nik za obuku za pripremu. radnici u proizvodnji - 2. izd., revidirano. i dodatne - M.: Vi?a ?kola, 1979. - 270s., Il.
Deev L.V., Balakhnichev N.A. Instalacije kotlova i njihovo odr?avanje. Prakti?na obuka za stru?ne ?kole. - M.: Vi?a ?kola, 1990. - 239 str., ilustr.
Meiklyar M. V. Moderne kotlovske jedinice TKZ. - 3. izd., revidirano. i dodatne - M.: Energy, 1978. - 223 str., ilustr.